BAB II TINJAUAN PUSTAKA

(1)

4

BAB II

TINJAUAN PUSTAKA

Berikut ini adalah hasil dari penelitian yang pernah ada sebelumnya Tabel 2.1 Jurnal Penelitian Terdahulu

No. Judul Oleh Hasil

1 Perbandingan

Ketahanan Gempa SNI 03-1726- 2002 &

SNI 03-1726-2012 Pada Perencanaan Bangunan Gedung Di Kota Aceh

K. Budi Hastono1 ,

Ryan Syamsudin2

2018

Hasil perbandingan perhitungannya adalah nilai respon spektrum SNI 03- 1726-2012 lebih besar 8,5 % dari SNI 03-1726-2002 dan untuk statik ekuivalen SNI 2012 lebih besar 14 % dari SNI 2002, sehingga berpengaruh momen yang bekerja pada balok yang menyebabkan perbedaan dimensi dan kebutuhan tulangannya, dan dari hasil perhitungannya SNI 2012 lebih besar 3% dari SNI 2002 namun pada gaya aksial yang bekerja pada kolom dan pondasi nilainya sama pada masing-masing sni, sehingga design dan perhitungannya sama.

2

Perbandingan Analisis Struktur Gedung Fakultas Psikologi Usm (Empat Lantai Gedung T)

Menggunakan Sni Gempa 03-1726-2002 Dengan Sni Gempa 03-1726-2012

Bambang Purnijanto1,

Mukti Wiwoho2, dan Ngudi Hari Crista3

(2014)

Dari hasil analisis terhadap struktur Gedung T Fakultas Psikologi Universitas Semarang menggunakan peranti lunak SAP2000 memberikan hasil sebagai berikut:

1) kenaikan momen pada struktur yang didisain menggunakan SNI 1726-2002 terhadap SNI 1726-2012 senilai 11,35%

2) kenaikan gaya geser pada struktur yang didisain menggunakan SNI 1726-2002 terhadap SNI 1726-2012 senilai 5,04%

3) kenaikan gaya normal pada struktur yang didisain menggunakan SNI 1726-2002 terhadap SNI 1726- 2012 senilai 34,42%

4) kenaikan kebutuhan tulangan pada struktur yang didisain menggunakan SNI 1726-2002 terhadap SNI 1726-

(2)

5

2012 senilai 28,46%

3

STUDI

KOMPARASI PERENCANAAN GEDUNG TAHAN GEMPA DENGAN MENGGUNAKAN SNI 03-1726-2002 DAN SNI 03-1726- 2012

Desinta Nur Lailasari , Ari Wibowo , Devi Nuralinah

2014

Dari hasil analisis dan komparasi dapat disimpulkan beban gempa dipengaruhi oleh faktor respons gempa. Pada SNI 2012 memiliki faktor respon gempa dan kombinasi pembebanan lebih besar daripada SNI 2002. Hasil komparasi analisis gempa statis linier dengan menggunakan analisis statik ekivalen gaya geser nominal dan simpangan antarlantai SNI 2012 lebih besar daripada SNI 2002 yaitu 13,84% dan 48,37%. Sedangkan hasil komparasi analisis gempa dinamis linier dengan menggunakan analisis spektrum respons ragam metode CQC gaya geser nominal dan simpangan antarlantai SNI 2012 lebih besar daripada SNI 2002 yaitu 48,56% dan 80,18%.

4 Analisis perbandingan efektifitas shearwall dengan kombinasi antara shear wall- outrigger

Yachub Syahriar, M. Faishal Mukarrom,

Data Iranata, Trijoko Wahyu Adi.

2012

Untuk gedung 30 lantai (shearwall) membutuhkanwaktu 251 hari dengan biaya sebesar Rp50,971,351,579.23 untukgedung 30 lantai (shearwall – outrigger) membutuhkan waktu 253 hari dengan biaya sebesar Rp Rp50,649,941,835.31, dan untuk gedung 40 lantai (shearwall) membutuhkan waktu 371 hari

dengan biaya sebesar

Rp71,098,029,367.24, untuk gedung 40lanttai (shearwall

– outrigger) membutuhkan waktu 373 hari dengan biaya sebesar Rp70,222,078,830.15.

5

Pengaruh Dinding Geser Terhadap Perencanaan Kolom Dan Balok Bangunan

Gedung Beton

Bertulang

Fajar Nugroho

Berdasarkan analisis yang dilakukan pada bangunan gedung beton bertulang 9 lantai, pada struktur rangka dengan dinding geser diperoleh jumlah luas tulangan kolom 39% dan tulangan balok 13%

lebih kecil dibandingkan dengan struktur rangka tanpa dinding geser

(3)

6 Data Teknis

Bahan yang digunakan pada perencanaan gedung apartemen ini spesifikasinya adalah sebagai berikut:

- Mutu beton : Fc’ = 29 Mpa

- Mutu baja : Fy = 240 Mpa (polos)

= 390 Mpa (ulir) 2.1 Pengertian Sistem Rangka Pemikul Momen

Sistem rangka pemikul momen adalah suatu sistem rangka ruang dimana komponen-komponen struktur dan join-joinnya menahan gaya- gaya yang bekerja melalui aksi lentur, geser, dan aksial. Menurut SNI 2847:2013, Rangka momen yang ditetapkan sebagai bagian sistem penahan gaya gempa bisa dikategorikan sebagai berikut :

a. Sistem Rangka Pemikul Momen Biasa (SRPMB), adalah suatu sistem rangka yang memenuhi ketentuan-ketentuan SNI Beton Pasal 1-20 dan 22, serta Pasal 21.1.2 dan 21.2. Sistem rangka ini pada dasarnya memiliki tingkat daktilitas terbatas dan hanya cocok digunakan untuk bangunan yang dikenakan maksimal kategori desain seismik (KDS) B.

b. Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM), adalah suatu sistem rangka yang selain memenuhi ketentuan untuk rangka pemikul momen biasa juga memenuhi ketentuan- ketentuan detailing Pasal 21.1.2 dan 21.1.8 serta 21.3. Sistem ini pada dasarnya memiliki tingkat daktilitas sedang dan dapat digunakan untuk bangunan yang dikenakan maksimal KDS C.

c. Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK), adalah suatu sistem rangka yang selain memenuhi ketentuan- ketentuan untuk rangka pemikul momen biasa juga memenuhi ketentuan-ketentuan Pasal 21.1.2 hingga 21.1.8, Pasal 21.5

(4)

7

hingga 21.8, serta Pasal 21.11 hingga 21.13. Sistem ini memiliki tingkat daktilitas penuh dan harus digunakan untuk bangunan yang dikenakan KDS D, E atau F.

2.1.1 Konsep Pemilihan Struktur

Lingkup desain pada struktur beton meliputi pemilihan dimensi elemen dan perhitungan tulangan yang diperlukan agar penampang elemen mempunyai kekuatan yang cukup untuk memikul beban-beban.

Struktur dirancang dengan konsep kolom kuat balok lemah (strong column weak beam), dimana sendi plastis direncanakan terjadi di balok untuk meratakan energi gempa yang masuk.

Pemilihan sistem struktur atas (upper structure) mempunyai hubungan yang erat dengan sistem fungsional gedung. Desain struktural akan mempengaruhi desain gedung secara keseluruhan. Dalam proses desain struktur perlu kiranya dicari kedekatan antara sistem struktur dengan masalah-masalah seperti arsitektural, efisiensi, serviceability), kemudahan pelaksanaan dan juga biaya yang diperlukan. Adapun faktor-faktor yang menentukan dalam pemilihan sistem struktur adalah sebagai berikut :

a) Aspek Struktural (kekuatan dan kekakuan struktur)

Aspek ini merupakan aspek yang harus dipenuhi karena berhubungan dengan besarnya kekuatan dan kekakuan struktur dalam menerima beban-beban yang bekerja, baik beban vertikal maupun beban horizontal.

b) Aspek arsitektural dan ruang

Aspek ini berkaitan dengan denah dan bentuk gedung yang diharapkan memiliki nilai estetika dan fungsi ruang yang optimal yang nantinya berkaitan dengan dimensi dari elemen struktur.

c) Aspek pelaksanaan dan biaya

Meliputi jumlah pembiayaan yang diperlukan agar dalam proses pelaksanaannya perencana dapat memberikan alternatif rencana yang relatif murah dan memenuhi aspek mekanika, arsitektural, dan fungsionalnya. Biasanya pada suatu gedung dapat digunakan beberapa

(5)

8

macam sistem struktur. Oleh sebab itu faktor ekonomi dan kemudahan pelaksanaan pengerjaan mempengaruhi sistem struktur yang akan dipilih d) Aspek perawatan gedung

Aspek berhubungan dengan kemampuan owner untuk mempertahankan gedung dari kerusakan yang terjadi.

2.2 Kombinasi Pembebanan 1. 1,4D

2. 1,2D + 1,6L + 0,5(Lr atau R)

3. 1,2D + 1,6(Lr atau R) + (L atau 0,5W) 4. 1,2D + 1,0W + L + 0,5 (Lr atau R) 5. 1,2D + 1,0E + L

6. 0,9D + 1,0W 7. 0,9D + 1,0E 2.3 Pembebanan

Perhitungan pembebanan yang digunakan mengacu pada Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung (PPPURG) 1987, SNI- 1727:2013 tentang Beban Minimum untuk Perancangan Bangunan Gedung dan Struktur Lain dan SNI-1726:2012 tentang Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung.

a. Beban mati

Beban mati adalah berat dari semua bagian dari suatu gedung yang bersifat tetap, termasuk segala unsur tambahan, penyelesaian- penyelesaian, mesin-mesin serta peralatan tetap yang merupakan bagian yang tak terpisahkan dari gedung itu.

b. Beban hidup

Beban hidup adalah semua beban yang terjadi akibat penghunian atau penggunaan suatu gedung, dan ke dalamnya termasuk beban-beban pada lantai yang berasal dari barang-barang yang dapat berpindah, mesin-mesin serta peralatan yang tidak merupakan bagian yang tak terpisahkan dari

(6)

9

gedung dan dapat diganti selama masa hidup dari gedung itu, sehingga mengakibatkan perubahan dalam pembebanan lantai dan atap tersebut.

c. Beban Gempa

Beban gempa adalah semua beban statik ekuivalen yang bekerja pada gedung atau bagian gedung yang menirukan pengaruh dari gerakan tanah akibat gempa itu. Dalam hal pengaruh gempa pada struktur gedung ditentukan berdasarkan suatu analisa dinamik, maka yang diartikan dengan beban gempa disini adalah gaya-gaya di dalam struktur tersebut yang terjadi oleh gerakan tanah akibat gempa itu.

Gempa rencana ditetapkan sebagai gempa dengan kemungkinan terlewati besarannya selama umur struktur bangunan 50 tahun adalah sebesar 2 persen.

2.4 Penentuan Kategori Desain Seismik

a. Peta Wilayah Gempa Indonesia SNI-1726:2012

Dalam merencanakan beban gempa, perlu untuk mempertimbangkan lokasi atau daerah tempat struktur beton bertulang berada. Hal ini bersangkutan karena tiap daerah memiliki tingkat kerawananya masing- masing. Tingkat kerawanan dapat dilihat dengan besarnya nilai S_s (parameter respon spektral percepatan gempa perioda pendek 0,2 detik) dan S₁ (parameter respon spektral percepatan gempa maksimum perioda pendek 1,0 detik).

(7)

10

Gambar 2.1 Peta Besaran Nilai S_s pada SNI-1726:2012

Gambar 2.2 Peta Besaran Nilai S₁ pada SNI-1726:2012

Pada gambar 2.2, besarnya nilai S_s dan S₁ dilihat dari perbedaan warna.

Warna terang menunjukan bahwa daerah tersebut memiliki tingkat kerawanan gempa yang rendah. Sebaliknya tingkat kerawanan gempa menjadi tinggi ketika warna pada peta menjadi semakin gelap.

b. Faktor Keutamaan dan Kategori Resiko Bangunan

(8)

11

Kategori resiko struktur bangunan gedung dan non gedung dijelaskan pada Tabel berikut:

Tabel 2.2 Kategori Resiko Gempa Untuk Bangunan Gedung dan Non Gedung (diambil dari tabel 1 SNI-1726:2012)

Jenis Pemanfaatan Kategori

Resiko Gedung dan non gedung yang memiliki resiko rendah terhadap

jiwa manusia pada saat terjadi kegagalan, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk, antara lain:

- Fasilitas pertanian, perkebunan, peternakan, dan perikanan - Fasilitas sementara

- Gudang penyimpanan

- Rumah jaga dan struktur kecil lainnya

I

Resiko Semua gedung dan struktur lain, kecuali yang termasuk dalam

kategori resiko I,III,IV, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk:

- Perumahan

- Rumah toko dan rumah kantor - Pasar

- Gedung perkantoran

- Gedung apartemen/ rumah susun - Pusat perbelanjaan/ mall

- Bangunan industri - Fasilitas manufaktur - Pabrik

II

Gedung dan non gedung yang memiliki resiko tinggi terhadap jiwa manusia pada saat terjadi kegagalan, termasuk, tapi tidak

III

(9)

12 dibatasi untuk:

- Bioskop

- Gedung pertemuan - Stadion

- Fasilitas kesehatan yang tidak memiliki unit bedah dan unit gawat darurat

- Fasilitas penitipan anak - Penjara

- Bangunan untuk orang jompo

Gedung dan non gedung, tidak termasuk kedalam kategori resiko IV, yang memiliki potensi untuk menyebabkan dampak ekonomi yang besar dan/atau gangguan massal terhadap

Resiko kehidupan masyarakat sehari-hari bila terjadi kegagalan,

termasuk, tapi tidak dibatasi untuk:

- Pusat pembangkit listrik biasa - Fasilitas penanganan air - Fasilitas penanganan limbah - Pusat telekomunikasi

Gedung dan non gedung yang tidak termasuk dalam kategori resiko IV, (termasuk, tetapi tidak dibatasi untuk fasilitas manufaktur, proses, penanganan, penyimpanan, penggunaan atau tempat pembuangan bahan bakar berbahaya, bahan kimia berbahaya, limbah berbahaya, atau bahan yang mudah

meledak) yang mengandung bahan beracun atau peledak di mana jumlah kandungan bahannya melebihi nilai batas yang disyaratkan oleh instansi yang berwenang dan cukup

menimbulkan bahaya bagi masyarakat jika terjadi kebocoran.

III

(10)

13

Gedung dan non gedung yang ditunjukkan sebagai fasilitas yang penting, termasuk, tetapi tidak dibatasi untuk:

- Bangunan-bangunan monumental - Gedung sekolah dan fasilitas pendidikan

- Rumah sakit dan fasilitas kesehatan lainnya yang memiliki fasilitas bedah dan unit gawat darurat

- Fasilitas pemadam kebakaran, ambulans, dan kantor polisi, serta garasi kendaraan daruratTempat perlindungan tehadap gempa bumi, angin badai, dan tempat perlindungan darurat lainnya

IV

Resiko - Fasilitas kesiapan darurat, komunikasi, pusat operasi dan

fasilitas lainnya untuk tanggap darurat

- Pusat pembangkit energi dan fasilitas publik lainnya yang dibutuhkan pada saat keadaan darurat

- Struktur tambahan (termasuk menara telekomunikasi, tangki penyimpanan bahan bakar, menara pendingin, struktur stasiun listrik, tangki air pemadam kebakaran atau struktur rumah atau struktur pendukung air atau material atau peralatan pemadam kebakaran) yang disyaratkan untuk beroperasi pada saat keadaan darurat

Gedung dan non gedung yang dibutuhkan untuk mempertahankan fungsi struktur bangunan lain yang masuk ke dalam kategori resiko IV

IV

Sumber: SNI-1726:2012

Pada tabel tersebut dijelaskan berbagai jenis pemanfaatan bangunan.

(11)

14

Jenis pemanfaatan dibedakan berdasarkan tinggi atau rendahnya resiko terhadap jiwa manusia ketika terjadi kegagalan struktur saat gempa mengenai struktur bangunan tersebut.

Besarnya kategori resiko akan mempengaruhi nilai dari faktor keutamaan gempa

 

I_e . Besarnya faktor keutamaan gempa diatur pada Tabel 2.2. berikut:

Tabel 2.3 Faktor Keutamaan Gempa

 

I_e (diambil dari tabel 2 SNI- 1726:2012)

Kategori Resiko Faktor Keutamaan Gempa

I atau II 1,0

III 1,25

IV 1,50

Sumber : SNI-1726:2012

c. Kelas Situs dan Koefisien Situs

Kelas situs diperhitungkan untuk memberikan kriteria desain seismik pada bangunan. Penentuan kelas situs berdasarkan jenis tanah pada daerah tempat strukutur bangunan berada. Batuan keras (SA), batuan (SB), tanah keras, sangat padat dan batuan lunak (SC), tanah sedang (SD), tanah lunak (SE), tanah khusus yang membutuhkan investigasi geoteknik spesifik (SF).

Tabel 2.4 Klasifikasi Situs v_s (diambil dari tabel 3 SNI-1726:2012)

Kelas situs v_s N atau N_ch S_u(kPa)

SA (batuan keras) >1500 N/A N/A SB (batuan) 750 sampai 1500 N/A N/A SC (tanah keras,

sangat padat dan batuan lunak)

350 sampai 750 >50 >100

SD (tanah sedang) 175 sampai 350 15 sampai 50 50 sampai 100

(12)

15

SE (tanah lunak) <175 <15 <50

1. Indeks plastisitas, PI > 20, 2. Kadar air, w ≥ 40%,

3. Kuat geser niralir S_u < 25kPa SF (tanah khusus,

yang

membutuhkan investigasi

geoteknik spesifik dan analisis respons spesifik- situs yang

mengikuti 6.10.1)

Setiap profil lapisan tanah yang memiliki salah satu lebih dari karakteristik berikut :

- Rawan dan berpotensi gagal atau runtuh akibat beban gempa seperti mudah likuifaksi, lempung sangat sensitif, tanah tersementasi lemah

- Lempung sangat organik dan/atau gambut (ketebalan H > 3m)

Kelas situs v_s N atau N_ch S_u(kPa)

- Lempung berplastisitas sangat tinggi (ketebalan H

>

- 7,5m dengan Indeks Plastisitas PI > 75)

- Lapisan lempung lunak/setengah teguh dengan ketebalan H > 35m dengan < 50kPa

Kelas situs berkaitan dengan parameter respon spektral percepatan gempa maksimum perioda pendek 0,2 detik

 

S_s dan perioda 1 detik

 

S₁ . Keterkaitan tersebut berupa faktor koefisien kelas situs perioda pendek

 

F_a dan periode 1 detik

 

F_v . Berikut kaitan antara profil kelas situs dengan parameter respon spektral:

(13)

16

Tabel 2.5 Koefisien Situs Pada Periode Pendek

 

F_a (diambil dari tabel 4 SNI-1726:2012)

Kelas Situs Parameter respon spektral percepatan gempa (MCE_R) terpetakan pada perioda, T=0,2 detik, S_s

Ss≤ 0,25 S_s= 0,5 S_s= 0,75 S_s= 1,0 S_s ≥ 1,25

SA 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8

SB 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

SC 1,2 1,2 1,1 1,0 1,0

SD 1,6 1,4 1,2 1,1 1,0

SE 2,5 1,7 1,2 0,9 0,9

SF SSb

Catatan:

 Nilai-nilai Ss dapat dilakukan interpolasi linier

 SS = Situs yang memerlukan investigasi geoteknik spesifik dan analisis respon situs-spesifik

Tabel 2.6 Koefisien Situs Pada Periode 1,0 detik

 

Fv (diambil dari tabel 5 SNI 1726-2012)

Kelas Situs

Parameter respon spektral percepatan gempa MCE_R terpetakan pada perioda 1 detik,

SA 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8

SB 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

SC 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3

SD 2,4 2 1,8 1,6 1,5

SE 3,5 3,2 2,8 2,4 2,4

SF

(14)

17 Catatan:

 Nilai-nilai S1 dapat dilakukan interpolasi linier

 SS = Situs yang memerlukan investigasi geoteknik spesifik dan analisis respon situs-spesifik

Sumber: SNI 1726:2012

d. Parameter Respon Spektra

Dari penentuan koefisien situs, maka dapat dapat dihitung besarnya parameter respon spektra periode pendek

 

S_MS dan perioda 1,0 detik



S_M₁



. Perhitungan ditentukan sesuai persamaan 5 dan 6 SNI 1726:2012 berikut:

s a

MS F S

S  (2.1)

1

1 F S

S_M  _v (2.2)

Keterangan :

Fa = koefisien situs pada periode pendek 0,2 detik Fv = koefisien situs pada periode 1,0 detik

Ss = parameter respon spektral percepatan gempa maksimum perioda pendek

S1 = parameter respon spektral percepatan gempa maksimum perioda 1,0 detik

Untuk perencanaan suatu desain struktur diperlukan parameter percepatan spektral desain untuk perioda pendek

 

S_DS dan periode 1,0 detik

 

S_D₁ . Parameter tersebut ditentukan berdasarkan persamaan 7 dan 8 SNI 1726:2012 berikut :

MS

DS S

S 23 (2.3)

1

1 23

M

D S

S  (2.4)

Keterangan :

SDS = parameter percepatan respons spektral pada perioda pendek, redaman 5%

(15)

18

SMS = parameter percepatan respons spektral MCE pada perioda pendek yang sudah disesuaikan terhadap pengaruh kelas situs

1

SD = parameter percepatan respons spektral pada perioda 1 detik, redaman 5%

1

SM = parameter percepatan respons spektral MCE pada perioda 1 detik yang sudah disesuikan terhadap pengaruh kelas situs e. Kategori desain seismik

Struktur yang direncanakan harus ditetapkan kategori desain seismiknya.

Penetapan kategori desain seismik berdasarkan nilai dari S_DS dan S_D₁ serta kategori resiko bangunan tersebut. Sebagaimana yang terdapat pada SNI-1726:2012 berikut penetapan kategori desain seismik:

Tabel 2.7 Kategori Desain Seismik Berdasarkan Nilai S_DS (diambil dari tabel 6 SNI-1726:2012)

Nilai Kategori resiko

I atau II atau III IV

A A

B C

C D

D D

Tabel 2.8 Kategori Desain Seismik Berdasarkan Nilai S_DS (diambil dari tabel 7 SNI-1726:2012)

Nilai SD1 Kategori resiko

I atau II atau III IV

A A

B C

C D

D D

(16)

19 2.5 Distribusi Gaya Lateral

Gaya lateral yang mengenai harus didistribusikan per lantai bangunan.

Pendistribusian dilakukan untuk memperdekat model struktur ketika terjadi gempa pada kondisi nyata.

a. Periode Fundamental Struktur

Perioda fundamental struktur diperoleh dari properties struktur tersebut.

Perioda fundamental struktur T tidak diperbolehkan untuk melebihi hasil koefisien untuk batasan atas dari perhitungan perioda yang dihitung

 

C_u . Sedangkan nilai C_u berkaitan dengan percepatan spektral desain untuk perioda 1,0 detik

 

S_D₁ dan ditabelkan sebagai berikut :

Tabel 2.9 Koefisien untuk Batas Atas pada Perioda yang Dihitung (diambil dari tabel 14 SNI-1726:2012)

Parameter percepatan spektral desain

pada 1 detik, S_D₁ ^Koefisien^C^u

>0,4 1,4

0,3 1,4

0,2 1,5

0,15 1,6

<0,1 1,7

Menentukan perioda fundamental dapat pula menggunakan cara pendekatan secara langsung sebagaimana yang ditentukan pada persamaan 26 SNI-1726:2012

x n t

a C h

T  (2.5)

Dimana :

Ta = perioda fundamental pendekatan (detik) hn = ketinggian struktur (meter)

Ct dan x ditentukan dari tabel berikut

(17)

20

Tabel 2.10 Nilai Parameter Perioda Pendekatan C_t dan x(diambil dari tabel 15 SNI-1726:2012)

Tipe Struktur C_t x

Sistem rangka pemikul momen dimana rangka memikul 100 persen gaya gempa yang disyaratkan dan tidak dilingkupi atau dihubungkan dengan komponen yang lebih kaku dan akan mencegah rangka dari defleksi jika dikenai gaya gempa

Rangka baja pemikul momen 0,0724 0,80

Rangka beton pemikul momen 0,0466 0,90

Rangka baja dengan bresing eksentris 0,0731 0,75 Rangka baja dengan bresing terkekang

terhadap tekuk 0,0731 0,75

Semua sistem struktur lainnya 0,0488 0,75

b. Koefisien Respon Seismik

Nilai dari koefisien respon seismik kemudian akan digunakan dalam perhitungan gaya geser dasar seismik

 

V . Perhitungan koefisien respon seismik dihitung dengan persamaan berikut :



 





e DS S

I R

C S (2.6)



 



 

e D S

I T R

C _max S ¹ (2.7)

01 , 0 044

,

min0 _DS _e 

s S I

C (2.8)

Keterangan :

CS = koefisien respons gempa

(18)

21 R = faktor modifikasi respons Ie = faktor keutamaan gempa

SDS = parameter percepatan respons spektral pada perioda pendek, redaman 5%

1

SD = parameter percepatan respons spektral desain pada perioda sebesar 1 detik

Nilai C_s bergantung pada faktor modifikasi respon

 

R . Besarnya nilai R ditentukan dalam SNI-1726:2012 Tabel 9. Nilai tidak boleh melebihi C_s_max dan tidak boleh kurang dari C_s_min.

c. Gaya Dasar Seismik

Gaya dasar seismik

 

V dihitung sebagai gaya geser total yang disebabkan oleh adanya gempa. Gaya dasar ini memiliki arah yang ditetapkan dan ditentukan dengan persamaan berikut :

W C

V  _s (2.9)

Dengan nilai C_s seperti yang ditentukan sebelumnya dan W adalah berat total struktur bangunan.

d. Distribusi Gaya Gempa

Gaya dasar seismik merupakan gaya geser total yang terjadi pada struktur bangunan. Gaya dasar seismik tersebut harus didistribusikan ke semua tingkat. Perhitungan distribusi gaya gempa ini ditentukan dengan persamaan berikut :

V C

F_x _vx (2.10)

Dan

k i i n i

k x x

vx Wh

h C W

1

 (2.11)

Dimana :

Cvx = faktor distribusi vertikal

V = gaya lateral desain total atau geser di dasar struktur (kN)

(19)

22

Wi dan W_x= bagian dari berat seismik total pada suatu tingkat i atau x hi dan h_x = tinggi dari dasar sampai tingkat i atau x (m)

Nilai k merupakan nilai eksponen yang terkait dengan perioda struktur dan dapat dilihat pada tabel berikut :

Tabel 2.11 Nilai Eksponen k (diambil dari SNI-1726:2012 Pasal 7.8.3) Perioda Fundamental

 

T Nilai k

T < 0,5 1

0,5 < T < 2,5 Interpolasi

T > 2,5 2

2.6 Perencanaan Balok

2.6.1. Perencanaan Balok T (SNI-2847:2013 Pasal 8.12) 1) bf n

14

 (bentang bersih balok terdukung) 2) bf 16hf bw

3) bf w 12

 (bentang bersih antara web-web) 2.6.2. Perencanaan Balok L

1) bf n 14

 (bentang balok terdukung) 2) bfhf (tebal pelat) +

3) bf12bentang bersih antara web-web

(20)

23

Gambar 2.3 Idealisasi Model Penampang T dan L (Bagio, 2016) 2.6.3. Kuat Lentur (SNI-2847:2013 Pasal 10.5)

Pada setiap penampang komponen struktur lentur dimana tulangan tarik diperlukan oleh analisis, A_s yang tersedia tidak boleh kurang dari

d f b

A f _w

y c s

' 25 , 0

min (2.12)

As_min ≥ ¹^,⁴^b^w^d ^f^y f bd A f

y

c ' 1 max

31875 ,

0  

 

(2.13) (Bagio.2016)

a) Prosedur dalam perencanaan balok T/L antara lain : 1. Menghitung momen rencana M_u

2. Menghitung momen nominal



u n

M M

3. Inisialisasi

Ambil yang terkecil dari : a. bf n

14



b. bf 16hf bw

ℓ

n

ℓ

w

b w b

w

bf = 16 hf + bw bf = 6 hf +

bw

jarak bersih

ℓ

^w

antara web-web

h f

(21)

24 c. bf w

12

 4. Hitung 1

0.85 ; bila f_c^'28 MPa

1 = 0.850.05/7(f_c^'28); bila 28 f_c^'56MPa (2.14) 0.65 ; bila f_c^'56 MPa

5. Hitung A_min

 

^b ^d

f k

A_min _y _w

Dimana k^⁰^,²⁵

 

fc^' ^¹^,⁴

6. Hitung M_np

 

y c

sp f

hf bf A 0,85 f^' .





A f

 

d hf 2



M_np _sp _y  (2.15)

7. Check apakah T asli atau T palsu

np

n M

M  , Balok T palsu (balok persegi dengan tulangan tunggal)

np

n M

M  , Balok T asli 8. Bila T palsu



 



 

 f bf

f d A

f A M

c y s y

s

n '

7 ,

1 (2.16)

 

0

7 , 1

2

'    



 





y n s

s c y

f d M A bf A

f f

A =



^fy



^fc^bf

 

7 '

, 1 B = d C =



Mn fy



Hitung dengan rumus ABC

(22)

25 9. Hitung nilai 



d a 2



f A

M_n _s _y  (2.17)



^A ^f



^d ^a ²

M_n _s _y  



s y



n A f

M d a 2 

 



d Mn As fy



a2 

1 a c

dt c

10. Bila T asli (Model 1) FLANGE (sayap)

 

y c

sf f

hf bw bf

A f 

0.85 ^'



d hf 2



f A

M_nf  _sf _y 

WEB (badan)

nf n

nw M M

M  



 



 

 f bw

f d A

f A M

c y sw y

sw

nw '

7 ,

1

 

0

7 , 1

2

'    

 





y nw sw

sw c

y

f d M A bw A

f

A = 



 





bw f f

c y

7 '

, 1 B = d C =



Mn fy



sw sf

s A A

A  

11. Balok T asli (Model 2)

(23)

26 FLANGE (sayap)

 

y c

sf f

hf bf A f

85 '

.

0



d hf 2



f A

M_nf  _sf _y  WEB (badan)

nf n

nw M M

M  



 



 

 f bw

f d A

f A M

c y sw y

sw

nw 1 '

7 ,

1

 

0

7 ,

1 ¹

2

'    

 





y nw sw

sw c

y

f d M A bw A

f

A = 

 





bw f f

c y

7 '

, 1 B = d C =



Mn fy



sw sf

s A A

A   12. Hitung nilai 



d a 2



f A

M_n _s _y 



^A ^f



^d ^a ²

M_n _s _y  



s y



n A f

M d a 2 

 



d Mn As fy



a2 

1 a c

dt c

(Bagio, 2016)

(24)

27 2.7 Perencanaan Kolom

1. Panjang Tekuk Kolom

Panjang tekuk kolom adalah bersih kolom antara pelat lantai atau balok diujung-ujungnya yang dikalikan dengan faktor tekuk

 

^k ^yang

besarnya :

K ≥ 1 untuk kolom tanpa pengaku samping (unbraced) K ≤ 1 untuk kolom dengan pengaku samping (braced)

Faktor panjang efektif k merupakan fungsi dari faktor kekangan ujung ψA dan  untuk masing-masing titik ujung atas dan ujung bawah yang didefinisikan sebagai berikut :

 = ^kolom

balok

EI Lu EI Lu

 

^(2.18)

Keterangan :

 = nilai banding antara jumlah kekakuan kolom dibagi dengan panjang kolom dan jumlah kekakuan balok dibagi dengan panjang balok.

E = modulus elastisitas I = momen inersia

Lu = panjang untuk kolom dan balok dalam bidang lentur

(25)

28

Gambar 2.4 Faktor Panjang Efektif k (SNI, 2013)

Untuk ujung sendi memberikan   dan untuk ujung jepit  0. Oleh karena sendi tanpa gesekan tidak ada dalam praktek,  harus diambil sebesar 10 untuk ujung yang dalam analisa dimisalkan sebagai sendi.

(Wang dan Charles, 1989)

a. Prosedur dalam merencanakan kolom antara lain : 1. Menghitung gaya aksial P_u dan momen M_u

2. Menghitung beban aksial nominal P_n dan momen nominal M_n

^u

n

P P

^u

n

M M

3. Mencari dimensi kolom

a. Ag Pu



0,45



fc^'t fy

 

persegi (2.19) .h h2

b

A_g 

(26)

29

g

P A

h 

b. Ag Pu²



0,45



fc^'t fy

 

 



c y



u

g M h f t f

A   0,45 ^'

 



c y



u

g h M f t f

A  0,45 ^'

 

b.h h h³ h

A_g  

3 A h

h_M  _g

M P h h

h 

4. Penulangan

g tot

s t A

A   (2.20)

(Bagio, 2017)

2.8 Perencanaan Shear Wall

Tebal minimum dinding pendukung pada SNI 03-2847-2013 pasal 14.5.3(1) tidak boleh lebih kecil dari 100 mm dengan memperhatikan beberapa hal berikut :

1. Tebal dinding pendukung tidak boleh lebih kecil dari 1/25 tinggi dinding yang ditopang secara lateral

2. Tebal dinding pendukung tidak boleh lebih kecil dari 1/25 panjang bagian dinding yang ditopang secara lateral Dari kedua item tersebut diambil nilai terkecil.

Rasio luas tulangan geser horisontal terhadap luas beton bruto penampang vertikal ρ_t,tidak kurang dari 0,0025 SNI 13 Pasal 11.9.9.2.

sedangkan untuk rasio tulangan geser vertikal terhadap luas beton bruto penampang horisonatal ρl tidak boleh kurang dari yang lebih besar dari :



⁰^,⁰⁰²⁵



5 , 2 5 , 0 0025 ,

0  

 



 



 _t

w w

l l

h 

 (Pers 11-30)

(27)

30

dan 0,0025. Nilai ρl yang dihitung dengan pers 11-30 tidak perlu lebih besar dari ρt .

keterangan :

h_w = tinggi keseluruhan dinding l_w = panjang keseluruhan dinding 2.9 Rencana Anggaran Biaya

Daftar analisa rencana anggaran biaya merupakan perumusan atau pedoman untuk menetapkan harga dan upah dari masing-masing bagian pekerjaan dalam bentuk satuan, juga dapat dipakai untuk menghitung kebutuhan bahan bangunan yang akan digunakan untuk keperluan pekerjaan.

Harga satuan pekerjaan dapat terurai menjadi harga satuan bahan dan harga satuan upah, sehingga dalam anggaran biaya dapat dilihat perbandingan antar harga bahan dan upahnya untuk suatu pekerjaan. Hal ini penting untuk kontraktor-kontraktor bangunan sebagai kontrol kasar dari suatu pekerjaan Sutikno (2003:24).

Tata cara perhitungan harga satuan disusun sebagai acuan dasar yang seragam bagi para pelaksana pembangunan gedung dan perumahan dalam menghitung besarnya harga satuan berbagai pekerjaan untuk bangunan gedung dan perumahan. Pelaksanaan pembangunan gedung dan perumahan yang dimaksudkan adalah pihak-pihak yang terkait dalam pembangunan gedung dan perumahan yaitu para perencana, konsultan, kontraktor, maupun perseorangan dalam memperkirakan biaya bangunan. Tata cara perhitungan ini memuat indeks bahan bangunan dan indeks tenaga kerja yang dibutuhkan

l_w

hw

h

(28)

31

untuk tiap satuan pekerjaan sesuai dengan spesifikasi teknis pekerjaan yang bersangkutan serta mengacu pada Standar Nasional Indonesia (SNI).

2.9.1 Langkah-Langkah Menghitung Rencana Anggaran Biaya a. Menentukan daftar harga upah

b. Menentukan daftar harga bahan bangunan c. Menentukan daftar uraian pekerjaan d. Menghitung harga satuan pekerjaan e. Menghitung volume pekerjaan f. Menghitung anggaran biaya g. Merekapitulasi anggaran biaya