BAB IV ANALISA DATA DAN PEMBAHASAN hmin = h =

(1)

BAB IV

ANALISA DATA DAN PEMBAHASAN

4.1 Perhitungan Struktur Sekunder 4.1.1 Perencanaan Struktur Atap (dak)

Struktur atap yang digunakan adalah atap dari pelat beton bertulang, pelat atap diasumsikan sebagai beban pada struktur bukan sebagai pengekang struktur. Spesifikasi yang digunakan adalah sebagai berikut :

a. Beton yang digunakan mutu (fc’) = 25 Mpa b. Tulangan menggunakan baja mutu (fy) = 400 Mpa

Perencanaan tebal pelat minimum dengan balok yang menghubungkan tumpuan pada semua sisinya ^௅௫

௅௬< 2 maka harus memenuhi ketentuan sebagai berikut :

1) Untuk αm < 0,2

harus memenuhi ketentuan SNI 2847-2013 tabel 10 dan tidak boleh kurang dari nilai berikut :

a. Pelat tanpa penebalan > 120 mm b. Pelat dengan penebalan > 100 mm 2) Untuk 0,2 < αm < 2,0

ketebalan pelat minimum harus memenuhi :

hmin =

^௟^೙^଴,଼ା

భఱబబ೑೤

ଷ଺ାହఉ(ఈ೘ି଴,ଶ)< 120mm ...(Pers 9-12 SNI 2847-2013) 3) Untuk αm > 2,0

ketebalan pelat minimum tidak boleh kurang dari :

h =

^௟^೙^଴,଼ା

భఱబబ೑೤

ଷ଺ାଽఉ > 90mm ...(Pers 9-13 SNI 2847-2013)

(2)

Perencanaan dimensi Pelat atap (Dak)

Untuk menentukan tebal pelat, maka ditinjau panel pelat yang paling luas atau bentang antar balok terpanjang. Adapun data rencana pelat dapat dilihat pada gambar 4.1 berikut :

Gambar 4.1. Area Rencana Pelat Atap

Tinjau Plat A1, A2, B1 dan B2 Bentang Bersih Sumbu Panjang : ln = 400 – (30/2)-(30/2) = 370 cm Bentang Bersih Sumbu Pendek : Sn = 350 – (30/2)-(30/2) = 320 cm β = ln/Sn

β = 370/320 = 1,17

Direncanakan pelat tebal 12 cm, fc’ = 25 Mpa

(3)

Tinjau rasio kekakuan pada pelat atap area A1 : Balok as 1 joint H-I

Gambar 4.2. Rencana Balok L 30x40 Pelat Atap

be ≤ bw + hb-hf : 30+40-10 = 60 cm be ≤ bw + 6 x 12 : 30+6x10 = 90 cm pilih nilai terkecil be = 60 cm

Penampang di ekivalen-kan menjadi penampang homogen, dengan angka ekivalensi :

k = ^ଵାቀ

್೐

್ೢିଵቁቀ_೓^೟ቁ൤ସି଺ቀ_೓^೟ቁ^మାቀ_್ೢ^್೐ିଵቁቀ_೓^೟ቁ^య൨ ଵାቀ_್ೢ^್೐ିଵቁቀ_೓^೟ቁ = ^ଵାቀ

లబ

యబିଵቁቀ^భబ_యబቁ൤ସି଺ቀ^భబ_యబቁ^మାቀ^లబ_యబିଵቁቀ^భబ_యబቁ^య൨ ଵାቀ^లబ_యబିଵቁቀ^భబ_యబቁ = 1,593

Inersia penampang balok L :

I = K ௕௪ . ௛௕^య ଵଶ

Ib = 1,593 x ଷ଴ . ସ଴^య

ଵଶ = 254814,8 cm⁴ Inersia lajur pelat :

Ip= ௕௣.௧^య

ଵଶ = ^{ସ଴଴ .ଵ଴}

య

ଵଶ = 33333,33 cm⁴ α1 = ^ூ௕

ூ௣ = ^{ଶହସ଼ଵସ,଼}

ଷଷଷଷଷ,ଷଷ= 7,64

(4)

Balok as I joint 1-1’

k = ^ଵାቀ

್ೢ್೐ିଵቁቀ_೓^೟ቁ൤ସି଺ቀ_೓^೟ቁ^మାቀ_್ೢ^್೐ିଵቁቀ_೓^೟ቁ^య൨ ଵାቀ_್ೢ^್೐ିଵቁቀ_೓^೟ቁ = ^ଵାቀ

ఴబయబିଵቁቀ^భబ_ఱబቁ൤ସି଺ቀ^భబ_ఱబቁ^మାቀ^ఴబ_యబିଵቁቀ^భబ_ఱబቁ^య൨ ଵାቀ^ఴబ_యబିଵቁቀ^భబ_ఱబቁ = 1,693

I = K ௕௪ . ௛௕^య ଵଶ

Ib = 1,693 x ଷ଴ . ଺଴^య

ଵଶ = 914400 cm⁴ Inersia lajur pelat :

Ip= ௕௣.௧^య

ଵଶ = ^{ଷହ଴ . ଵ଴}

య

ଵଶ = 29166,67 cm⁴ α2 = ^ூ௕

ூ௣ = ^{ଽଵସସ଴଴}

ଶଽଵ଺଺,଺଻ = 31,35

(5)

Balok as H joint 1-1’

Gambar 4.4. Rencana Balok T 30x60 Pelat Atap

be ≤ bw+2x (hb-hf ) : 30+2x(60-10) = 130 cm be ≤ bw + 8 x hf : 30+8x10 = 110 cm pilih nilai terkecil be = 110 cm

k = ^ଵାቀ

್೐

భభబ

యబିଵቁቀ^భబ_ఱబቁ൤ସି଺ቀ^భబ_ఱబቁ^మାቀ^భభబ_యబିଵቁቀ^భబ_ఱబቁ^య൨ ଵାቀ^భభబ_యబିଵቁቀ^భబ_ఱబቁ = 1,967

I = K ௕௪ . ௛௕^య ଵଶ

Ib = 1,967 x ଷ଴ . ଺଴^య

Ip= ௕௣.௧^య

ଵଶ = ^{ଷହ଴ . ଵ଴}

య

ଵଶ = 29166,67 cm⁴ α3 = ^ூ௕

ூ௣ = ^{ଵ଴଺ଶସ଴଻}

ଶଽଵ଺଺,଺଻= 36,43

(6)

Balok as 1’ joint H-I

k = ^ଵାቀ

వబయబିଵቁቀ^భబ_యబቁ൤ସି଺ቀ^భబ_యబቁ^మାቀ^వబ_యబିଵቁቀ^భబ_యబቁ^య൨ ଵାቀ^వబ_యబିଵቁቀ^భబ_యబቁ = 1,963

I = K ௕௪ . ௛௕^య ଵଶ

Ib = 1,963 x ଷ଴ . ସ଴^య

Ip= ௕௣.௧^య

ଵଶ = ^{ସ଴଴ . ଵ଴}

య

ଵଶ = 33333,33 cm⁴ α4 = ^ூ௕

ூ௣ = ^{ଷଵସ଴଻ସ}

ଷଷଷଷଷ,ଷଷ= 9,422

Rasio kekauan rata-rata pada pelat atap area A1 : αm =஑ଵା஑ଶା஑ଷା஑ସ

ସ = ଻,଺ସାଷଵ,ଷହାଷ଺,ସଷାଽ,ସଶ

ସ = 21,21

(7)

Tinjau rasio kekakuan pada pelat atap area A2 : Balok as 1 joint G-H = Balok as 1 joint H-I

α5 = 7,64

α6 = 36,43

Balok as G joint 1-1’ = Balok as H joint 1-1’

α7 = 36,43

Balok as 1’ joint H-I = Balok as 1’ joint G-H α8 = 9,42

Rasio kekauan rata-rata pada pelat atap area A2 : αm = ஑ହା஑଺ା஑଻ା஑଼

ସ = ଻,଺ସାଷ଺,ସଷାଷ଺,ସଷାଽ,ସଶ

ସ = 22,48

Tinjau rasio kekakuan pada pelat atap area B1 : Balok as 1’ joint H-I

α9 = 9,42

Balok as I joint 1’-2 = Balok as I joint 1-1’

α10 = 31,35

Balok as H joint 1’-2 = Balok as H joint 1-1’

α11 = 36,43

Balok as 2 joint H-I = Balok as 1’ joint H-I α12 = 9,42

Rasio kekauan rata-rata pada pelat atap area B1 : αm = ஑ଽା஑ଵ଴ା஑ଵଵା஑ଵଶ

ସ = ଽ,ସଶାଷଵ,ଷହାଷ଺,ସଷାଽ,ସଶ

ସ = 21,65

Tinjau rasio kekakuan pada pelat atap area B2 : Balok as 1’ joint G-H = Balok as 1’ joint H-I α13 = 9,42

α14 = 36,43

Balok as G joint 1’-2 = Balok as G joint 1-1’

(8)

α15 = 36,43

Balok as 2 joint G-H = Balok as 2 joint H-I α16 = 9,42

Rasio kekauan rata-rata pada pelat atap area B2 : αm = ஑ଵଷା஑ଵସା஑ଵହା஑ଵ଺

ସ = ଽ,ସଶାଷ଺,ସଷାଷ଺,ସଷାଽ,ସଶ

ସ = 22,92

Tinjau Plat C1 dan C2

Bentang Bersih Sumbu Panjang ln = 400 – (30/2)-(30/2) = 370 cm Bentang Bersih Sumbu Pendek Sn = 300 – (30/2)-(30/2) = 270 cm β = ln/Sn

β = 370/270 = 1,37

Tinjau rasio kekakuan pada pelat atap area C1 : Balok as 2 joint H-I = Balok as 1’ joint H-I

α17 = 9,42

Balok as I joint 2-3

be ≤ bw + hb-hf : 30+40-10 = 60 cm

(9)

pilih nilai terkecil be = 60 cm

k =

ଵାቀ_್ೢ^್೐ିଵቁቀ_೓^೟ቁ൤ସି଺ቀ_೓^೟ቁ^మାቀ_್ೢ^್೐ିଵቁቀ_೓^೟ቁ^య൨ ଵାቀ_್ೢ^್೐ିଵቁቀ_೓^೟ቁ =

ଵାቀ^లబ_యబିଵቁቀ^భబ_యబቁ൤ସି଺ቀ^భబ_యబቁ^మାቀ^లబ_యబିଵቁቀ^భబ_ఱబቁ^య൨ ଵାቀ^లబ_యబିଵቁቀ^భబ_యబቁ = 1,593

I = K ௕௪ . ௛௕^య ଵଶ

Ib = 1,593 x ଷ଴ . ସ଴^య

Ip= ௕௣.௧^య

ଵଶ = ^{ଷ଴଴ .ଵ଴}

య

ଵଶ = 25000 cm⁴ α18 = ^ூ௕

ூ௣ = ^{ଶହସ଼ଵସ,଼}

ଶହ଴଴଴ = 10,19

Balok as H joint 2-3

(10)

k = ^ଵାቀ

వబయబିଵቁቀ^భబ_యబቁ൤ସି଺ቀ^భబ_యబቁ^మାቀ^వబ_యబିଵቁቀ^భబ_యబቁ^య൨ ଵାቀ^వబ_యబିଵቁቀ^భబ_యబቁ = 1,963

I = K ௕௪ . ௛௕^య ଵଶ

Ib = 1,963 x ଷ଴ . ସ଴^య

Ip= ௕௣.௧^య

ଵଶ = ^{ଷ଴଴ . ଵ଴}

య

ଵଶ = 25000 cm⁴ α19 = ^ூ௕

ூ௣ = ^{ଷଵସ଴଻ସ,ଵ}

ଶହ଴଴଴ = 12,56

Balok as 3 joint H-I = Balok as 1 joint H-I α20 = 7,64

Rasio kekauan rata-rata pada pelat atap area C1 : αm = ஑ଵ଻ା஑ଵ଼ା஑ଵଽା஑ଶ଴

ସ = ଽ,ସଶାଵ଴,ଵଽାଵଶ,ହ଺ା଻,଺ସ

ସ = 9,95

Tinjau rasio kekakuan pada pelat atap area C2 : Balok as 2 joint G-H = Balok as 2 joint H-I

α21 = 9,42

Balok as H joint 2-3 = Balok as H joint 2-3 α22 = 12,56

Balok as G joint 2-3 = Balok as H joint 2-3 α23 = 12,56

(11)

Rasio kekauan rata-rata pada pelat atap area C2 : αm = ஑ଶଵା஑ଶଶା஑ଶଷା஑ଶସ

ସ = ଽ,ସଶାଵଶ,ହ଺ାଵଶ,ହ଺ା଻,ହସ

ସ = 10,54

Dari ke 6 Tipe plat diatas yang terdiri dari : plat A1=21,21; plat A2=22,48;

plat B1=21,65; plat B2=22,92; plat C1=9,95; dan plat C2=10,54; maka diambil rata-rata αm terkecil yaitu Plat C1 dengan nilai αm = 9,95.

Karena αm > 2,0 maka dipakai (Pers 9-13 SNI 2847-2013) :

h =

^௟^೙^଴,଼ା

భఱబబ೑೤

ଷ଺ାଽఉ > 90mm

ℎ =

ଷ଻଴଴ (଴,଼ା _భఱబబ^రబబ)

ଷ଺ାଽ . ଵ,ଵ଻

=

84,82 mm ~ 85 mm ... (OK) maka pelat tebal 100 mm bisa dipakai

(12)

4.1.2 Perencanaan Penulangan Pelat Atap (dak)

Untuk pembebanan direncanakan pelat menerima beban-beban sesuai dengan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Bangunan Gedung 1983.

Pembebanan untuk pelat tipe A : Beban mati (qd)

Berat sendiri = 0,10 m x 2400 kg/m³ = 240 kg/m² Plafond + penggantung = 11 kg/m² + 7 kg/m² = 18 kg/m² Mekanikal Elektrikal = 1 x 25 kg/m² = 25 kg/m²+

Beban total = 283 kg/m²

Beban hidup (ql)

Beban hidup adalah 100 kg/m²

Kombinasi pembebanan (qu)

Kombinasi pembebanan yang digunakan perhitungan penulangan pelat sesuai dengan SNI 2847-2013.

qu = 1,2 qd + 1,6 ql

= 1,2 x 283 kg/m² + 1,6 x 100 kg/m²

= 499,6 kg/m²

= 4,996 KN/m²

4.1.2.1 Analisa Gaya Dalam

Dalam menganalisa gaya dalam yang terjadi pada pelat digunakan pasal 13.3 Tabel 13.3.1 PBI 1971 sebagai acuan. Perletakan yang digunakan pada pelat terhadap balok tepi dapat diasumsikan sebagai berikut :

ߙ_௠ ≤ 0,375 sebagai pelat tanpa balok tepi 0,375 ≤ ߙ_௠ ≤ 1,875 sebagai balok tepi yang fleksibel ߙ_௠ ≥ 2,0 sebagai balok tepi kaku

Penentuan syarat batas :

Ly

Lx

=

^ସ଴଴଴

ଷହ଴଴

=

1,14 (pelat dua arah) Perencanaan tebal pelat :

(13)

Tebal pelat minimum yang telah memenuhi syarat adalah sebesar 100 mm.

Karena pada perhitungan kekakuan rata-rata balok terhadap pelat pada tipe pelat A diperoleh 1,14 maka untuk perletakan tipe pelat A dapat diasumsikan sebagai pelat dengan balok tepi yang fleksibel atau terjepit penuh pada keempat sisinya.

Untuk pelat terjepit penuh keempat sisinya : 1. Mlx = 0,001qu . Ix² . X

2. Mly = 0,001qu . Ix² . X 3. Mtx = 0,001qu . Ix² . X 4. Mty = 0,001qu . Ix² . X

Dimana :

Mlx = momen lapangan arah x Mly = momen lapangan arah y Mtx = momen tumpuan arah x Mty = momen tumpuan arah y Lx = bentang terpendek dari pelat

X = koefisien (Grafik dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang; Ir W. C.

Vis dan Ir. Gideon Kusuma M. Eng)

Perhitungan penulangan pelat menggunakan diameter tulangan polos 10 mm untuk tulangan utama dan 10 mm untuk tulangan susut dengan mutu baja 400 MPa dan mutu beton 25 MPa. Direncanakan tebal selimut pelat 20 mm (Tabel 2.2 Syarat selimut beton (non-prategang).

1. Mlx = 0,001qu . Ix² . X

Mlx = 0.001 x 4,996 KN/m² x (3,5 m)² x 25 Mlx = 1,53 KNm

2. Mly = 0,001qu . Ix² . X

Mly = 0,001 x 4,996 KN/m² x (3,5 m)² x 21 Mly = 1,285 KNm

3. Mtx = (-0,001)qu . Ix² . X

Mtx = (-0,001) x 4,996 KN/m² x (3,5 m)² x 59

(14)

Mtx = -3,611 KNm 4. Mty = (-0,001)qu . Ix² . X

Mty = (-0,001) x 4,996 KN/m² x (3,5 m)² x 54 Mty = -3,305 KNm

4.1.2.2 Perhitungan Tulangan Data-data Perencanaan :

a. Tebal pelat lantai (t) = 100 mm b. Penutup beton (p) = 20 mm c. Mutu beton (fc’) = 25 MPa d. Mutu baja (fy) = 400 MPa e. Lebar pelat yang ditinjau = 1000 mm f. Diameter tulangan utama = 10 mm

Koefisien reduksi penampang (ф) = 0,8 Tinggi efektif untuk arah X

d_x = h− tebal selimut −1

2∅ tulangan d_x = 100 mm−20 mm−1

2×10 mm = 75 mm Tinggi efektif untuk arah Y

d_y= h−tebal selimut− ∅ tulangan−1

2∅ tulangan d_y= 100 mm− 20 mm − 10 mm−1

210 mm = 65 mm

Tulangan minimum dan maksimum SNI 2847 2013 pasal 10.2.7.3

β1 = 0,85-0,05 (௙௖’ିଶ଼

଻ ) untuk beton fc’ > 28 Mpa β1^{= 0,85} untuk beton fc’ ≤ 28 Mpa

(15)

SNI 2847 2013 pasal 7.12.2.1 ρmin = 0,002

SNI 2847-2013, sebagai alternatif, untuk komponen struktur yang besar dan masif, luas tulangan yang diperlukan pada setiap penampang, positif atau negatif, paling sedikit harus sepertiga lebih besar dari yang diperlukan berdasarkan analisis.

SNI 2847 2013 pasal B.8.4.2

ρ

_b

=

^0,85βⁱ^fc'

fy

ቀ

_600+fy⁶⁰⁰

ቁ =

0,85×0,85×25

400

ቀ

_600+400⁶⁰⁰

ቁ

= 0,0271

SNI 2847 2013 pasal B.10.3.3, tulangan maksimum untuk struktur lentur adalah sebagai berikut :

ρ

_maks

= 0,75 × ρ

_b

=

0,75 × 0,0271

=

0,02033

m = ^fy

0,85×fc'

=

⁴⁰⁰

0,85×25 = 18,821

4.1.2.2.1. Penulangan Lapangan Arah X Mlx= 1,53 KNm

Mnlx =Mlx

ф =1,53 KNm

0,8 = 1,912 KNm Rn = Mnlx

bdx² = 1,912 KNm

1 x (0,075)² = 340 KNm= 0,34 Mpa Prosentase tulangan yang diperlukan :

ρ_perlu= 1

mቌ1-ඨ1-2×m×Rn

fy ቍ

= 1

18,82ቌ1-ඨ1-2×18,82×0,34

400 ቍ

(16)

= 0,0009

Syarat :

ρ_min ≤ ρ_perlu≤ ρ_maks

0,002 ≤0,0009≤ 0,02033 ρ_min ≥ ρ_perlu jadi dipakai ρ = 0,002

Luas tulangan yang diperlukan : Asperlu = ρ

perlux b x dx

= 0,002 x 1000 x 75

= 150 mm²

Dipakai tulangan lapangan arah X dengan Ø10-250 (Dasar Perencanaan Beton Bertulang; Ir W. C. Vis dan Ir. Gideon Kusuma M. Eng)

Luas tulangan pakai : Aspakai =0,25.π.d².b

ௌ = 0,25.π.ሺ10 mmሻ².1000 mm 250 mm

= 314 mm²

4.1.2.2.2 Penulangan Tumpuan Arah X Mtx= 3,61 KNm

Mntx =Mtx

ф =3,61 KNm

0,8 = 4,512 KNm

Rn = Mntx

bdx² = 4,512 KNm

1 x (0,075)² = 802,22 KNm= 0,802 Mpa

Prosentase tulangan yang diperlukan : ρ_perlu=1

mቌ1-ඨ1-2×m×Rn fy ቍ

= 1

18,82ቌ1-ඨ1-2×18,82×0,802

400 ቍ

= 0,002

(17)

Syarat :

0,002 ≤0,002 ≤0,02033 ρmin ≥ ρ

perlu jadi dipakai ρ = 0,002 Luas tulangan yang diperlukan : Asperlu = ρ_perlux b x dx

= 0,002 x 1000 x 75 = 150 mm²

Dipakai tulangan tumpuan arah X dengan Ø10-200 (Dasar Perencanaan Beton Bertulang; Ir W. C. Vis dan Ir. Gideon Kusuma M. Eng)

ௌ = 0,25.π.ሺ10 mmሻ².1000 mm 200 mm

= 392,5 mm²

4.1.2.2.3. Penulangan Lapangan Arah Y Ml_y = 1,285 KNm

Mnl_y=Ml_y

∅ =1,285 KNm

0,8 = 1,606 KNm

Rn = Mnl_y

b.d_x² = 1,606 KNm

1 x (0,065)² = 380,177 KNm = 0,38 Mpa Prosentase tulangan yang diperlukan :

ρperlu= 1

= 1

18,82ቌ1-ඨ1-2×18,82×0,38

400 ቍ

= 0,001

(18)

Syarat :

0,002 ≤0,001≤ 0,02033 ρperlu < ρ

min jadi dipakai ρ = 0,002 Luas tulangan yang diperlukan : As_perlu= ρ

perlu×b×d_y = 0,002× 1000 × 65 = 130 mm²

Dipakai tulangan lapangan arah Y dengan Ø10-250 (Dasar Perencanaan Beton Bertulang; Ir W. C. Vis dan Ir. Gideon Kusuma M. Eng)

Luas tulangan pakai : As_pakai=0,25.π.d².b

ܵ =0,25.π.ሺ10 mmሻ².1000 mm 200 mm

= 314 mm²

4.1.2.2.4. Penulangan Tumpuan Arah Y Mt_y = 3,305 KNm

Mnt_y=Mt_y

∅ =3,305 KNm

0,8 = 4,131 KNm

Rn = Mnt_y

bd_x² = 4,131 KNm

1 x (0,065)² = 977,81 KNm = 0,978 Mpa

= 1

18,82ቌ1-ඨ1-2×18,82×0,978

400 ቍ

= 0,0025 Syarat : ρ ≤ ρ ≤ ρ

(19)

0,002 ≤0,0025 ≤0,02033 ρperlu ≥ ρ

min jadi dipakai ρ = 0,0025 Luas tulangan yang diperlukan : As_perlu= ρ

perlu×b×d_y

= 0,0025× 1000 × 65 = 162,5 mm²

Dipakai Tulangan tumpuan arah Y dengan Ø10-200 (Dasar Perencanaan Beton Bertulang; Ir W. C. Vis dan Ir. Gideon Kusuma M. Eng)

ௌ = 0,25.π.ሺ10 mmሻ².1000 mm 200 mm

= 392,5 mm²

(20)

Gambar 4.8. Penulangan pelat atap

Tulangan yang dipakai :

• Tulangan lapangan arah X ; Ø10-250 = 314 mm²

• Tulangan lapangan arah Y ; Ø10-250 = 314 mm²

• Tulangan tumpuan arah X ; Ø10-200 = 392,5 mm²

• Tulangan tumpuan arah Y ; Ø10-200 = 392,5 mm²

(21)

4.2 Perencanaan Struktur Lantai

Struktur lantai yang digunakan adalah pelat beton bertulang, pelat lantai diasumsikan sebagai beban pada struktur bukan sebagai pengekang struktur.

Spesifikasi yang digunakan adalah sebagai berikut :

a. Beton yang digunakan mutu (fc’) = 25 Mpa b. Tulangan menggunakan baja mutu (fy) = 400 Mpa

Perencanaan tebal pelat minimum dengan balok yang menghubungkan tumpuan pada semua sisinya ^௅௫

௅௬< 2 maka harus memenuhi ketentuan sebagai berikut :

1) Untuk αm < 0,2

harus memenuhi ketentuan SNI 2847-2013 tabel 10 dan tidak boleh kurang dari nilai berikut :

a. Pelat tanpa penebalan > 120 mm b. Pelat dengan penebalan > 100 mm 2) Untuk 0,2 < αm < 2,0

ketebalan pelat minimum harus memenuhi :

hmin =

^௟^೙^଴,଼ା

భఱబబ೑೤

ଷ଺ାହఉ(ఈ೘ି଴,ଶ)< 120mm ...(Pers 9-12 SNI 2847-2013) 3) Untuk αm > 2,0

ketebalan pelat minimum tidak boleh kurang dari :

h =

^௟^೙^଴,଼ା

భఱబబ೑೤

ଷ଺ାଽఉ > 90mm ...(Pers 9-13 SNI 2847-2013)

(22)

Perencanaan dimensi pelat lantai

Untuk menentukan tebal pelat, maka ditinjau panel pelat yang paling luas atau bentang antar balok terpanjang. Adapun data rencana pelat dapat dilihat pada gambar 4.11 berikut :

Gambar 4.9. Area Rencana Pelat Lantai

Tinjau Pelat A1, A2, B1 dan B2 Bentang Bersih Sumbu Panjang : ln = 400 – (30/2)-(30/2) = 370 cm Bentang Bersih Sumbu Pendek : Sn = 350 – (30/2)-(30/2) = 320 cm β = ln/Sn

β = 370/320 = 1,17

(23)

Tinjau rasio kekakuan pada pelat lantai area A1 : Balok as 1 joint H-I

Gambar 4.10. Rencana Balok L 30x40 Pelat Lantai

k = ^ଵାቀ

್೐

ఱఴ

యబିଵቁቀ^భమ_మఴቁ൤ସି଺ቀ^భమ_మఴቁ^మାቀ^ఱఴ_యబିଵቁቀ^భమ_మఴቁ^య൨ ଵାቀ^ఱఴ_యబିଵቁቀ^భమ_మఴቁ = 1,563

I = K ௕௪ . ௛௕^య ଵଶ

Ib = 1,563 x ଷ଴ . ସ଴^య

Ip= ௕௣.௧^య

ଵଶ = ^{ସ଴଴ .ଵଶ}

య

ଵଶ = 57600 cm⁴ α1 = ^ூ௕

ூ௣ = ^{ଶହ଴଴଼଴}

ହ଻଺଴଴ = 4,34

(24)

Balok as I joint 1-1’

k = ^ଵାቀ

್೐

ళఴ

యబିଵቁቀ^భమ_రఴቁ൤ସି଺ቀ^భమ_రఴቁ^మାቀ^ళఴ_యబିଵቁቀ^భమ_రఴቁ^య൨ ଵାቀ^ళఴ_యబିଵቁቀ^భమ_రఴቁ = 1,757

I = K ௕௪ . ௛௕^య ଵଶ

Ib = 1,757 x ଷ଴ . ଺଴^య

Ip= ௕௣.௧^య

ଵଶ = ^{ଷହ଴ . ଵଶ}

య

ଵଶ = 50400 cm⁴ α2 = ^ூ௕

ூ௣ = ^{ଽସ଼଻଼଴}

ହ଴ସ଴଴ = 18,83

(25)

Gambar 4.12. Rencana Balok T 30x60 Pelat Lantai

k = ^ଵାቀ

್೐

భమల

యబିଵቁቀ^భమ_రఴቁ൤ସି଺ቀ^భమ_రఴቁ^మାቀ^భమల_యబିଵቁቀ^భమ_రఴቁ^య൨ ଵାቀ^భమల_యబିଵቁቀ^భమ_రఴቁ = 2,189

I = K ௕௪ . ௛௕^య ଵଶ

Ib = 2,189 x ଷ଴ . ଺଴^య

Ip= ௕௣.௧^య

ଵଶ = ^{ଷହ଴ . ଵଶ}

య

ଵଶ = 50400 cm⁴ α3 = ^ூ௕

ூ௣ = ^{ଵଵ଼ଶ଴଺଴}

ହ଴ସ଴଴ = 23,45

(26)

Balok as 1’ joint H-I

k =

ଵାቀ^ఴల_యబିଵቁቀ^భమ_మఴቁ൤ସି଺ቀ^భమ_మఴቁ^మାቀ^ఴల_యబିଵቁቀ^భమ_మఴቁ^య൨ ଵାቀ^ఴల_యబିଵቁቀ^భమ_మఴቁ = 1,909

I = K ௕௪ . ௛௕^య ଵଶ

Ib = 1,909 x ଷ଴ . ସ଴^య

Ip= ௕௣.௧^య

ଵଶ = ^{ସ଴଴ . ଵଶ}

య

ଵଶ = 57600 cm⁴ α4 = ^ூ௕

ூ௣ = ^{ଷ଴ହସସ଴}

ହ଻଺଴଴ = 5,30

Rasio kekauan rata-rata pada pelat lantai area A1 : αm =஑ଵା஑ଶା஑ଷା஑ସ

ସ = ସ,ଷସାଵ଼,଼ଷାଶଷ,ସହାହ,ଷ଴

ସ = 12,98

(27)

Tinjau rasio kekakuan pada pelat lantai area A2 : Balok as 1 joint G-H = Balok as 1 joint H-I

α5 = 4,34

α6 = 23,45

Balok as G joint 1-1’ = Balok as H joint 1-1’

α7 = 23,45

Balok as 1’ joint H-I = Balok as 1’ joint G-H α8 = 5,30

Rasio kekauan rata-rata pada pelat lantai area A2 : αm = ஑ହା஑଺ା஑଻ା஑଼

ସ = ସ,ଷସାଶଷ,ସହାଶଷ,ସହାହ,ଷ଴

ସ = 14,14

Tinjau rasio kekakuan pada pelat lantai area B1 : Balok as 1’ joint H-I = Balok as 1’ joint G-H

α9 = 5,30

Balok as I joint 1’-2 = Balok as I joint 1-1’

α10 = 18,83

α11 = 23,45

Balok as 2 joint H-I = Balok as 1’ joint H-I α12 = 5,30

Rasio kekauan rata-rata pada pelat lantai area B1 : αm = ஑ଽା஑ଵ଴ା஑ଵଵା஑ଵଶ

ସ = ହ,ଷ଴ାଵ଼,଼ଷାଶଷ,ସହାହ,ଷ଴

ସ = 13,22

Tinjau rasio kekakuan pada pelat lantai area B2 : Balok as 1’ joint G-H = Balok as 1’ joint H-I

α13 = 5,30

α14 = 23,45

Balok as G joint 1’-2 = Balok as G joint 1-1’

(28)

α15 = 23,45

Rasio kekauan rata-rata pada pelat lantai area B2 : αm = ஑ଵଷା஑ଵସା஑ଵହା஑ଵ଺

ସ = ହ,ଷ଴ାଶଷ,ସହାଶଷ,ସହାହ,ଷ଴

ସ = 14,38

Tinjau Pelat C1 dan C2 Bentang Bersih Sumbu Panjang ln = 400 – (30/2)-(30/2) = 370 cm Bentang Bersih Sumbu Pendek Sn = 300 – (30/2)-(30/2) = 270 cm β = ln/Sn

β = 370/270 = 1,37

Tinjau rasio kekakuan pelat lantai area C1 : Balok as 2 joint H-I = Balok as 1’ joint I-H α17 = 5,30

Balok as I joint 2-3

(29)

be ≤ bw + 6 x 12 : 30+6x12 = 102 cm pilih nilai terkecil be = 58 cm

k =

ଵାቀ^ఱఴ_యబିଵቁቀ^భమ_మఴቁ൤ସି଺ቀ^భమ_మఴቁ^మାቀ^ఱఴ_యబିଵቁቀ^భమ_మఴቁ^య൨ ଵାቀ^ఱఴ_యబିଵቁቀ^భమ_మఴቁ = 1,563

I = K ௕௪ . ௛௕^య ଵଶ

Ib = 1,563 x ଷ଴ . ସ଴^య

Ip= ௕௣.௧^య

ଵଶ = ^{ଷ଴଴ .ଵଶ}

య

ଵଶ = 43200 cm⁴ α18 = ^ூ௕

ூ௣ = ^{ଶହ଴଴଼଴}

ସଷଶ଴଴ = 5,79

Balok as H joint 2-3

(30)

k = ^ଵାቀ

ఴలయబିଵቁቀ^భమ_మఴቁ൤ସି଺ቀ^భమ_మఴቁ^మାቀ^ఴల_యబିଵቁቀ^భమ_మఴቁ^య൨ ଵାቀ^ఴల_యబିଵቁቀ^భమ_మఴቁ = 1,909

I = K ௕௪ . ௛௕^య ଵଶ

Ib = 1,909 x ଷ଴ . ସ଴^య

Ip= ௕௣.௧^య

ଵଶ = ^{ଷ଴଴ . ଵଶ}

య

ଵଶ = 43200 cm⁴ α19 = ^ூ௕

ூ௣ = ^{ଷ଴ହସସ଴}

ସଷଶ଴଴ = 7,07

Balok as 3 joint H-I = Balok as 1 joint H-I α20 = 4,34

Rasio kekauan rata-rata pada pelat lantai area C1 : αm = ஑ଵ଻ା஑ଵ଼ା஑ଵଽା஑ଶ଴

ସ = ହ,ଷ଴ାହ,଻ଽା଻,଴଻ାସ,ଷ଴

ସ = 5,62

Tinjau rasio kekakuan pada pelat lantai area C2 : Balok as 2 joint G-H = Balok as 2 joint H-I

α21 = 5,30

Balok as H joint 2-3 α22 = 7,07

Balok as G joint 2-3 = Balok as H joint 2-3 α23 = 7,07

(31)

Rasio kekauan rata-rata pada pelat lantai area C2 : αm = ஑ଶଵା஑ଶଶା஑ଶଷା஑ଶସ

ସ = ହ,ଷ଴ା଻,଴଻ା଻,଴଻ାସ,ଷସ

ସ = 5,95

Dari ke 6 Tipe pelat lantai diatas yang terdiri dari : pelat A1=12,98; pelat A2=14,14; pelat B1=13,22; pelat B2=14,38; pelat C1=5,62; dan pelat C2=5,95), maka diambil rata-rata αm terkecil yaitu pelat C1 (αm = 5,62)

Karena αm > 2,0 maka dipakai (Pers 9-13 SNI 2847-2013) :

h =

^௟^೙^଴,଼ା

భఱబబ೑೤

ଷ଺ାଽఉ > 90mm

ℎ =

ଷ଻଴଴ (଴,଼ା _భఱబబ^రబబ)

ଷ଺ାଽ . ଵ,ଵ଻

=

84,82 mm ~ 85 mm ... (OK) maka pelat lantai dengan tebal 120 mm bisa dipakai

(32)

4.2.2 Perencanaan Penulangan Pelat Lantai

Untuk pembebanan direncanakan pelat menerima beban-beban sesuai dengan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Bangunan Gedung 1983.

Berat sendiri = 0,12 m x 2400 kg/m³ = 288 kg/m² Plafond + penggantung = 11 kg/m² + 7 kg/m² = 18 kg/m² Mekanikal Elektrikal = 1 x 25 kg/m² = 25 kg/m² Keramik (24 kg/m²) + Spesi 1 cm (3 kg/m²) = 27 kg/m²+

Beban hidup (ql)

Beban hidup adalah 100 kg/m²

Kombinasi pembebanan (qu)

Kombinasi pembebanan yang digunakan perhitungan penulangan pelat sesuai dengan SNI 2847-2013.

qu = 1,2 qd + 1,6 ql

= 1,2 x 358 kg/m² + 1,6 x 100 kg/m²

= 589,6 kg/m²

= 5,896 KN/m²

4.2.2.1 Analisa Gaya Dalam

Dalam menganalisa gaya dalam yang terjadi pada pelat digunakan pasal 13.3 Tabel 13.3.1 PBI 1971 sebagai acuan. Perletakan yang digunakan pada pelat terhadap balok tepi dapat diasumsikan sebagai berikut :

≤ 0,375 sebagai pelat tanpa balok tepi 0,375 ≤ ≤ 1,875 sebagai balok tepi yang fleksibel ≥ 2,0 sebagai balok tepi kaku

Penentuan syarat batas :

Ly

Lx

=

1,14 (pelat dua arah)

(33)

Perencanaan tebal pelat :

Tebal pelat minimum yang telah memenuhi syarat adalah sebesar 120 mm.

Karena pada perhitungan kekakuan rata-rata balok terhadap pelat pada tipe pelat A diperoleh 1,14 maka untuk perletakan tipe pelat A dapat diasumsikan sebagai pelat dengan balok tepi yang fleksibel atau terjepit penuh pada keempat sisinya.

Untuk pelat terjepit penuh keempat sisinya : 1. Mlx = 0,001qu . Ix² . X

2. Mly = 0,001qu . Ix² . X 3. Mtx = 0,001qu . Ix² . X 4. Mty = 0,001qu . Ix² . X

Dimana :

Mlx = momen lapangan arah x Mly = momen lapangan arah y Mtx = momen tumpuan arah x Mty = momen tumpuan arah y Lx = bentang terpendek dari pelat

X = koefisien (Grafik dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang; Ir W. C.

Vis dan Ir. Gideon Kusuma M. Eng)

Perhitungan penulangan pelat menggunakan diameter tulangan polos 10 mm untuk tulangan utama dan 10 mm untuk tulangan susut dengan mutu baja 400 MPa dan mutu beton 25 MPa. Direncanakan tebal selimut pelat 20 mm (Tabel 2.2 Syarat selimut beton (non-prategang).

1. Mlx = 0,001qu . Ix² . X

Mlx = 0.001 x 5,896 KN/m² x (3,5 m)² x 25 Mlx = 1,806 KNm

2. Mly = 0,001qu . Ix² . X

Mly = 0,001 x 5,896 KN/m² x (3,5 m)² x 21 Mly = 1,517 KNm

(34)

3. Mtx = (-0,001)qu . Ix² . X

Mtx = (-0,001) x 5,896 KN/m² x (3,5 m)² x 59 Mtx = -4,260 KNm

4. Mty = (-0,001)qu . Ix² . X

Mty = (-0,001) x 5,896 KN/m² x (3,5 m)² x 54 Mty = -3,900 KNm

4.2.2.2 Perhitungan Tulangan Data-data Perencanaan :

a. Tebal pelat lantai (t) = 120 mm b. Penutup beton (p) = 20 mm c. Mutu beton (fc’) = 25 MPa d. Mutu baja (fy) = 400 MPa e. Lebar pelat yang ditinjau = 1000 mm f. Diameter tulangan utama = 10 mm

Koefisien reduksi penampang (ф) = 0,8 Tinggi efektif untuk arah X

d_x = h− tebal selimut −1

2∅ tulangan d_x = 120 mm−20 mm−1

2×10 mm = 95 mm Tinggi efektif untuk arah Y

d_y= h−tebal selimut− ∅ tulangan−1

2∅ tulangan d_y= 120 mm− 20 mm − 10 mm−1

210 mm = 85 mm Tulangan minimum dan maksimum

SNI 2847 2013 pasal 10.2.7.3

β

1 = 0,85-0,05 (’ !"

# ) untuk beton fc’ > 28 Mpa

β

1 = 0,85 untuk beton fc’ ≤ 28 Mpa

(35)

SNI 2847 2013 pasal 7.12.2.1 ρmin = 0,002

SNI 2847-2013, sebagai alternatif, untuk komponen struktur yang besar dan masif, luas tulangan yang diperlukan pada setiap penampang, positif atau negatif, paling sedikit harus sepertiga lebih besar dari yang diperlukan berdasarkan analisis.

SNI 2847 2013 pasal B.8.4.2

ρ

_b

=

^0,85βⁱ^fc'

fy

$

_600+fy⁶⁰⁰

% =

0,85×0,85×25

400

$

_600+400⁶⁰⁰

%

= 0,0271

SNI 2847 2013 pasal B.10.3.3, tulangan maksimum untuk struktur lentur adalah sebagai berikut :

ρ

_maks

= 0,75 × ρ

_b

=

0,75 × 0,0271

=

0,02033

m = ^fy

0,85×fc'

=

⁴⁰⁰

0,85×25 = 18,821

4.2.2.2.1 Penulangan Lapangan Arah X Mlx= 1,806 KNm

Mnlx =Mlx

ф =1,806 KNm

0,8 = 2,257 KNm Rn = Mnlx

bdx² = 2,257 KNm

1 x (0,095)² = 250,14 KNm= 0,250 Mpa

Prosentase tulangan yang diperlukan : ρ_perlu= 1

m+1-,1-2×m×Rn fy -

(36)

= 1

18,82+1-,1-2×18,82×0,25

400 -

= 0,0006 Syarat :

0,002 ≤0,0006≤ 0,02033 ρ_min ≥ ρ_perlu jadi dipakai ρ = 0,002

perlux b x dx

= 0,002 x 1000 x 95

= 190 mm²

Dipakai tulangan lapangan arah X dengan Ø10-250 (Dasar Perencanaan Beton Bertulang; Ir W. C. Vis dan Ir. Gideon Kusuma M. Eng)

. = 0,25.π./10 mm0².1000 mm 250 mm

= 314 mm²

4.2.2.2.2 Penulangan Tumpuan Arah X Mtx= 4,26 KNm

Mntx =Mtx

ф =4,26 KNm

0,8 = 5,325 KNm

Rn = Mntx

bdx² = 5,325 KNm

1 x (0,095)² = 590,028 KNm= 0,590 Mpa

m+1-,1-2×m×Rn fy -

(37)

= 1

18,82+1-,1-2×18,82×0,590

400 -

= 0,0015

Syarat :

0,002 ≤0,0015 ≤0,02033 ρ_min ≥ ρ_perlu jadi dipakai ρ = 0,002

perlux b x dx

= 0,002 x 1000 x 95 = 190 mm²

Dipakai tulangan tumpuan arah X dengan Ø10-200 (Dasar Perencanaan Beton Bertulang; Ir W. C. Vis dan Ir. Gideon Kusuma M. Eng)

. = 0,25.π./10 mm0².1000 mm 200 mm

= 392,5 mm²

4.2.2.2.3 Penulangan Lapangan Arah Y Ml_y = 1,517 KNm

Mnl_y=Ml_y

∅ =1,517KNm

0,8 = 1,896 KNm

Rn = Mnl_y

b.d_x² = 1,896 KNm

1 x (0,085)² = 262,457 KNm = 0,262 Mpa

Prosentase tulangan yang diperlukan : ρ_perlu= 1

m+1-,1-2×m×Rn fy -

(38)

= 1

18,82+1-,1-2×18,82×0,262

400 -

= 0,0007

Syarat :

0,002 ≤0,0007 ≤ 0,02033 ρ_perlu < ρ_min jadi dipakai ρ = 0,002

Luas tulangan yang diperlukan : As_perlu= ρ_perlu×b×d_y

= 0,002× 1000 × 85 = 170 mm²

Dipakai tulangan lapangan arah Y dengan Ø10-250 (Dasar Perencanaan Beton Bertulang; Ir W. C. Vis dan Ir. Gideon Kusuma M. Eng)

Luas tulangan pakai : As_pakai=0,25.π.d².b

1 =0,25.π./10 mm0².1000 mm 200 mm

= 314 mm²

4.2.2.2.4 Penulangan Tumpuan Arah Y Mt_y = 3,9 KNm

Mnt_y=Mt_y

∅ =3,9 KNm

0,8 = 4,875 KNm

Rn = Mnt_y

bd_x² = 4,875 KNm

1 x (0,085)² = 674,74 KNm = 0,675 Mpa

Prosentase tulangan yang diperlukan : ρperlu=1

m+1-,1-2×m×Rn fy -

(39)

= 1

18,82+1-,1-2×18,82×0,675

400 -

= 0,0017

Syarat :

0,002 ≤0,0017 ≤0,02033 ρ_perlu < ρ_min jadi dipakai ρ = 0,002

Luas tulangan yang diperlukan : As_perlu= ρ_perlu×b×d_y

= 0,002× 1000 × 85 = 170 mm²

Dipakai Tulangan tumpuan arah Y dengan Ø10-250

. = 0,25.π./10 mm0².1000 mm 200 mm

= 392,5 mm²

(40)

Gambar 4.16. Penulangan pelat lantai

Tulangan yang dipakai :

• Tulangan lapangan arah X ; Ø10-250 = 314 mm²

• Tulangan lapangan arah Y ; Ø10-250 = 314 mm²

• Tulangan tumpuan arah X ; Ø10-200 = 392,5 mm²

• Tulangan tumpuan arah Y ; Ø10-200 = 392,5 mm²

(41)

4.3. Perencanaan Struktur Balok Anak

Perencanaan balok anak disesuaikan dengan beban – beban yang bekerja menurut PPIUG 1983. Balok anak merupakan system struktur sekunder yang direncanakan menerima beban mati dan beban hidup dengan kombinasi pembebanan yang sesuai dengan SNI 2847-2012 pasal 9.2.1 yaitu : 1,2D + 1,6L

4.3.1 Pembebanan

Gambar 4.17. Tributary area balok anak

Untuk pembebanan direncanakan pelat menerima beban – beban sesuai dengan Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Bangunan Gedung 1983.

Berat sendiri = 0,12 m x 2400 kg/m³ = 288 kg/m² Keramik tebal 1 cm = 1 x 24 kg/m² = 24 kg/m² Spesi tebal 3 cm = 3 x 3 kg/m² = 9 kg/m² Instalasi ME = 1 x 25 kg/m² = 25 kg/m² Plafond+penggantung = 11 kg/m² + 7 kg/m² = 18 kg/m²+

pembebanan pelat sesuai perhitungan pembebanan pada pelat lantai 4.3.1 sebesar 364 kg/m²diubah menjadi beban merata sepanjang balok anak.

(42)

a. Beban mati (DL) pada bangunan - Beban akibat pelat q = 364 kg/m² - q equivalen (beban trapesium)

qek = ¹

2 . q . . − . 2

=

x 364 x ^, x 4−x 3,5 x 2

= 948,86 kg/m²

- Berat sendiri balok = berat jenis x luas penampang = 2400 kg/m²x (0,3m x 0,4m) = 288 kg/m

- WD = 948,86 + 288 = 1236,86 kg/m b. Beban hidup (LL) pada bangunan

- q equivalen (beban trapesium) qek = ¹

2 . q . . − . 2

=

x 250 x ^, x 4−x 3,5 x 2

= 651,69 kg/m² c. Beban ultimate

- qu = 1,2 x qd + 1,6 x ql

= 1,2 x 1236,86 + 1,6 x 651,69

= 2526,94 kg/m

Perhitungan Momen

Gaya yang terjadi pada balok merupakan gaya momen lentur akibat beban yang terjadi.

[Grafik dan tabel perhitungan CUR 4 hal 24, Ir W. C, Vis dan Ir. Gideon Kusuma M. Eng]

Momen Tumpuan Ujung =

.

=

x 2526,94 x 4

= 2526,94 kgm Momen Lapangan =

.

=

x 2526,94 x 4

(43)

Momen Tumpuan Kedua =

.

=

x 2526,94 x 4

= 4043,10 kgm

4.3.2 Perhitungan Tulangan

4.3.2.1 Tulangan Lentur Tumpuan Kiri Tinggi balok (h) = 400 mm Lebar balok (b) = 300 mm Selimut beton (p) = 40 mm Diameter tulangan (∅^D) = 16 mm Diameter sengkang (∅^D) = 10 mm

Tinggi efektif

d = h – (tebal selimut + tul. Sengkang + ½ ø tulangan) d = 400 – (40 mm + 10 mm + ½ x 16 mm)

= 342 mm

Perhitungan lebar efektif be [SNI 2847:2013 Pasal 13.2.4]

be : bw + 2 x (40-12) be : 30 + 2 x (40-12) = 86

be : bw + 8 x hf

b : 30 + 8 x 12 = 126

pilih nilai terkecil be : 86 cm

Mu = 2526,96 kgm = 25,27 KNm Mn = ^!

ф

=

^,$_,% = 31,59 KNm Rn = ^&

'( )

=

_{,% (,)}^,* = 314,05 KNm = 0,314 Mpa m = ^-

,% -. =_,% =^18,82

(44)

Prosentase tulangan yang diperlukan : ρ_perlu= ¹

m /1-01-2×m×Rn fy 2

= 1

18,82 /1-01-2×18,82×0,314

400 2

= 0,0007

Pembatasan nilai ρ ρ min = ^,

-

=

^,

=

^0,0035

ρ perlu < ρ min , Jadi memakai ρ = 0,0035

Luas tulangan yang diperlukan : Asperlu = ρperlu x be x d

= 0,0007 x 860 x 342

= 205,88 mm² Asmin = ρ min x be x d

= 0,0035 x 860 x 342

= 1029,42 mm²

Dipakai tulangan dengan 4D19 ( As = 1134 mm² ) ( Tulangan Tarik ) ρ' = 0,5 x 0,0035 = 0,00175

As’ = 0,00175 x 860 x 342 = 514,71 mm²

Dipakai tulangan dengan 2D19 ( As = 567 mm² ) ( Tulangan Tekan )

4.3.2.2 Tulangan Lentur Lapangan Tinggi efektif

d = h – (tebal selimut + tul. Sengkang + ½ ø tulangan) d = 400 – (40 mm + 10 mm + ½ x 16 mm)

= 342 mm

(45)

Perhitungan lebar efektif be [SNI 2847:2013 Pasal 13.2.4]

be : bw + 2 x (40-12) be : 30 + 2 x (40-12) = 86

be : bw + 8 x hf

b : 30 + 8 x 12 = 126

pilih nilai terkecil be : 86 cm

Mu = 2887,93 kgm = 28,87 KNm Mn = ^!

ф

=

^%,%$_,% = 36,09 KNm Rn = ^&

'( )

=

_{,% (,)}^,* = 358,78 KNm = 0,358 Mpa m = ^-

,% -. =_,% =^18,82

Prosentase tulangan yang diperlukan : ρ_perlu= ¹

m /1-01-2×m×Rn

fy 2

= 1

18,82 /1-01-2×18,82×0,358

400 2

= 0,0009

Pembatasan nilai ρ ρ min = ^,

-

=

^,

=

^0,0035

ρ perlu < ρ min , Jadi memakai ρ = 0,0035

Luas tulangan yang diperlukan : Asperlu = ρ perlu x be x d

= 0,0009 x 860 x 342 = 264,71 mm²