Службы РЗА и автоматики подстанций несут ответственность за выполнение ряда организационных и технических мероприятий (в пределах, определенных для каждой службы) по оборудованию, эксплуатацию и обслуживание на высоком техническом уровне средств РЗА, электроавтоматики, телемеханики. и сигнальные устройства. (далее - устройства релейной и автоматики защиты) на подстанциях, в том числе: ..б) электроавтоматика (в том числе противоаварийная автоматика - ПА): ..4.в) автоматические осциллографы, регистраторы аварийных событий (РАС); ..г) аппаратура телевизионного вещания, деактивация, активация или блокировка команд по ВЧ-каналам, кабельным линиям связи и волоконно-оптическим линиям (ВЧ-передатчики для защитных линий, устройства передачи команд по ВЧ-каналу, фильтры подключения, кабели ВЧ, элементы настройки , и т. д.); . д) определение мест повреждений (ЛМП) по параметрам аварийного режима в линиях электропередачи напряжением 110 кВ и выше (фиксация амперметров, вольтметров, омметров, цифровых самописцев и т.п.); ..е) вторичные цепи перечисленных выше устройств; а также цепи и устройства управления выключателями, замыкателями, разъединителями, разъединителями, выключателями и заземляющими ножами на напряжение свыше 1000 В; аварийная и предупредительная сигнализация на объекте; вторичные цепи автотрансформаторов, трансформаторов, реакторов, шин и соединений на напряжение свыше 1000 В; вторичные цепи вспомогательных соединений напряжением до 1000 В; функциональные силовые стержни, ряды зажимов, тросы управления, релейные устройства;.
Лекция Инструкция по организации и проведению работ с УРЗА
Виды технического обслуживания устройств РЗА
Периодичность технического обслуживания устройств РЗА
Лекция Реле мощности
Реле направления мощности Общая характеристика
Линия 2-2, расположенная перпендикулярно линии 1-1, соответствует максимальному значению момента реле и называется линией максимального момента, а угол, который она образует с вектором напряжения, является углом максимальной чувствительности реле м.х.
Схемы включения реле направления мощности
На этом же рисунке показаны вектор первичного тока IA фазы А, проходящий в первичной сети при трехфазном коротком замыкании на защищаемой линии, и совпадающий с ним вектор вторичного тока I0.
Лекция Виды применяемых фильтров, устройств фильтр-реле и области их применения
- Устройства фильтр-реле напряжения обратной последовательности
- Устройства фильтр-реле тока обратной последовательности Фильтр-реле типа PT2, используемые, главным образам, в схемах
- Принципиальные схемы МТЗ на постоянном оперативном токе
- Выбор тока срабатывания
- Отсечки мгновенного действия на линиях с односторонним питанием
- Отсечки с выдержкой времени
Для удобства на векторной диаграмме межфазных напряжений (рисунок 4.2, а) и других векторных диаграммах, показанных на рисунке 4.2, указаны номера входных клемм ФНОП. Следовательно, при подаче трех одинаковых напряжений на выводы 2, 4 и 6 ФНОП (рисунок 4.1, б) между этими выводами не будет разности напряжений, а следовательно, не будет течь ток и не возникнет разность потенциалов между выводами. Терминалы ФНОП.
Лекция Максимальная токовая защита с пуском (блокировкой) от реле минимального действия
Максимальная токовая защита с пуском от реле напряжения Для повышения чувствительности МТЗ дополняется измерительным
При несимметричном коротком замыкании появляется напряжение ОП, срабатывает реле КВ2, которое включает КВ, последнее замыкает контакт КВ1, что обеспечивает работу МТЗ. При исчезновении несимметрии контакт КВ2.1 снова замыкается и на реле КВ подается напряжение U(3)К, равное остаточному напряжению в месте установки защиты от перенапряжения.
Лекция Защита линий с помощью направленной максимальной токовой защиты. Общие принципы построения релейных защит
Защита линий с помощью направленной максимальной токовой защиты
В случае короткого замыкания на защищаемой линии электропередачи W1 (рис. 7.1) или на последующем участке W2 вступающие в действие реле КА и КВ подают сигналы на вход I (рис. 7.2). При КЗ на других соединениях этой подстанции (W2 на рис. 7.1) КА срабатывает, если Iк > Iс.з, но так как КВ не работает, то элемент I, а значит и НТЗ в целом, не срабатывает. действовать .
Схемы включения реле направления мощности
Лекция Выбор тока срабатывания направленной токовой защиты
- Выбор уставок срабатывания
- Мертвая зона
- Токовые направленные отсечки
- Оценка токовых направленных защит
Например, временная задержка для RZ A3 больше, чем для B2; следовательно, селективность повреждения А3 за счет контроля тока короткого замыкания на шинах может быть обеспечена без омного сопротивления. То же самое относится и к релейной защите B6, отсюда общее правило, согласно которому OHM должно быть установлено на тех релейных защитах, селективность которых не может быть обеспечена за счет временной задержки при подаче тока на шины.
Лекция Защита от коротких замыканий на землю в сетях с глухозаземленной нейтралью. МТЗ нулевой последовательности
- Токовые защиты от коротких замыканий на землю в сетях с большими токами замыкания (с глухозаземленной нейтралью)
- Четырехступенчатая защита нулевой последовательности
- Отсечки нулевой последовательности. Назначение, принцип действия и разновидности отсечек
- Оценка и область применения токовых ступенчатых защит НП В отечественных энергосистемах МТЗ НП получила широкое
При появлении тока 3И0 реле КАО срабатывает и активирует реле времени КТ; последний по истечении времени t подает сигнал на промежуточное реле КЛ, которое дает команду на размыкание выключателя. В сетях напряжением 110 кВ и выше получили распространение ступенчатые МТЗ НП, а на радиальных линиях электропередачи - с однонаправленной подачей тока I0 и ненаправленные МТЗ НП.
Лекция Трансформаторы напряжения в схемах релейной защиты
Трансформаторы напряжения
В модели, показанной на рисунке 11.5, специальные обмотки расположены на крайних стержнях пятистержневого сердечника и соединены последовательно. Другая конструкция, показанная на рисунке 11.6, имеет дополнительные вторичные обмотки, размещенные на первичных шинах и соединенные по схеме разомкнутого треугольника. При включении основных обмоток ТН на фазные напряжения их соединяют звездой, нулевая точка которой обязательно соединена с землей (заземлена), как показано на рис. 11.3, в; 11,4-11,6.
Лекция Принцип работы и устройство трансформатора тока нулевой последовательности
12.1) Поскольку сумма токов IA + IB + IC = 3I0, можно сказать, что результирующий поток, создаваемый первичными токами ТНП, пропорционален составляющей тока НП:. Для этого трубу и оболочку кабеля на участке от воронки до ТНП изолируют от земли (рисунок 12.1, в), а заземляющий провод присоединяют к трубе кабеля и пропускают через окно ТНП.
Лекция Защита от замыкания на землю в сетях с малым током замыкания на землю
Защита от однофазных замыканий на землю в сети с изолированной нейтралью. Токи и напряжения при однофазном
13.13) Следовательно, в компенсированной сети в начале поврежденной линии электропередачи (между шинами и точкой К) течет индуктивный остаточный ток от ДГР, численно равный емкостному току поврежденной линии электропередачи (W1 на рисунке 13.4) ).
Лекция Резистивное и комбинированное заземление нейтрали трансформатора
Если посмотреть мировую практику эксплуатации сетей среднего напряжения (табл. 14.1), то хорошо видно, что в отличие от Казахстана и России, где применяется режим изолированной нейтрали (около 80% сетей 6-35 кВ) и режим заземления через дугогасительный реактор (около 20% сетей 6-35 кВ), в других странах чаще применяют заземление нейтрали через сопротивление или дугогасительный реактор. 35 кВ в ПУЭ, скорее всего, связано со сложностью формирования подобных рекомендаций для самых разных сетей 6-35 кВ (сельских, городских, сетей промышленных предприятий и т.п.) и необходимостью учета многих условий. Режим изолированной нейтрали применяется в Казахстане достаточно давно, и подавляющее большинство сетей 6–35 кВ (около 80%) работает именно с этим режимом заземления нейтрали.
В сетях 35 кВ с изолированной нейтралью нейтраль физически присутствует, так как обмотки трансформаторов 35 кВ в большинстве случаев соединены звездой с выводом нейтрали через специальную втулку на крышке бака трансформатора. Из-за наличия столь большого количества недостатков режим изолированной нейтрали в сетях 6–35 кВ был ликвидирован в подавляющем большинстве стран Европы, Северной и Южной Америки, Австралии и других странах в 40–более.
I RIзам C
I CIзам
Дифференциальная защита линий. Принцип действия продольной дифференциальной защиты
Как видно из рисунка 15.1, а, при внешнем коротком замыкании (в точке К) токи II и III на концах линии электропередачи АВ направлены в одну сторону и равны по величине, а при замыкании замыкания на защищаемой линии электропередачи (рис. 15.1, б), они направлены в разные стороны и, как правило, не равны друг другу. Для этого вторичные обмотки трансформаторов ТАИ и ТАII, установленных на концах защищаемой линии электропередачи и имеющих одинаковые коэффициенты трансформации, подключаются к дифференциальному реле КА (реактивному элементу) с помощью соединительного кабеля в путь такой. что при внешнем коротком замыкании ток в реле равен разности токов IIB и IIIB, а при коротком замыкании в линиях электропередачи - их сумме IIB + IIIв. Если коэффициенты трансформации равны и ошибок в работе ТТ нет, вторичные токи IIB - IIIв, поступающие в обмотку реле, уравновешены, ток Iр = 0, и реле не срабатывает.
Из сравнения характеристик 1 и 2 на рис. 15.2, а следует, что ток несимметрии будет равен нулю, если характеристики намагничивания 1 и 2 ТАИ и ТАII совпадают (рис. 15.2, а) и вторичная ЭДС Еб равна текущий режим. Ток Inб возрастает особенно при работе в области насыщения ТТ, так как небольшая разница в их намагниченных свойствах вызывает большую разницу в токах намагничивания даже при одинаковых значениях вторичной ЭДС ЭДС (Вм) (рис. 15.2, и при Bm(Ev) в точке C).
Общие принципы выполнения дифференциальной защиты линии
Кроме того, при однотипных ТТ для выравнивания токов II и III необходимо уравнять нагрузку обмоток ТТ, то есть допустимые значения ЗИН и ЗIIн, при которых ТТ работают в линейной части намагниченность. характеристика выбирается по кривым максимального коэффициента, что обеспечивает погрешность ТТ не более 10%. Для снижения нагрузки на ТТ до допустимых значений применяют понижающие промежуточные трансформаторы тока ТЛ (рис. 15.3, б).
Если это значение превышено, RZ не будет работать корректно из-за увеличения Inb; .. б) при КЗ в зоне и цепи с одним реле на последнее поступает сумма токов ТТ Iр = II + III = Iк, а в цепи с двумя реле только часть вторичного тока ТАИ и TAII входят в каждый из них. Для соответствия Инб получили распространение дифференциальные реле с тормозами: а) схема подключения ТЛ; б) Нагрузка ТТ с ЛЭП и без нее Рисунок 15.3 – Использование промежуточных ТТ-ТЛ для снижения нагрузки.
Дифференциальное реле с торможением
Лекция Полная схема дифференциальной защиты
Лекция Принцип действия и виды поперечных дифференциальных защит параллельных линий
- Виды поперечных дифференциальных защит параллельных линий
- Токовая поперечная дифференциальная защита
На питающем конце линии электропередачи А токи II и III синфазны, но различаются по величине, а на приемном конце Б — противоположны по фазе, как следует из распределения тока, приведенного на рис. 17.1, б. По мере удаления точки КЗ от места расположения установки релейной защиты (рисунок 17.2) изменяется соотношение токов II и III по поврежденным и неповрежденным линиям электропередачи. В результате при повреждении на определенном участке вблизи подстанции Б (рис. 17.2, а, б) ток Iр оказывается меньше тока срабатывания релейной защиты Ис.з, и она перестает срабатывать.
Границей срабатывания релейной защиты является точка КЗ, отделенная от шин противоположной станции Б на расстояние м, где Iр = Ic.з (рис. 17.2, б). Токи по WI и WII (рисунок 17.2) обратно пропорциональны сопротивлениям или длинам ответвлений от шин, где установлена релейная защита, до точки КЗ.
Лекция Направленная поперечная дифференциальная защита параллельных линий
- Принцип действия направленной поперечной дифференциальной защиты параллельных линий
- Оценка направленных поперечных дифференциальных защит
Векторы вторичного тока считаются положительными, когда ток протекает к клемме токового элемента реле КВт, обозначенной точкой (рисунок 18.2). Поэтому для предотвращения неправильной работы этого реле его необходимо отключить вручную с помощью разъединителя SX (рисунок 18.1). РП выполняется без выдержки времени: а) при коротком замыкании на W1 со стороны источника питания; б) то же на принимающей стороне; . в) при коротком замыкании на WII со стороны источника питания; г) на приемной стороне то же Рисунок 18.3 – Векторные диаграммы UP и IP на силовом реле.
На рисунке 18.5 представлена схема дифференциальной защиты перекрестных токов для параллельных линий электропередачи 110-220 кВ в сети с заземленной нейтралью. Комплектация релейной защиты при межфазных замыканиях осуществляется так же, как и в предыдущей схеме релейной защиты на рисунке 18.4, по двухфазной схеме с двумя пусковыми реле КАА и КАС и двумя силовыми реле направления. КВА и КВК.
Лекция Повреждения и ненормальные режимы работы трансформаторов и автотрансформаторов, виды защит и требования к
- Виды повреждений и ненормальные режимы
- Защита от сверхтоков при внешних коротких замыканиях
- Защита от перегрузки
В результате размеры магнитопровода и обмотки АТ меньше, чем у трансформатора равной мощности, а ток намагничивания АТ при расчете параметров релейной защиты определяется по Scalc. В АТ вторичная цепь электрически связана с первичной цепью, поэтому при замыкании фазы в сети ВН автотрансформатора на землю потенциал (относительно земли) неповрежденных фаз в сети ТМ увеличивается на величину ценить. фазного напряжения высоковольтной сети (рисунок 19.2). АТ трехфазного питания дополнены третьей обмоткой, соединенной треугольником (обмотка 3 на рисунке 19.2), служащей для замыкания третьей и кратных гармоник магнитных потоков и улучшения симметричности напряжений в сети.
Шунтируя РНМ, как ненаправленное, реле срабатывает с первой выдержкой времени - на отключение шин СН и секционных выключателей, со второй - на отключение выключателя СН АТ и с третьей - на выходной промежуточный ток. реле реле АТ. При наличии «мостовой» схемы на стороне ВН АТ с выключателем в перемычке и разъединителями в цепях АТ релейная защита является ненаправленной.
Лекция Основные защиты трансформаторов и автотрансформаторов
- Токовая отсечка
- Дифференциальная защита. Назначение и принцип действия дифференциальной защиты трансформатора
- Токи небаланса в дифференциальной защите трансформаторов и автотрансформаторов
- Токи намагничивания трансформаторов и автотрансформаторов при их отключении под напряжение
- Схемы дифференциальных защит. Варианты схем токовых цепей защиты
- Газовая защита трансформаторов
20.2) При коротком замыкании в защищаемом трансформаторе вторичные токи IIв и IIIв проходят через обмотку реле в одном направлении (рисунок 20.1, б), в результате чего ток в реле равен их сумме:. Полагая, что неравенство первичных токов по величине и фазе полностью компенсировано, получим, что в (20.7) II /КТ=III/КТ. 20.8) Выражение (20.8) показывает, что ток Inb, обусловленный замыканием ТТ, равен геометрической разности токов намагничивания реле ТТ. Недостатком схемы, показанной на рисунке 20.9а, является то, что она не работает при двойных замыканиях на землю на стороне НН в тех случаях, когда заземление в трансформаторе происходит в фазе, не имеющей ТТ.
Поскольку газы легче масла, они поднимаются в расширитель 2, который является самой высокой частью трансформатора (рис. 20.10) и сообщается с атмосферой. На трансформаторах, оборудованных газовым реле, бак (корпус) трансформатора должен быть установлен под углом так, чтобы кромка трансформатора, соединенная с расширителем, и сама труба, идущая к расширителю, поднимались на 1,5–2 % (рис. 20.10). ).
Лекция Основные и резервные защиты двигателей
- Общие требования к защите электродвигателей
- Защита электродвигателей от КЗ между фазами
- Защита электродвигателей от перегрузки
Релейная токовая защита электродвигателей мощностью до 2000 кВт, как правило, должна выполняться по наиболее простой и дешевой схеме с одним реле (рис. 21.1). Недостатком данной схемы является ее меньшая чувствительность по сравнению с отключением, выполняемым по схеме рисунка 21.2, при двухфазных замыканиях между одной из фаз, на которой установлен ТТ, и фазой без ТТ. Для защиты электродвигателей от перегрузки чаще всего применяют МТЗ с применением реле с ограниченными зависимыми характеристиками типа РТ-80 или МТЗ с независимыми реле тока и реле времени (рис. 21.3).
Релейная защита максимального тока с независимой выдержкой времени в едином релейном исполнении (рис. 21.3, а, б) применяется на всех асинхронных электродвигателях для собственных нужд тепловых и атомных электростанций, а на промышленных предприятиях - на всех синхронных (при сочетается с релейной защитой от асинхронного режима) и асинхронных электродвигателей, приводящих в движение ответственные механизмы, а также для некритических асинхронных электродвигателей с временем пуска более 12-13 с. Если в этом случае максимальная токовая защита должна срабатывать не по отключению, а по сигналу, применяют реле типа РТ-84, имеющие отдельные размыкающие контакты и индуктивный элемент (рис. 21.3, в, г).
Лекция Защита двигателей от замыканий на землю
- Защита электродвигателей от понижения напряжения
- Полные схемы защиты асинхронных электродвигателей 6–10кВ
- Назначение АПВ
- Классификация устройств АПВ. Основные требования к схемам АПВ
- Устройство АПВ однократного действия
При выходе из строя защиты от токов утечки на землю или автоматического выключателя на поврежденном соединении или при коротком замыкании на шинах секции возникает опасность повреждения заземляющих сопротивлений R в нулевом проводе дополнительного трансформатора ДТ (рис. 22.1, б). ) . В нормальном режиме при симметричности напряжений размыкающий контакт КВ1.1 в цепи обмоток реле времени КТ1 и КТ2 замкнут, а замыкающий контакт КВ1.2 в цепи сигнализации разомкнут. Защита от перегрузки, аналогичная представленной на рисунке 22.4, установлена на всех электродвигателях среднего напряжения, кроме электродвигателей систем безопасности АЭС.
Для снижения вероятности перехода однофазного замыкания на землю в многофазное короткое замыкание при заземлении нейтрали сети 6,3 кВ СН через резистор (рис. 22.1) выходное реле КЛ1 выполнено быстродействующим. (типа РП-222). или РП-17). В схеме на рисунке 22.4 представлена схема отключения электродвигателя от реле КЛ2, которое подключается к шинам первой (ЭВМ.1) или второй (ЭВМ.2) ступени группы минимального напряжения релейной защиты соответствующее звено СН 6,3 кВ.
Двукратное АПВ. Схема двукратного АПВ
- Лекция Назначение автоматического включения резервного питания и оборудования (АВР). Основные требования к схемам АВР
- Назначение АВР и основные требования к схемам АВР
- Автоматическое включение резерва на подстанциях
- Лекция Схема АВР на переменном оперативном токе двухтрансформаторной подстанции
- Лекция 27 Автоматическая частотная разгрузка (АЧР)
- Назначение и основные принципы выполнения АЧР
- Лекция Автоматическая частотная разгрузка; регулирующий эффект нагрузки
Вторая категория АЧРИ срабатывает после отключения части потребителей от АЧРИ, когда снижение частоты прекращается и она устанавливается на уровне около 47,5–48,5 Гц. Верхний уровень настроек частоты устройств АЧРИИ предполагается находящимся в диапазоне 48,8–48,6 Гц, что на 0,2 Гц выше верхнего уровня настроек частоты АЧРИИ. При этом диапазон установки частоты АЧРИИ должен составлять 0,3 Гц с шагом витков 0,1 Гц.
Настройки времени AChRII варьируются от AChRII с максимальными настройками частоты до AChRII с минимальными настройками. Опасность нестабильности может возникнуть и при коротком замыкании на линии ES1 - ESZ, так как ток, вырабатываемый электростанцией ES1, передается по линии ES1 - ES2, увеличивая нагрузку.
Возмущающие воздействия на электроэнергетические системы и противоаварийные управляющие возмущающие воздействия
10 Ступенчатая токовая защита нулевой последовательности 61 11 Трансформаторы напряжения в схемах релейной защиты 64 12 Принцип действия и конструкция трансформатора тока нулевой последовательности.
