STUDI LEKATAN TULANGAN DEFORM PADA BETON DENGAN PENAMBAHAN ADDITIVE SUPERPLASTICIZER

(1)

PRO S ID IN G 20 11© HASIL PENELITIAN FAKULTAS TEKNIK

Arsitektur Elektro Geologi Mesin Perkapalan Sipil

STUDI LEKATAN TULANGAN DEFORM PADA BETON DENGAN

PENAMBAHAN ADDITIVE SUPERPLASTICIZER

Abd. Madjid Akkas & A. Arwin Amiruddin Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Hasanuddin Jl. Perintis Kemerdekaan Km. 10 Tamalanrea - Makassar, 90245

Telp./Fax: (0411) 587636/(0411) 580505 E-mail: m.asad_sipil@yahoo.co.id

Abstract

Concrete with superplasticizer admixture (CSA) is widely used in construction industry due to has high fluidity as well as high workability and well bond strength. To get bond strength by pull-out test between deformed bar and concrete with superplasticizer additive that has many factors are length of embedded bar (l), bar nominal diameter (D), compression strength (f’c), confinement, shrinkage of concrete (gripping) and addition of admixture superplasticizer 1.5% by using weight of cement. By adding superplasticizer, it could be increase the fluidity of fresh concrete and high early concrete strength. The pull-out test for D13 revealed the high strength of the concrete withsuperplasticizeradditive’s specimen more

than concrete without superplasticizer additive was 2.8%. by using D10 and D12, both of the

bond strengths revealed were same. That were 8.64 MPa and 9.17 MPa. The relationship between bond strength and compression strength could be obtained the basic development length (ld), its value was smallest by increasing compression strength of concrete but no

more 300 mm.

Keywords: ribbed bar,compression, pull-out test, bond, basic development length.

PENDAHULUAN

Bahasan dalam tulisan ini adalah studi lekatan antara tulangan deform (ribbed bar) dan beton yang menggunakan bahan additive superplasticizer (BAS). Lekatan (bond) adalah faktor penting untuk kesatabilan letak tulangan dalam betonsehingga tulangan tidak mudah tergelincir dalam beton. Permukaan tulangan sangat berpengaruh terhadap lekatan tersebut diatas dengan pemakaian bahan tambah pada betonnya. Untuk mendapatkan nilai lekatan atara tulangan dan beton dilakukan dengan menggunakan metode pull-out test dan distribusi lekatan yang terjadi di sepanjang area penyaluran (Gambar 1).

Secara umum lekatan antara tulangan dan beton disebabkan oleh beberapa faktor, antara lain: adhesive, friksi,

interlocking dan permukaan tetekstur tulangan.

Tahapan Mekanisme lekatan yang terjadi adalah, pada tahap pertama adalah lekatan adhesive,dimana gaya

adhesive sebagai kemampuan awal tulangan melawan lekatan dalam beton yang ber-additive, lekatan yang

terjadi pada tahap ini masih sangat kecil. Setelah terjadi peningkatan nilai lekatan yang lebih tinggi mulai menyebabkan retak (cone shape) dan terjadi lekatan friksi dan iterlocking. Pada tahap keduaini terjadi

displacement tulangan di dalam beton (slip) dimana terjadi interlocking dan menghasilkan retak radial pada

beton. Gaya tahanan yang terjadi disepanjang penyaluran tulangan inidisebut tegangan lekat atau gaya lekat. Pada tahap ketiga, diawali dengan retak radial, tegangan lekat dan kekakuannya di tahan oleh ulir tulangan di sepanjang daerah penyaluran di dalam beton. Tahap ketiga diakhiri terjadinya kegagalan lekatan.(Federation

Internationale du Beton, 1999).

Nouroji (1996), perbandingan kontribusi untuk adhesi dan friksi pada tulangan polos adalah 41.6% dan 58.60% dan pada tulangan ulir lekatan yang terjadi adalah adhesi, friksi, dan interlocking dengan perbandingan lekat masing-masing 19.53%, 38.87%, dan 41.60%.

Dari hasil penelitian yang dilakukan oleh M.Alvi-Fard dan H. Morzouk dapat disimpulkan bahwa tingginya tahanan lekat diperoleh dengan diameter tulangan yang lebih kecil dari diameter tulangan lebih besar dan juga efek confinement akan lebih besar bila menggunakan diameter tulangan lebih kecil bila dibandingkan dengan diameter tulangan yang lebih besar.

(2)

Studi Lekatan Tulangan Deform… Abd. Madjid Akkas & A. Arwin Amiruddin

Gambar 1. Tegangan lekat pull-out test

Mindess S. (1994) mengatakan keruntuhan lekatan antara beton dan tulangan pada pengujian tegangan lekat, antar lain:

a. Splitting failure. Ditunjukkan adanya retak pada beton akibat tegangan tarik yang tidak bisa ditahan oleh cover beton, keruntuhan ini mengakibatkan menurunnya tegangan lekat antara beton dan tulangan.

b. Pull-out failure (slip). Keruntuhan dimana besi tulangan tercabut dari dalam beton tanpa mengalami retak

yang diakibatkan oleh komponen tegangan geser yang memecahkan beton diantara uliran tulangan

c. Keruntuhan tarik beton. Dimana penampang beton tidak mampu menerima tegangan tarik yang disalurkan oleh tulangan.

d. Tulangan mencapai leleh dan akhirnya putus.

Beton dengan bahan tambah (additive) water-reducing superplasticizermemiliki fluiditas cukup tinggi danmemiliki kuat tekan tinggi (akibat reduksi faktor air semen) bila dibandingkan dengan dengan Normal

Vibrated Concrete Without Additive (NVCWA). Menurut Okumura dan Ouchi (1999), dapat mengurangi kerja

konstruksi karena adanya knock-on yang dapat berefek pada ketahanan(durability) beton dan menguragi sejumlah peran pekerja, sehingga dalam penelitian ini kami mengangkat judul studi lekatan tulangan deform pada beton yang menggunakan water-reducing superplasticizer.

Experimental Program

Bahan pengikat yang digunakan dalam penelitian ini adalah Semen Portland komposit (campuran antara semen tipe I dan tipe IV menjadi Tipe II) dengan kehalusan semen sebesar 365 m2/kg, dan berat jenisspecific 3.12. Dari analisa saringan agregat halus (pasir) diperoleh diameter maksimum 4.75 mm dan tidak kurang dari 0.125 mm, (masuk pasir zona III). Ukuran maksimum agregat kasar (batu pecah) yang digunakan sebesar 20 mm dan minimum sebesar 4.75 mm yang sesuai dengan analisa saringan agregat kasar. Pengujian material ini didasarkan pada American Society for Testing Materials (ASTM)(Tabel 1 dan Tabel 2).

Tabel 1. Pengujian agregat halus (Pasir)

Komposisi campuran beton, terdiri dari bahan tambah superplasticizer jenis naphthalene formaldehyde

sulfonate sebesar 1.5% dari berat semen, agregat halus, agregat kasar dan airdengan porsi seperti tercantum

pada Tabel 3. No 1 2 3 4 5 6 b. Bj. dasar kering c. Bj. kering permukaan Modulus kehalusan Kadar lumpur Kadar organik Kadar air Absorpsi

Berat jenis spesifik a. Bj. nyata Karakteristik Aggregate Memenuhi Memenuhi 2% - 5% Memenuhi Hasil Pengamat 1,6 - 3,3 1,6 - 3,3 Maks 5% 2.3% Interval Keterangan 1,5 - 3,8 2.27 < No. 1 Memenuhi 2.22 Memenuhi Memenuhi 2.18 Maks 2% 1,6 - 3,3 < NO. 3 4.02% 1.98 Memenuhi 1.70% Memenuhi

(3)

Dalam penelitian ini digunakan tulangan deform dengan 3 macam diameter tulangan yang berbeda yaitu tulangan D10, D12, dan D13, dengan nilai tegangan lelehnya (Gambar 2). Digunakan tulangan spiral D6.

Tabel 2. Pengujian agregat kasar (Batu Pecah)

Tabel 3. Mix design BAS dan NVCWA

Gambar 2. Hubungan tegangan leleh dan variasi diameter nominal tulangan deform.

Mix Design

Dari hasil mix-design, diperoleh seperti pada Tabel 3.Penentuan komposisi mix design dengan cara trial mix yang mengacu pada metode DOE (Department Of Environment).

Persiapan Specimens Uji

Hasil mix Design yang diperoleh kemudian dibuat benda uji proses pencampuran untuk mendapatkan beton segar BAS dan NVCWAdan pencampuran material kedalam cetakan benda uji dengan ukuran 19.5x19.5x19.5 cm3, 18.0x18.0x18.0 cm3, dan 15.0x15.0x15.0 cm3 masing-masing sebanyak 3 buah untuk beton berbahan

No 1 2 3 4 5 6 Modulus kekasaran Kadar air Absorpsi

Berat jenis spesifik a. Bj. nyata b. Bj. dasar kering c. Bj. kering permukaan 6,0 - 7,1 Karakteristik Aggregate Memenuhi Maks 1% 0.30% Memenuhi Interval Memenuhi Maks 50% 27.20% Keterangan Hasil Pengamat Maks 4% 1.6% 1,6 - 3,3 Memenuhi Kadar lumpur Keausan 0,5% - 2% 1.53% Memenuhi 2.84 Memenuhi 2.72 Memenuhi 6.44 1,6 - 3,3 2.76 Memenuhi 1,6 - 3,3 300,16310,93 317,96 0,0 40,0 80,0 120,0 160,0 200,0 240,0 280,0 320,0 360,0

Variasi Diameter Tulangan Ulir

T eg an g an L el eh ( M P a) D10 D12 D13

(4)

tambah dan 3 buah untuk NVCWA. Untuk uji kuat tekan digunakan specimencylinder dengan ukuran ф15x30

cm sebanyak 9 buah untuk beton berbahan tambah (BAS)dan 9 buah untuk NVCWA. Sebelum menuangkan beton segar, terlebih dahulu melakukan pengujian slump yang kemudian didapatkan nilai slump flowuntuk beton berbahan tambah (BAS) sebesar 58 cm dan nilai slump NVCWAuji berumur 24 jam sebesar 12 cm.

Gambar 3. Specimens geometrybenda uji

Untuk specimens uji mutu beton, proses pengujian dilakukan untuk 3, 7, dan 28 hari, sedangkan untuk

specimens uji lekatan pull-out, proses pengujian dilakukan setelah umur 28 hari.

Specimens

Dalam pengujian ini, dimensi specimenadalah sama untuk specimenbeton dengan additive dan specimen NVCWA yang specimen-nya berbentuk kubus (Gambar 5). Dimensi tergantung pada panjang penyaluran tulangan yang tertanam di dalamtestspecimen yang terlekat (area penyaluran) yaitu sebesar 10D dan tidak terlekat yaitu sebesar 5D. Tulangan yang digunakan adalah tulangan deform dengan 3 ukuran diameter yang berbeda yaitu D10, D12, dan D13. Jumlah test specimens sebanyak 3 buah untuk tiap ukuran diameter tulangan,baik specimen beton berbahan tambah maupun specimen NVCWA. jadi jumlah keseluruhan test

specimen yaitu untuk beton berbahan tambah sebanyak 9 buah dan NVCWA sebanyak 9 buah.

Pull-OutTest

Salah satu cara untuk menentukan nilai kuat lekat adalah dengan pull-out test. Alat yang digunakan pada penelitian ini untuk menentukan nilai kuat lekat adalah wood testing machine kapasitas 4 ton dan universal

testing machine kapasitas 20 ton. Untukpull-out test diameter D10 digunakan wood testing machine danpull-out

test diameter D12 dan D13 digunakan universal testing machine(Gambar 4).Testspecimen kubus yang akan di

pull-out test dimasukkan ke dalam sebuah alat yang tebuat dari besi berbentuk kubus (kerangkeng) yang telah

dimodifikasi agar area panjang penyaluran yang tertanam di dalam test specimen tercabut keluar atau putus (Gambar 5), Kemudian kerangkeng tersebut digripping di kedua ujungnya oleh alat pull-out.

Gambar 4. Wood Testing Machine Tulanga n D10, D12, D 13

5D

10D

15D

Pipa PVC Sengkang Spiral ø6

(5)

Gambar 5. Kerangkeng yang telah di modifikasi

HASIL DAN BAHASAN

Hasil pengujian kuat tekan beton dapat memperlihatkan perbedaan antara beton beradditive superplasticizer

(BAS) dan beton normal-vibrated concretewithout additive (NVCWA) (Gambar 6). Diperlihatkan bahwa pada

umur 3 hari kuat tekan beton BAS yang diperoleh lebih besar dari NVCWA dengan deviasi sebesar 16.40 %, pada umur 7 hari kuat tekan beton BAS yang diperoleh lebih besar dari NVCWA dengan deviasi sebesar 22.22 % dan setelah kuat tekan beton BAS dan NVCWA berumur 28 hari memiliki deviasi kuat tekan sebesar 7.34 %. Jadi, dengan penambahan superplasticizer kedalam beton segar bukan hanya meningkatkan workability beton segar tetapi juga meningkatkan kuat tekan awal tinggi.

Salah satu cara mendapatkan tegangan lekat adalah dengan pull-out test. Tegangan lekat ini diasumsikan merata di sepanjang daerah penyaluran yang tertanam di dalam test specimen, walau nilai tegangan ini berbeda saat awal dan akhir pull-out. Nilai kuat lekat rata-ratabeton BAS dan NVCWA yang diperoleh dari pull-out test laboratorium dapat dilihat pada Tabel 4.

Gambar 7 memperlihatkan hubungan antara tegangan lekat dengan variasi diameter tulangan yang tertanam di dalam specimenbeton BAS dan specimenbeton NVCWA. Hasil penelitian menunjukkan bahwa tegangan lekat rata-rata beton BAS lebih besar dari beton NVCWA untuk D13, dimana saat pull-out test terjadi pull-out failure, sedangkan untuk D10 dan D12 tegangan lekat yang diperoleh hampir sama karena pada saat pull-out test tulangan yang tertanam di dalam specimen adalah ended failure (putus).

Gambar 6. Hasil pengujian kuat tekan BAS dan NVCWA 15,19 18,17 34,03 21,15 28,55 39,42 0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 3 7 28 K u at T ek an (M P a)

Waktu Curing (Hari)

(6)

Gambar 7. Hubungan antara tegangan lekat dan diameter tulangan deform

Tabel 4. Tegangan lekat

(7)

(b)

(c)

Gambar 8. Tegangan lekat versus

displacement untuk: (a). Tulangan D10; (b). Tulangan D12; dan (c). Tulangan D13

Gambar 8 memperlihatkan perbandingan lekatan-displacement untuk specimen yang berbeda dengan variasi tulangan D10, D12, dan D13. Gambar 8(a) memperlihatkan lekatan tulangan D10 saat pull-out test keruntuhan yang terjadi adalah ended failure (keruntuhan putus), diperoleh nilai tegangan lekat maksimum NVCWA sebesar 8.63 MPa dan beton BAS sebesar 8.64 MPa. Gambar 8(b) memperlihatkan lekatan tulangan D12 saat

pull-out test, keruntuhan yang terjadi adalah ended failure (keruntuhan putus), diperoleh nilai tegangan lekat maksimum NVCWA sebesar 9.21 MPa dan beton BAS sebesar 9.12 MPa. Kedua tulangan D10 dan D12, disebabkan oleh karena adanya kuat lekat adhesive, friksi, iterlocking yang terjadi disepanjang daerah penyaluran tulangan deform dan efek gripping (pengekangan) beton serta efek confinement sengkang spiral yang menambah kekuatan beton dan mencegah terjadinya retak (splitting failure) pada beton serta efek kuat tekan beton untuk menahan tulangan yang tertanam di dalam matriks NVCWA dan beton BAS lebih besar dari kekuatan tarik baja tulangan.

Hasil pull-out test yang terjadi adalah slip failure (Gambar 8(c)), terjadi empat tahap hingga terjadi adanya slip disepanjang daerah penyaluran yang tertanam di dalam beton. untuk NVCWA rata-rata D13 pada tahap pertama yang terjadi adalah lekatan adhesive mulai dari tegangan 0 MPa sampai 1.38 MPa, dimana gaya adhesive ini merupakan kemampuan awal tulangan mengimbangilekatan beton. Setelah terjadi peningkatan nilai tegangan lekat yang lebih tinggi mulai dari 1.38 MPa sampai 7.60 MPa mulai menyebabkan retak cone shape atau crest

shape dan terjadi lekatan friksi dan iterlocking, namun ulir tulangan deform ini mempunyai batas tertentu. Pada

tahap kedua ini, terjadi displacement pada tulangan di dalam beton (slip) dimana terjadi interlocking dan menghasilkan retak radial pada beton. Gaya tahanan yang terjadi disepanjang tulangan ini disebut dengan tegangan lekat atau kuat lekat (Bond strenght). Pada tahap ketiga, diawali dengan retak radial dengan nilai sebesar 7.60 MPa hingga mencapai tegangan lekatmaksimum sebesar 11.68 MPa. Pada tahap ini tegangan lekat dan kekakuannya ditahan oleh ulir tulangan di sepanjang daerah penyaluran di dalam matriks beton. Akhir dari tahap keempat terjadi retak pull-out failure dan masih terjadi lekatan hingga keseluruhan tulangan yang tertanam di sepanjang panjang penyaluran tercabut.

Untuk beton BAS rata-rata D13, pada tahap pertama yang terjadi adalah lekatan adhesive mulai dari tegangan 0 MPa sampai 1.51 MPa,Pada tegangan lekat mulai dari 1.51 MPa sampai 8.48 MPa mulai terjadi retak cone

shape dan terjadi lekatan friksi dan iterlocking, namun ulir tulangan deform ini mempunyai batas tertentu. Pada

tahap kedua ini, terjadi displacement pada tulangan di dalam beton (slip) dimana terjadi interlocking dan menghasilkan retak radial pada beton. Gaya tahanan yang terjadi disepanjang tulangan ini disebut dengan tegangan lekat atau gaya lekat. Pada tahap ketiga, diawali dengan retak radial dengan nilai sebesar 8.48 MPa hingga mencapai tegangan lekat maksimum sebesar 12.01 MPa. Pada tahap ini tegangan lekat dan kekakuannya ditahan oleh ulir tulangan deform di sepanjang daerah penyaluran di dalam beton. Akhir dari tahap keempat terjadi pull-out failure dan masih terjadi lekatan hingga keseluruhan tulangan yang tertanam di sepanjang panjang penyaluran tercabut. Pull sepanjang area penyaluran tercabut Pullout failure.

(8)

(a) (b)

(c)

Gamabar 9. Sifat keruntuhan lekatan untuk: (a). Tulangan D10; (b). Tulangan D12; dan (c).Tulangan D13

Hal ini terjadi disebabkan adanya efek gripping beton dan adanya efek confinement sengkang spiral yang cukup besar dibandingkan gaya lekat yang bekerja disepanjang area penyaluran tulangan deform. Gambar 9 memperlihatkan karakteristik keruntuhan lekatan pada pull-out test di laboratorium. Tulangan D10 (Gambar 9(a)) yang terjadi saat pull-out test terjadi pencapaian leleh hingga akhirnya putus, tulangan D12 (Gambar 9(b)) memiliki sifat keruntuhan yang serupa dengan tulangan D10, untuk tulangan D13 (Gambar 9(c)) Merupakan suatu kondisi keruntuhan dimana besi tulangan tercabut dari dalam beton tanpa mengalami retak yang diakibatkan oleh komponen tegangan geser yang memecahkan beton diantara uliran tulangan.

Panjang penyaluran dasar ldmerupakan fungsi daridimensi dan tegangan leleh tulangan yang sangat menentukan

ketahanan tulangan untuk terjadinya slip. Kuat lekat beton µ adalah fungsi dari mutu beton. Hubungan antara mutudan kuat lekat dapat menghasilkan nilai koefisien k (Pers. 1).

µ = k√f’c (1)

Nilai dari pers. 1, kemudian disubtitusi kedalam pers. 2 untuk menentukan panjang penyaluran dasar ld.

(2)

Hasil perhitungan koefisien k dan panjang penyaluran dasar lduntuk beton BAS dan NVCWA (Tabel 5).Dari

hasil perhitungan panjang penyaluran dasar (Tabel 5) menunjukkan bahwa panjang penyaluran yang diisyaratkan SNI 03 – 2847 – 2002 pasal 14.2 (1) hal. 117 adalah tidak kurang dari 300mm untuk tulangan deform yang berada dalam kondisi tarik. Ini menunjukkan bahwa hasil perhitungan pajang penyaluran dasar ld

sudah sesuai dengan SNI 03 – 2847 – 2002 pasal 14.2(1).

Untuk memperoleh hubungan tegangan lekat, diameter tulangan dan dimensi specimenkubus dapat diperoleh dengan menggunakan rumus persamaan regresi (Pers. 3).

[A] {bn} = [C] (3)

Dengan mendapatkan koefisien regresi bn, maka diperoleh persamaan regresi tegangan lekat (Pers. 4).

τ = b0 + b1ld + b2D (4)

fy ld = k Ab

√_f’c

Tulangan putus D10 _{Tulangan putus D12}

(9)

Tabel 5. Hasil perhitungan

SIMPULAN

1. Kuat lekat diperoleh dengan pull-out test antara tulangan deform dan beton BAS serta beton NVCWA sangat dipengaruhi oleh beberapa faktor yaitu panjang penyaluran tulangan, diameter tulangan, mutu beton, efek confinement, dan efek gripping serta penambahan admixture superplasticizer. Kuat tekan rata-rata yang diperoleh saat pengujian umur 28 hari yaitu untuk NVCWA sebesar 34.03 MPa dan beton BAS sebesar 39.42 MPa dengan deviasi kuat tekan sebesar 7.34%, perbedaan itu disebabkan karena penambahan

admixture superplasticizer kedalam campuran beton.

2. Hasil pull-out test pada variasi tulangan dan panjang penyaluran tulangan yang tertanam dalam specimen NVCWA dan specimenbeton BAS memperlihatkan bahwa kuat lekat specimen NVCWA D10 lebih kecil dari

specimen NVCWA D12 dengan deviasi sebesar 3.25% (tulangan putus) dan lebih kecil dari specimen

NVCWA D13 dengan deviasi sebesar 11.82% (tulangan slip) dan kuat lekat specimenbeton BAS D10 lebih kecil dari specimenbeton BAS D12 dengan deviasi sebesar 3.25% (tulangan putus) dan lebih kecil dari

specimenbeton BAS D13 dengan deviasi sebesar 13.68% (tulangan slip). Hal tersebut menunjukkan bahwa kuat lekat akan meningkat dengan variasi tulangan dan panjang penyaluran dan efek confinement dan efek

gripping beton serta kekuatan beton.

3. Dari hubungan hasil pengujian kuat tekan dan kuat lekat specimen NVCWA dan specimen beton BAS dapat diperoleh panjang penyaluran dasar (ld) yaitu untuk specimen NVCWA D10, NVCWA D12, dan NVCWA D13 berturut-turut sebesar 526.38 mm, 826.04 mm, dan 1263.77 mm dan untuk specimenbeton BAS D10, beton BAS D12, dan beton BAS D13 berturut-turut sebesar 489.07 mm, 767.49 mm, dan 1174.19 mm. Jadi, kebutuhan panjang penyaluran dasar (ld) semakin kecil dengan meningkatnya kuat tekan beton.

NOTASI

A = luas penampang benda uji

Ab = luas tulangan

D = diameter nominal tulangan deform

f’c = mutu beton

fy = tegangan leleh tulangan

k = koefisien panjang penyaluran dasar

ld = panjang penyaluran dasar

P = beban maksimum

Takhir = waktu akhir sampai campuran beton berhenti mengalir

µ = tegangan lekat rata-rata

Ø = diameter tulangan polos

DAFTAR PUSTAKA

1. Akkas, Abdul Madjid. Rekayasa Bahan / Bahan Bangunan. Makasaar: Jurusan Sipil.1996.

2. Alvi-Fard, M. and Marzouk, H. Bond Of High Strenght Concrete Under Monotonic Pull-Out Loading. University Of Newfoundland. 2004.

(10)

Annual Book of ASTM. Concrete and Aggregate. Volume 04.02. US and Canada. 2003.

4. Arwanto, R. Kajian Eksperimental Pengaruh Sengkang Terhadap Lekatan Antara Beton dan Tulangan

Ulir. Tesisi diterbitkan. Semarang. Program Pasca Sarjana Universitas Diponegoro. 2006.

5. Federation Internationale du beton (fib). Structural Concrete: the textbook on behavior, design, and

performance. 2nd ed. Switzerland. 1999.

6. Ghoneim, M. Ahmed and El-Mihilmi, M. Tharwat. Design Of Reinforce Concrete Structures. 2nd ed. Volume 2. Cairo. 2008.

7. Mehta, P. Kumar and Monteiro, Paulo J. M. Concrete Microstructure, Properties, and Materials. 3th ed.

US: McGraw-Hill. 2006.

8. Concrete Microstructure, Properties, and Materials. 3th ed. US: McGraw-Hill. 2006.

9. Mulyono, Tri. Teknologi Beton. Yogyakarta: Andi. 2003.

10. Nawy, Edward G. Reinforced Concrete: A Fundamental Approach. 6th ed. New Jersey: Pearson Prentice

Hall. 2009.

11. Newman, Jhon and Choo, Ban Seng. Advanced Concrete Technology: Constituent Materials. UK: Elsevier. 2003.

12. Newman, Jhon and Choo, Ban Seng. Advanced Concrete Technology: Processes. UK: Elsevier. 2003. 13. Nugraha, P. dan Antoni. Teknologi Beton. Yogyakarta: Andi. 2007.

14. Panggoa, Vinriani. Studi Kekuatan Tulangan Polos Dengan Menggunakan Material SCC. Skripsi tidak diterbitkan. Makassar. Universitas Hasanuddin. 2010.