Mmax +
- -
MA MB
A B
a b a
- Mmax MB
A B
L
0.45
0. 90
0.12
6.00
0. 90
20 1.
0.300. 90
0.30
1.20 3.60 1.20
MEMANJANG (sb.y)
Tumpuan sendi-rol
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER
3. PERENCANAAN TRAP TRIBUN
DIMENSI
TRAP TRIBUN PRACETAK
Balok L : balok 30cm x 45cm
pelat sayap 90cm x 12cm.
Panjang bentang : 8m dan 6m
Tumpuan ujung2 : balok Pemikul Tribun Arah Melintang (B.I.5)
0.30
0. 45
1.20 0.90
0. 33
0.12
TINJAUAN KONDISI PEMBEBANAN
SAAT PENGANGKATAN TERPASANG …PPBI 71
M A = M B = 1/2.qu. a 2 M MAX = 1/8.qu.(b 2 – 4.a 2 )
MELINTANG (sb.x)
Permodelan kantilever
M B = 1/2.qu.
L 2
ujung bentang pada arah melintang- memanjang elemen struktur trap tribun pracetak ini tertumpu kepada perletakan yang diasumsikan sebagai jepit elastis.
Jadi perhitungan momen mengacu pada Tabel 13.3.2 PPBI 71, hal 203.
6.00
0. 90
1. 20
Momen arah sumbu X
Mlx = 0,001 x qu x Lx 2 x X → X = 63 Mtx = -0,001 x qu x Lx 2 x X → X = 63 Momen arah sumbu Y
Mly = 0,001 x qu x Lx 2 x X → X = 13
Mty = -0,001 x qu x Lx 2 x X → X = 38
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER
3. PERENCANAAN TRAP TRIBUN
PERHITUNGAN GAYA DALAM dan PENULANGAN DETAIL PENULANGAN TRAP TRIBUN
pengangkatan Terpasang M M = 0,001*Qu*L 2 *X
m kg.m kg.m kg.m
0,9 x 8,0 Mtx =-1/2*Qu*Lx 2 0.90 -1306.37 -467.68 -1306.37 Ø12 - 300
Mlx = 0 467.68 467.68 Ø12 - 300
Mty = -1/2*Qu*a 2 8.00 -464.49 -2507.49 -2507.49 Ø12 - 100 Mly = 1/8*Qu(b 2 -1a 2 ) 8.00 580.61 857.83 857.83 Ø12 - 200
0,9 x 6,0 Mtx =-1/2*Qu*Lx 2 0.90 -979.78 -350.76 -979.78 Ø12 - 300
Mlx = 0 350.76 350.76 Ø12 - 300
Mty = -1/2*Qu*a 2 6.00 -261.27 -1410.46 -1410.46 Ø10 - 100 Mly = 1/8*Qu(b 2 -1a 2 ) 6.00 326.59 482.53 482.53 Ø10 - 200
L tulangan
pasang Momen
Maksimum type plat Momen menurut
arah sumbu
Qu L M = 1/8*Qu*L
2Qu L V = 1/2*Qu*L Geser
kg/m m kg.m kg/m m kg As As'
8.00 m tump. 1419.84 8.00 5,679.36 2D16 2D16 Ø10-180
lap. 1419.84 8.00 11,358.72 5D16 3D16 Ø10-190
6.00 m tump. 1419.84 6.00 4,259.52 2D16 2D16 Ø10-190
lap. 1419.84 6.00 6,389.28 3D16 2D16 Ø10-190
Gaya geser (V)
Lentur Penulangan L bentang
(m) Loc.
Momen (M)
PLAT TRAP TRIBUN
BALOK TRAP TRIBUN
0.30
0. 45
1.20
0.12
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER
4. PERENCANAAN TANGGA
DIMENSI
Panjang bordes = 1,20 m
Lebar bordes = 1,20 m
Lebar tangga = 1,20 m
Tinggi bordes [h] = 1,75 m
Lebar injakan [i] = 0,30 m
Tinggi injakan [t] =
Syarat :0,60m < ( 2.t + i ) <
0,65m
Direncanakan t = 0,175m
Syarat kemiringan : 25° < α < 40°
Kemiringan tangga (α) =30,256°
Jumlah injakan [ni] = nt – 1 = 9
Panjang horisontal [l]= ni x i =2,70m
Bentang miring (r) = = 3,217m Ketebalan
Tebal pelat tangga rencana = 12 cm
Tebal pelat bordes rencana = 12 cm
TINJAUAN KONDISI BEBAN
SAAT PENGANGKATAN
… Menurut PCI Design Handbook, (6th edition) halaman 5-24
0,20*A 0,60*A
A 0,10*B
0,30*B
0,60*B
B
C
0,20*A
1 2
3 4
5 6
SAAT TERPASANG
Permodelan SAP.2000
Permodelan SAP.2000
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER
4. PERENCANAAN TANGGA
PERHITUNGAN GAYA DALAM dan PENULANGAN
Tangga Type A
Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y Mtump. 487.19 696.9 487.2 296.64 1590.90 1886.46 1590.90 1569.71 1590.90 1886.46 1590.90 1569.71 D13-250 D13-200 D13-250 D13-250 Mlap. -23.18 -94.44 243.2 -25.96 790.39 1125.82 1033.41 195.73 790.39 1125.82 1033.41 195.73 D13-250 D13-200 D13-250 D13-250
Momen (kg.m)
Saat pengangkatan Saat terpasang Momen menentukan
Tangga Bordes Tangga Bordes Tangga Bordes
Penulangan
Tangga Bordes
Ø13 - 250 Ø13 - 150
Ø13 - 250Ø13 - 200 Ø13 - 250Ø13 - 200
Ø13 - 250 Ø13 - 150
Ø13 - 150
3.28 1.20
Ø13 - 150
Ø13 - 250
Ø13 - 150 Ø13 - 200
Ø13 - 200 Ø13 - 250
Ø13 - 150 Ø13 - 200
DETAIL PENULANGAN TANGGA PRACETAK
F. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP
1. PERHITUNGAN GORDING
Penutup atap Zincalume Lysaght Klip-Lok 700 Hi-strength
Tebal = 0,42 mm
Berat = 4,66 kg/m 2 = 5,00 kg/m 2 Jarak antar gording = 1.500,00 mm (horisontal) Jarak kuda-kuda = 9.600,00 mm
Jarak miring gording = 1.596,00 mm Sudut miring = 20°
Gording direncanakan memakai profil Circular Hollow Sections (CHS)
Mutu Baja = BJ-41
Kuat Putus (fu) = 410 Mpa = 4.100 kg/cm 2 Kuat Leleh (fy) = 250 Mpa = 2.500 kg/cm 2 Modulus Elastisitas(E) = 2,1*10 6 kg/cm 2
Dimensi Profil : q = 15,00 kg/m D = 114,30 mm A = 19,12 cm 2 t = 5,60 mm I = 283 cm 4 r = 3,85 cm S = 49,6 cm 3
D
t
y
y
x x
y x
q.sin. q.cos.q
Potongan
penampang profil CHS
DIMENSI
KONTROL PROFIL
Kontrol penampang profil…[SNI.1729-02 Ps.8.2.2&table 7.5-1]
= D/t
p = 14.800/fy ≤ p …penampang kompak Kuat nominal komponen struktur terhadap lentur
Mn = Z x fy …(SNI 03-1729-2002 Pasal 8.2.1-d) Mn = Z x fy
Berdasarkan [SNI 03-1729-2002 Pasal 8.1.3]
Mu ≤ Ø Mn → Ø = 0,9
Kontrol lendutan .. SNI 03-1729-2002 Pasal 6.4.3 Lendutan Ijin :
f x = f y = f =
180 f L
EI L P
EI L q
* 48
).
. cos ( .
384
* ) . cos . (
*
5
4
3
EI P L EI
q L
* 48
* 3 ) . sin ( .
384
* 3 ) . sin . (
*
5
4
3
2 2
y
x
f
f
F. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP
2. PENGGANTUNG GORDING & IKATAN ANGIN
KONTROL PROFIL
fy = 250 MPa
fu = 410 MPa Kontrol kekuatan
Kuat leleh : Ø.Pn = Ø.fy.Ag → Ø = 0,90 Kuat putus : Ø.Pn = Ø.fu.Ae → Ø = 0,75 Dimensi batang tarik
Penggantung gording : batang tarik; round bar D
=16mm
Ikatan Angin : batang tarik; round bar D =16mm
8. 00 9. 60
BAC
9.60 8.00 8.00 8.00 9.60
3.00
1 2 3 4 5 6 7
43.20
5.00
8
IKATAN ANGIN PROFIL CHS GORDING
PENGGANTUNG GORDING
KUDA-KUDA TRUSS PROFIL CHS
1.50 1.50
2 3
4 6
7 5
9.57 8.00 8.00 8.00
43.14
9.57 20 °
2 3
4 6
7 5
43.14
20H 1 H 4 H 3 H 2 H 1
q
N R
R N
1.200 1.600
1.600
A1 A2
A3 a3
R 4
R 3
R 2
R 1
F. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP
3. RANGKA BATANG KUDA-KUDA
KONTROL PROFIL
1. Perencanaan struktur tekan
• Kontrol kelangsingan λ = D/t; λr = 22.000/fy
• Kontrol kekuatan
Ø.Pn = Ø. fcr.Ag > Pu 2. Perencanaan struktur tarik
• Kontrol kelangsingan; L/D < 500
• Kontrol kekuatan
Kuat leleh : Ø.Pn = Ø.fy.Ag Kuat putus : Ø.Pn = Ø.fu.Ae
8. 00 9. 60
BAC
9.60 8.00 8.00 8.00 9.60
3.00
1 2 3 4 5 6 7
43.20
5.00
8
IKATAN ANGIN PROFIL CHS GORDING
PENGGANTUNG GORDING
KUDA-KUDA TRUSS PROFIL CHS
1.50 1.50
2 3
4 6
7 5
9.57 8.00 8.00 8.00
43.14
9.57 20 °
DIMENSI RANGKA BATANG KUDA- KUDA
Batang atas; L = 160cm, profil CHS. D = 89,1 mm Batang diagonal; L = 165cm, profil CHS. D = 89,1 mm Batang bawah; L = 160cm, profil CHS. D = 165,2 mm Pendel ; L = 427cm, profil CHS. D = 318,5 mm
Ø50 Ø50
PENUTUP ATAP GORDING; CHS D= 4,5"
RANGKA ATAS; CHS D= 3,5"
RANGKA DIAGONAL; CHS D= 3,5"
RANGKA BAWAH; CHS D= 6,5"
BATANG PENDEL; CHS D= 12,5"
PLAT SAMBUNGAN; PL T= 30mm KOLOM B; Ø= 900mm
TYPE - A
TYPE - B TYPE - C
DETAIL 1
8
1600
RANGKA DIAGONAL;
CHS D= 3,5"
RANGKA ATAS; CHS D= 3,5"
RANGKA BAWAH;
CHS D= 6,5"
1442
GORDING; CHS D= 4,5"
F. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP
4. SAMBUNGAN PENDEL
SAMBUNGAN TYPE-A
P s
2P
3050
865
s
1s
546
P
P
20
30
a Potongan a-a
Pe nd el
Batang Bawah Truss
2
s P
P
20
30
s
1s
A A
20
30 39°
51°
Pe nd el
Ko lo m
Kolom Potongan a-a
P
2s
2s
1s P
1s
1s
A
SAMBUNGAN TYPE-B SAMBUNGAN TYPE-C
KONTROL SAMBUNGAN
1. Kontrol kekuatan baut
• Kuat rencana: Vd = Ø.Vn
• Kuat nominal: Vn = 1,13.µ.m.b 2. Jumlah kebutuhan baut
n = Pu/(Ø.Rn)
3. Kontrol Kekuatan Plat Nut/(Øt.Nnt) < 1
• Øt.Nnt = diambil harga terkecil dari : 0,9.fy.Ag atau 0,75.fu.An
4. Sambungan Las Plat Simpul
Ø.fn = 0,75*0,6* F E70XX
fd = Pu/A ; fd < Ø.fn
a > te/0,707
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER
1. PERENCANAAN BALOK INDUK
JENIS PEMBEBANAN
1. Beban ekivalen segitiga 3. Beban ekivalen trapesium
q ek . = 1/3.q.Lx q ek . = 1/2.q.Lx.
2. Beban ekivalen dua segitiga
q ek . = 1/4.q.Lx
2
3 . 1 1
Ly Lx
B.1
B.3
B.3 B.3
B.4
K.1 K.1
K.3 K.3
BA
BA
4.000 4.000
4.0004.000
1.000
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER
1. PERENCANAAN BALOK INDUK
TINJAUAN KONDISI PEMBEBANAN
Vu = 1/2.Pu + 1/2.Qu.L M max = 1/4.Pu.L + 1/8.Qu.L 2
Jenis Pembebanan :
A. Beban Gravitasi : 1. Beban Mati 2. Beban Hidup 3. Beban Angin
B. Beban Lateral : Analisa Gempa Dinamis Output Analisa SAP.2000 :
1. Momen (M) 2. Gaya Geser (V) 3. Aksial (P) 4. Torsi (T) 1. ANALISA SEBAGAI RANGKA
BIDANG
2. ANALISA SEBAGAI RANGKA RUANG (menggunakan SAP.2000)
• Pre komposit
• Post komposit
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER
1. PERENCANAAN BALOK INDUK
PERHITUNGAN PEMBEBANAN dan GAYA DALAM MAKSIMUM (M,V,T)
97
1
1) Pembebanan Balok Induk B1 frame 97 as : Ac(2-2a)
q Lx Ly b h n
loadL P Q q Lx Ly b h n
loadL P Q
kg/m2 m m m m m kg kg/m kg/m2 m m m m m kg kg/m
336.00 0 2 4 0.00 412.00 4 0 4 0.00
2400 0 0.35 4 0.00 2400 0 0.35 4 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00
336.00
0.952 212.80 412.00
0.952 260.93
336.00 8 1 0 0.00 412.00 8 1 0 0.00
2400 0 0.43 0.00 2400 0 0.55 0.00
0.00 212.80 0.00 260.93
100.00 4 0 4 0.00 500.00 4 0 4 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00
100.00
0.952 63.33 500.00
0.952 316.67
100.00 8 1 0 0.00 500.00 8 1 0 0.00
0.00 63.33 0.00 316.67
2) Kombinasi Pembebanan 3) Perhitungan Gaya Dalam Analisa Rangka Bidang
kondisi
PD PL PD PL L Pu qu Vu Mu L Pu qu Vu Mu
kg kg kg kg m kg kg/m kg kg.m m kg kg/m kg kg.m
0.00 0.00 0.00 0.00 Tump.
0.950.00 356.69 169.43 0.95 0.00 819.79 389.40
qD qL qu=1,2*D+1,6*L qD qL Lap.
0.950.00 356.69 40.24 0.95 0.00 819.79 92.48
kg/m kg/m kg/m kg/m
212.80 63.33 260.93 316.67 4) Gaya Dalam Hasil Analisa Rangka Ruang dengan SAP.2000
kondisi
frame 97 tump
tump Tump.
frame 97 lap
lap
4,318.23 1,513.75 1,660.52Lap. 4,318.23 1,513.75 1,660.52
kg kg.m kg.m
4,581.50 -2,977.13 1,660.52
4,581.50 -2,977.13 1,660.52
Gaya Maksimum
Lokasi Vu Mu Tu Vu Mu Tu
kg kg.m
kg/m kg/m
356.69 819.79
Hasil Analisa SAP.2000
Lokasi
kg.m0.00 0.00 389.40
qu=1,2*D+1,6*L 92.48
Pu=1,2*D+1,6*L Pu=1,2*D+1,6*L Lokasi Vu Mu
kg kg kg kg.m
jml jml
Sebelum Komposit Setelah Komposit Sebelum Komposit Setelah Komposit Gaya Maks @ rangka bidang
q Pelat tribun trapesium
jml jml
2. Beban merata
q Pelat selasar segitiga P Pelat lobby segitiga P
jml jml
Beban Hidup (LL)
1. Beban terpusat
q Pelat tribun trapesium
q balok induk -
jml jml
as : Ac(2-2a)
2. Beban merata
q Pelat selasar segitiga
B1
P balok anak -
frame 97
Beban Mati (DL)
1. Beban terpusat
P Pelat lobby segitiga P
1. PERENCANAAN BALOK INDUK PRACETAK B1.35/55 (frame 97)
nama balok Jenis Pembebanan
Sebelum Komposit Setelah Komposit
Pola beban ekivalen
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER
1. PERENCANAAN BALOK INDUK
DETAIL PENULANGAN BALOK INDUK (B1, B2, B2d, B3)
9D16
3D16 4D16
Ø8-140 5807050
700
500
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As') TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
B.2d.(50/70)
2D16
7D16 4D16
Ø8-140 5807050
700
500
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As') TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At) B.1. (35/55)
2D13 5D13
2D16
Ø8-240
350
4307050
550
5D13 3D13
2D16
Ø8-240
350
4307050
550
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
B.2. (35/55)
350 350
2D19 4D19
2D19
Ø8-200
350
4307050
550
9D19 3D19
2D19
Ø8-200
4307050
550
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
B.3.(30/50)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As') TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
500 3807050
300
Ø10-200 6D22
4D19
2D22
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As') TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
500 3807050
300
Ø10-220 3D22
4D19 9D22
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER
1. PERENCANAAN BALOK INDUK
DETAIL PENULANGAN BALOK INDUK (B4, B5, B6, B7)
B.4.(30/50)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
500 3807050
300
Ø8-200 9D13
2D16
3D13
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At) 300
500 3807050
Ø8-200 3D13
2D16 8D13
B5.(50/75)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At) 5D19
2D19
Ø10-220 4D19
500
750
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At) 4D19
12D19
Ø10-220 4D19
500
750
B.6.(40/55)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
550
6D22
3D22
2D22
Ø10-220
4207050
400
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
550
4D22
3D22 10D22
Ø10-240
4207050
400
B.7.(30/40)
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
400 2807050
300
Ø10-160 7D19
3D19 2D16
B H
TUL. TARIK (As) TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER (Av) TUL. TORSI (At)
400 2807050
300
Ø10-160 3D19
9D19 2D16
