JU
URNAL TEKN
Abstrak—Saat ng memiliki te aka dari itu di susun atas dua ngujian sistem frigerant R-22 hubungkan den emindahkan k aporator high s ban pendingina riasi beban mul ater sebesar nelitian ini mbebanan 203, 78313, temperat sil ini menunju ngat menentuk rforma dari si eh tingkat perp ketahui melalui
Kata Kunci—R changer tipe ko
ISTEM re menghasilkan ndinginan yan as dua bagian u massa refrig
gabungkan me da penelitian gunakan adala emindahkan ka ara fan dari ko
age. Alat penu ngunaan daya, tuk memutar fa
Sedangkan pa gunakan adala nukar kalor ini hingga ketik rlangsung seca ri kondensor aka dari itu nsentrik ini d analisis mengg
fectiveness[3]. Selain itu untu frigerasi casc
S
Ev
Jurusan
S
IK POMITS V
ini banyak dib mperatur rend igunakanlah si a stage yaitu h m refrigerasi
di high stage d ngan heat exch kalor dari ko stage. Dalam m an sebanyak se lai dari tanpa p 203,72watt. S didapatkan h ,72watt berupa tur evaporator ukkan desain h kan dalam p istem refrigera pindahan kalo nilai εeffectiveness
R-22, R-404A, va onsentrik.
I. PENDAH frigerasi ca
n temperatur ng besar. Tersu
high stage dan
gerant kedua st
njadi satu oleh n terdahulu
ah heat exch
alor secara ko ondensor low s
ukar kalor jen sebab masih m
fan[2]. ada penelitian
ah heat excha
i terdiri atas du ka terjadi p ara sendirinya
low stage me dengan pengg dapat dilakuka gunakan metod uk mengukur ti
cade dapat
Studi V
vapora
n Teknik Mes
Vol. 2, No. 1, (2
butuhkan sistem dah dan kapasi
stem refrigeras igh stage dan cascade ini dan R-404A di hanger tipe ko ondensor low melakukan peng
epuluh variasi pemberian beba Sehingga setel hasil yang o a COPcascade 1,0 r minimum -26 heat exchanger perpindahan p asi cascade san or pada heat e
dan NTU.
ariasi beban pe
HULUAN
ascade digun yang rendah usun secara se n low stage[1]
tage berlawana h sebuah alat alat penukar
hanger tipe onveksi dari h
stage menuju e nis ini tidak membutuhkan ini alat penuk
anger tipe ko ua tube seperti proses perpin a tanpa hembu enuju evaporat gunaan heat e
an penghemat de NTU dan ingkat unjuk k dilakukan
Varias
ator
Lo
Ca
Moch. Muni sin, Fakultas T
Jl. Arief Ra
2013) ISSN: 23
m pendingingan itas yang besar si cascade yan
low stage. Ala menggunakan low stage yan onsentrik untuk
stage menuju gujian diberikan heater. Dengan an sampai beban lah melakukan optimum pad 06213, εeffectivene ,9 °C. Dan dar
tipe konsentrik panas, sehingg
ngat ditentukan exchanger yan
endinginan, hea
nakan untuk dan kapasita eri yang terdir ]. Dimana arah an. Kedua stag
penukar panas r panas yang
kompek yang hasil hembusan evaporator high
effisien dalam daya tambahan kar kalor yang onsentrik. Ala
pada gambar 2 ndahkan kalo usan udara fan
tor high stage exchanger tip tan daya yang
pencarian nila erja dari sistem
dengan car
si Beba
ow Sta
ascade
irul Ichsan da Teknologi Ind ahman Hakim
e-mail: aryba
337-3539 (230
n beban pe sebesar 60 penelitian dengan va 62.46, 8 Sehingga diharapka menganal
heat rejec
tipe konse
A. Sistem
Keteranga dari kond Posisi 4 = dari katup Posisi 5
an Ary Bachti dustri, Institut m, Surabaya 6
01-9271 Print)
sian beban p n terdahulu dal endinginan be 0, 100, 200, 30 n ini digunakan ariasi daya tan 5.61, 112.16, dengan varias an hasil pen lisis laju massa
ction ratio, CO entrik berupa ε
II. URA
m Refrigerasi C
Gambar 1. S
an :
= laju mass ki kompresor.
= laju mas ki kompresor.
= laju massa r
ensor. = laju massa r
p ekspansi. = laju mass ki kompresor. = laju massa ref
ndingin
stem R
404a
iar Krishna Pu t Teknologi S 60111 Indones ac.id
pendinginan y lam melakukan erupa lampu 00, dan 400wa n beban pend npa pembebana
140.31, 170 si pembebanan nelitian ini a refrigerant, k OP, dan unjuk εeffectiveness serta
AIANPENEL
Cascade
kema sistem refrig
sa refrigerant
ssa refrigeran refrigerant low
refrigerant low
sa refrigerant frigerant high
nan pa
Refrige
utra
Sepuluh Nope sia
yang diberikan n pengujian di
dengan varia att[4]. Sedangk inginan berupa an, 19.95, 30.3 0.5, dan 203 n yang semakin lebih akurat kapasitas pend k kerja heat ex
NTU. ITIAN
gerasi cascade
t low stage
nt low stage
w stage setelah
w stage setelah
high stage
stage setelah
ada
erasi
ember (ITS)
B-41
n. Pada gunakan asi daya kan pada
a heater
35, 44.7, 3.72watt. n banyak dalam dinginan,
xchanger
JU
URNAL TEKN
Gambar 2
Gambar
emasuki kompr sisi 7 = laju m ri kondensor.
sisi 8 = laju m ri katup ekspan Dalam penyus
w stage berint
gh stage[1]. Se enerima panas eh kondensor l
eh sistem high
ndensor high
aporator high
enggunakan ala at penukar kalo nya berinterak rcampuran flui Sistem refri mperatur yang sar berdampak gunakan. Karen a buah komp gian low stag
hasilkan menja ar daya komp aporasi yang sar.
Persamaan S
Dalam menca lor, nilai hea
gunakan, dan rikut[1]. vaporator berfu an dapat dicari aju perpindaha
eat Rejection R
da sistem refig didapat denga
IK POMITS V
. Penampang heat
3. Distribusi temp
resor.
massa refrigera
massa refrigera
nsi.
sunan sistem r teraksi secara ehingga evapo dari hasil pel
low stage. Kem
h stage dilepas
stage. Inter
h stage da
at penukar kalo or ini dapat di ksi secara perp
ida kerja. igerasi casca
g rendah dan k pada tingg na sistem refri presor untuk m
ge dan high
adi rendah. Un presor yang di
rendah, serta
Sistem Refriger
ari nilai kalor
at rejection ra
n COP digu
ungsi untuk m dengan formul an panas dalam
Rasio ( HRR).
gerasi cascade, an formulasi [1
Vol. 2, No. 1, (2
t exchanger tipe ko
peratur pada counte
ant high stage
ant high stage
efrigerasi casc
langsung den orator pada hig
lepasan kalor y mudian kalor s menuju lingk raksi secara l an kondensor or. Sehingga d ihasilkan sebu pindahan kalo
ade untuk kapasitas pen ginya daya ko igerasi cascade
meningkatkan
stage. Sehing ntuk itu diper igunakan rend kapasitas pen
rasi Cascade
kondensasi,
atio, daya ko unakan form
menyerap panas lasi sebagai be m sistem diny (3 besarnya kerja ] .
2013) ISSN: 23
osentris\
er flow
e setelah kelua
e setelah kelua
cade kondenso gan evaporato
gh stage hany yang dilakukan
yang di terim kungan melalu
langsung pad r low stag
dari penggunaan ah sistem yang or tanpa terjad
menghasilkan ndinginan yang ompresor yang
e menggunakan tekanan pad gga COP yang
rlukan optimas dah, temperatu ndinginan yang
nilai kapasita ompresor yang mulasi sebaga
(1) s dari ruangan erikut.
(2) yatakan sebaga
3)
a kompresor to
337-3539 (230
ar
high stage
Untuk tipe kon perpindah dimungki Jika Cc < Jika Cc > Dimana C
Keteranga bilangan t
Number o
dimensi d
Heat exch
aliran par Heat exch
aliran cou
Heat exch paralel flo
Heat exch counter fl
01-9271 Print)
m
m
Wtotal = W n kinerja (COP)menganalisis s yang suda
ess-NTU[3]. gambar 2 terlih
k. Dimana te
nt. Sedangkan ur dari konden
e.
mendefinisika nsentrik terleb han panas
nkan terjadi. Ch, maka Q m Ch, maka Q m Cmin diperoleh
an :
Jika Cc < C
Jika Cc > C
an effectiveness
han panas heat
m yang dimu tanpa dimensi
of transfer uni
dan secara umu
hanger effentiv ralel flow :
hanger effentiv unter flow : unjuk kerja ah ada maka hat penampang erjadi counter
n pada gamba nsor low stag
an unjuk kerja bih dahulu h
maksimum maks = Cc (Th, maks = Ch (Th,
,
h untuk nilai ya
m
Cpct exchanger de ungkinkan. Eff
dan berada dal um didefinisika
veness untuk t
veness untuk t
untuk tuk (Cr = 1) untuk tipe kon
untuk tipe kon
n (Cr
Heat exchang
a digunakan g heat exchan r flow antara ar 3 terlihat d
ge menuju ev a dari heat ex
harus diketah (Q maks) ,i - Tc,i) (8 ,i – Tc,i) (9
, (10 ang terkecil dar (11) (12)
min = Cc min = Ch
erbandingan an engan laju perp
ffectivness me lam batas 0 < ε
(13) (14)
(15) upakan bilanga an sebagai :
(16) tipe konsentrik
(17) tipe konsentrik
k (Cr < 1) (18) (19) nsentrik denga (20) nsentrik denga r < 1) (21)
(22) B-42
ger tipe metode
nger tipe a kedua distribusi vaporator
xchanger
JURNAL TEKNIK POMITS Vol. 2, No. 1, (2013) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print) B-43
Gambar 4. Grafik daya kompresor dan beban
Gambar 5. Grafik COP dan beban
Gambar 6. Grafik COP dan beban lampu
Gambar 7. Diagram Sistem Refrigerasi Cascade
C. Penelitian Terdahulu
Dalam penelitian terdahulu[2] yang menguji tentang studi eksperimen pengaruh variasi beban pendinginan terhadap unjuk kerja dari sistem refrigerasi cascade R22-404A. Dalam melakukan penelitian tersebut digunakan heat exchanger tipe kompek. Dimana dalam melakukan perpindahan kalor menggunakan fan yang dihembuskan dari kondensor low stage menuju evaporator high stage. Dan variasi beban yang digunakan tanpa heater, 120, 270, dan 410watt.
Dari gambar 4 didapatkan hasil pengujian berupa daya kompresor low stage yang semakin meningkat berbanding lurus dengan peningkatan beban pendinginan yang dipengaruhi oleh semakin banyaknya massa refrigerant
yang mengalir ke dalam kompresor low stage. Hal ini dikarenakan low stage menggunakan katup TXV sehingga menyebabkan densitas dari refrigeran yang masuk kedalam kompresor juga akan semakin besar.
Dari gambar 5 didapatkan coefficient of performance
(COP) mengalami peningkatan yang berbanding lurus dengan peningkatan pembebanan, hal ini dikarenakan kapasitas pendinginan mengalami peningkatan selama dilakukan penambahan beban pendinginan.
Sedangkan pada penelitian terdahulu[4] yang menguji tentang studi eksperimental sistem pendingin dengan refrigerant 134a serta variasi beban pendingin melalui penempatan bola lampu 60, 100, 200, 300 dan 400 watt di dalam ruang pendingin.
Dari gambar 6 didapatkan hasil berupa COP yang semakin meningkat berbanding lurus dengan penambahan beban pendinginan. Namun pada pembebanan di atas 300 watt COP mengalami penurunan. Hal ini dikarenakan terjadi keadaan tidak seimbang antara pipa kapiler dan kompresor, sehingga terjadi pengosongan ataupun pengumpanan berlebih (overfeed) pada evaporator yang dapat menyebabkan penurunan efisiensi unjuk kerja dari sistem.
Dalam pengujian sistem refrigerasi cascade ini disusun seperti gambar 7. Kemudian dilakukan pemberian beban pendinginan berupa heater dengan variasi daya 0, 19.95, 30.35, 44.7, 62.46, 85.61, 112.16, 140.31, 170.5,dan 203.72 Watt. Kemudian dilakukan pengamatan pada temperatur, tekanan, arus listrik, tegangan listrik, dan nilai cos phi kompresor pada kondisi steady state. Sehinga dari pengujian ini dihasilkan unjuk kerja dari sistem dan heat exchanger
pada kondisi yang optimum.
III. ANALISADANPEMBAHASAN Dalam penelitian ini didapatkan hubungan antara laju massa refrigerantlow stage dengan beban pendinginan. Dari gambar 8 didapatkan laju massa refrigerant pada bagian low stage mengalami peningkatan dikarenakan oleh beban pendinginan yang bertambah di bagian evaporator
low stage. Sehingga berpengaruh pada peningkatan temperatur kabin evaporator low stage. Karena temperatur pada kabin evaporator low stage mengalami peningkatan, maka kalor yang diterima oleh evaporator juga mengalami peningkatan. Sehingga refrigerant di dalam evaporator low stage mengalami peningkatan temperatur. Karena di dalam evaporator low stage temperaturnya meningkat, maka temperatur refrigerant keluaran dari evaporator low stage
1 1.05 1.1 1.15 1.2 1.25
TANPA HEATER
HEATER 1 HEATER 2 HEATER 3
Daya Kompr
esor (KW)
Pcas dan Beban Pendinginan
Beban Pendinginan (watt)
0.9 0.95 1 1.05 1.1 1.15 1.2
TANPA
HEATER
HEATER 1 HEATER 2 HEATER 3
COPc
as
COPcas dan Beban Pendinginan
JURNAL TEKNIK POMITS Vol. 2, No. 1, (2013) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print) B-44
Gambar 8.Grafik laju massa refrigerant dan beban heater
Gambar 9. Grafik Kapasitas pendinginandan beban heater
Gambar 10.Grafik HRRlow stage dan beban heater
Gambar 11.Grafik HRR high stage dan beban heater
terbaca oleh bola sensor TXV, sehingga berakibat pada semakin terbuka lebarnya katup TXV. Karena semakin terbuka lebarnya katup TXV berbanding lurus dengan peningkatan beban pendinginan, maka laju massa
refrigerant juga mengalami peningkatan selama beban pendinginan diperbesar.
Dari gambar 9 didapatkan Q evaporator low stage
mengalami peningkatan dikarenakan oleh peningkatan beban pendinginan, sehingga berpengaruh pada peningkatan temperatur kabin evaporator. Sehingga refrigerant di dalam evaporator mengalami peningkatan temperaturnya. Karena di dalam evaporator temperaturnya meningkat, maka
refrigerant keluaran dari evaporator temperaturnya juga mengalami peningkatan. Dan peningkatan temperatur ini menjadikan fase refrigerant keluaran evaporator semakin
superheat. Maka dari itu nilai entalpi keluaran evaporator semakin besar. Selain itu seperti pada grafik gambar 10. bahwa pada beban pendinginan yang semakin meningkat maka laju massa refrigerant juga mengalami peningkatan. Sehingga akibat peningkatan pada entalpi keluaran evaporator dan laju massa refrigerant, maka kapasitas pendinginan juga mengalami peningkatan yang berbanding lurus dengan penambahan beban pendinginan.
Dari gambar 10 didapatkan HRR low stage mengalami peningkatan dikarenakan oleh beban pendinginan yang bertambah, maka berpengaruh pada peningkatan kapasitas pendinginan low stage Selain itu temperatur keluaran evaporator juga mengalami peningkatan, akibatnya temperatur yang akan memasuki kompresor juga semakin meningkat. Dan refrigerant dengan temperatur yang semakin meningkat ini dikompresi di dalam kompresor. Sehingga temperatur keluaran kompresor pun semakin meningkat. Karena temperatur keluaran kompresor semakin meningkat, maka temperatur refrigerant yang akan memasuki heat exchanger juga mengalami peningkatan. Dan hal ini akan berpengaruh pada peningkatan nilai entalpi masukan kondensor. Dimana heat exchanger pada bagian
low stage berfungsi sebagai kondensor. Sehingga nilai kalor yang dilepaskan oleh kondensor low stage juga mengalami peningkatan. Dimana energi kalor yang dilepas oleh kondensor lebih besar dari pada evaporator, sehingga nilai HRR di atas angka satu dan terus mengalami peningkatan.
Dari gambar 11 didapatkan HRR high stage mengalami peningkatan. Namun peningkatan yang terjadi tidak begitu besar seperti pada gambar 9. Hal ini dikarenakan beban pendinginan yang bertambah, maka berpengaruh pada peningkatan kapasitas pendinginan low stage dan kalor yang dilepas oleh kondensor low stage. Karena kalor yang dilepaskan kondensor low stage mengalami peningkatan, maka berpengaruh terhadap peningkatan kapasitas pendinginan evaporator high stage sebab berinteraksi secara langsung di dalam heat exchanger tipe konsentrik. Karena kapasitas pendinginan evaporator high stage mengalami peningkatan, maka temperatur keluaran evaporator high stage juga mengalami peningkatan. Sehingga temperatur yang akan memasuki kompresor juga semakin meningkat. Dan refrigerant dengan temperatur yang semakin meningkat ini dikompresi di dalam kompresor. Sehingga temperatur keluaran kompresor pun semakin meningkat. Karena temperatur keluaran kompresor semakin meningkat, maka temperatur refrigerant yang akan memasuki kondensor high stage juga mengalami peningkatan. Dan hal ini akan berpengaruh pada peningkatan nilai entalpi masukan kondensor high stage. Sehingga nilai kalor yang dilepaskan 0.003
0.0038 0.0046 0.0054 0.0062 0.007
0 50 100 150 200
m r
ef
LS (kg/s)
Beban Heater (Watt)
m ref cond Low Stage dan Beban Heater
m ref cond
LS
0.5 0.56 0.62 0.68 0.74 0.8
0 40 80 120 160 200
Q Evap
orator
(Kj/
s)
Beban Heater (Watt)
Q Evaporator dan Beban Heater
Q evap LS
1.74 1.79 1.84 1.89
0 25 50 75100125150175200
HR
R l
o
w
stage
Beban Heater (Watt)
HRR low stage dan Beban Heater
HRR LS
1.0395 1.04 1.0405 1.041 1.0415 1.042
0 50 100 150 200
HR
R h
igh
stage
beban heater (watt) HRR high stage dan beban heater
JUURNAL TEKN
Gambar 12.Gr
Gambar 13.Gr
Gambar
Ga
IK POMITS V
afik daya kompres
rafik daya kompre
14.Grafik COP c
ambar 15. Grafik ε
50 100
Beban Heat
W com HS dan
50 100
Beban Heat
Wc om LS dan
50 100
Beban Hea
COP dan
50 10
ascade dan beban
ε dan beban heater
150 200
ter (Watt)
Beban Heater
150 200
ter (Watt)
Beban Heater
150 20
ater (watt)
n Beban heate
00 150 2
ater (watt)
an Heater
2013) ISSN: 23
beban heater
beban heater
heater
r
337-3539 (230
oleh kond Karena Q
high sta
temperatu juga me peningkat besarnya dari pada kedua kom
refrigeran
mengalam disebabka evaporato Dari ga peningkat pencarian satu stage
yang dih bertambah masukan
hot antara besar. Se Sedangka perubahan masukan. semakin b semakin m semakin b dan tempe temperatu akibat pen dan mas peningkat peningkat dengan pe dari pada perubahan sehingga hot dan Q dilakukan
01-9271 Print)
densor high s
Q kondensor h
or low stage. S tan.
gambar 12 t or high stag
nan yang ber tan Q evapor
evaporator hig age. Karena ur masukan d
engalami pen tan entalpi kel elain itu den mi peningkatan n entalpi ko tan, maka d mi peningkatan gambar 13 t or low stage.
daya dan peni
high stage. Se ksi dekat den n daya kompre gambar 14 did
n. Hal ini d nan lebih kec
mpresor, yang
nt dan perbed mi peningkatan
an oleh pen or low stage.
ambar 15 terlih tan pembeban n ε menggunak
e saat melewati hasilkan. Seh h, maka berpen
heat exchang
a masukan dan ehingga kalor an pada Q n temperatur
Karena perp besar, maka t meningkat. Seh
besar. Namun eratur hot kelu ur hot masukan nambahan pem sukan cold h
tan. Sehingga tan. Namun pe erubahan nilai a Cc, sehingg n Cc dan Ch
tidak begitu Q maks. Maka n penambahan p
stage juga me
high stage leb ehingga HRR terlihat terjad
ge ini dikar rtambah, mak rator low stag gh stage, dan
Q evaporato an keluaran k ningkatan. D luaran dan ma nsitas refriger
n. Karena mass ompresor hig
daya kompres n.
terlihat terjad Namun pada ingkatan daya ebab pada kom ngan beban p esor low stage l dapatkan COP dikarenakan p il dari pada disebabkan ol daan entalpi n. Peningkatan
ningkatan ka hat terjadi penu nan. Hal in kan perbanding
i heat exchang
hingga pada ngaruh pada p
ger. Sehingga n keluaran he
panas atau Q maksimal y
hot masukan indahan kalor temperatur col
hingga tempera perbedaan tem uaran lebih kec n dan temperatu mbebanan maka
heat exchang
nilai Cph dan erubahan Cpc d
Cc dan Ch. D ga Cmin sama
h relatif keci berpengaruh t dari itu ε men pembebanan.
engalami penin bih besar dari
high stage me di peningkata renakan oleh ka berpengaru
ge, Q konden laju massa ref
or meningkat kompresor hig
Dan berakiba sukan kompre
rant high stag
sa jenis refrige gh stage me or high stag
di peningkata kompresor lo
kompresor leb mpresor low sta
pendinginan. S lebih besar. P cascade me peningkatan k perubahan da leh perubahan di kedua ko n perbedaan en apasitas pend
urunan εeffective ni dikarenaka gan antara kal
ger dan kalor m beban pend peningkatan tem perbedaan tem
at exchanger
Q hot semakin yang dihasilka dan temperat r dari Qhot k
ld masukan ju atur cold kelua mperatur hot m cil dari pada pe
ur cold masuka a tekanan masu
ger juga me n Cpc juga me dan Cph yang Dimana Ch leb a dengan Ch. il antara 0.00 terhadap perub galami penuru
B-45
ngkatan. pada Q engalami an daya
beban uh pada nsor low
frigerant
t maka
gh stage
at pada sor high ge juga
rant dan engalami
ge juga an daya
ow stage
bih besar
age lebih Sehingga engalami kapasitas aya total
densitas ompresor ntalpi ini dinginan eness pada an pada
lor salah maksimal
dinginan mperatur mperatur semakin n besar. masukan erbedaan an. Serta ukan hot
JURNAL TEKNIK POMITS Vol. 2, No. 1, (2013) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print) B-46
Gambar 16.kurva NTU dan εeffectiveness
Dari gambar 16 terlihat terjadi peningkatan CR pada
trendline ke dalam polynomial. Hal ini menunjukan terjadi peningkatan nilai ε pada NTU yang mengalami peningkatan. Namun pada eksperimen ε mengalami penurunan seperti yang terlihat pada gambar 13. Hal ini menunjukan dengan penambahan pembebanan maka NTU juga mengalami penurunan atau dapat dikatakan besarnya kalor yang bisa perpindah di dalam heat exchanger konsentrik mengalami penurunan ketika dilakukan peningkatan beban pendinginan.
IV. KESIMPULAN
Dari percobaan serta pembahasan yang telah dilaksanakan dapat ditarik kesimpulan bahwa hasil optimum pada pembebanan 203,72watt berupa COPcascade = 1,06213, εeffectiveness = 0,78313, temperatur evaporator minimum = -26,9 °C. NTU = 2,01612. Laju massa refrigerant pada bagian low stage mengalami peningkatan karena menggunakan katup ekspansi TXV, sehingga posisi superheat menjadi stabil terhadap saturated line. Kapasitas pendinginan pada kedua stage mengalami peningkatan karena efek refrigerasi yang semakin meningkat pada beban pendinginan yang bertambah. Daya kompresor yang digunakan semakin menigkat karena densitas refrigerant
yang memasuki kompresor mengalami peningkatan. COP terjadi penurunan pada beban pendinginan yang meningkat. Hal ini dikarenakan semakin menurunnya kapasitas pendinginan untuk beban yang semakin besar. Heat Exchanger tipe konsentrik dalam melakukan perpindahan panas kurang bisa bekerja secara maksimal terlihat dari nilai ε dan NTU mengalami penurunan ketika dilakukan menambahan pembenanan.
DAFTARPUSTAKA
[1] S. Moran, Fundamentals of Engineering Thermodynamics Fifth
Edition, USA: John Wiley & Sons Ltd (2006).
[2] V. D. Rahmad, “Studi eksperimen pengaruh variasi beban pendinginan terhadap unjuk kerja dari sistem refrigerasi cascade,” Tugas Akhir Jurusan Teknik Mesin, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Surabaya (2012).
[3] F. P. Incropera, D. P. DeWitt, T. L. Bergman dan A. S. Lavine,
Fundamentals of Heat and Mass Transfer Sixth edition, USA: John
Wiley & Sons Ltd (2005).
[4] K. Anwar, “Efek beban pendingin terhadap performa sistem mesin pendingin,” Jurnal SMARTek, Vol. 8, No. 3 (2010, Agt.) 203-214.
0.77 0.79 0.81 0.83
2 2.25 2.5 2.75 3
ε
NTU
εdan NTU
