BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA. karbon, baja paduan rendah mutu tinggi, dan baja paduan. Sifat-sifat mekanik dari

(1)

BAB 2

TINJAUAN PUSTAKA

II.1. Material baja

Baja yang akan digunakan dalam struktur dapat diklasifikasikan menjadi baja karbon, baja paduan rendah mutu tinggi, dan baja paduan. Sifat-sifat mekanik dari baja tersebut seperti tegangan leleh dan tegangan putusnya diatur dalam ASTM A6/A6M.

a. Baja karbon

Baja karbon dibagi menjadi 3 kategori tergantung dari persentase

kandungan karbonnya, yaitu: baja karbon rendah ( C = 0,03-0,35%), baja

karbon medium ( C = 0,35-0,50%), dan baja karbon tinggi (C = 0,55-

1,70%). Baja yang sering digunakan dalam struktur adalah baja karbon

medium, misalnya baja BJ 37. kandungan karbon baja medium bervariasi

dari 0,25-0,29% tergantung ketebalan. Selain karbon, unsur lain yang juga

terdapat dalam baja karbon adalah mangan (0,25-1,50%), Silikon (0,25-

0,30%), fosfor (maksimal 0,04%) dan sulfur (0,05%). Baja karbon

menunjukkan titik peralihan leleh yang jelas, seperti nampak dalam

gambar 2.1 kurva a. Naiknya persentase karbon meningkatkan tegangan

leleh namun menurunkan daktilitas, salah satu dampaknya adalah

membuat pekerjaan las menjadi lebih sulit. Baja karbon umumnya

memiliki tegangan leleh (fy) antara 210-250 Mpa.

(2)

b. Baja paduan rendah mutu tinggi

Yang termasuk dalam kategori baja paduan rendah mutu tinggi (high- strength low-alloy steel/HSLA) mempunyai tegangan leleh berkisar antara

290-550 MPa dengan tegangan putus (fu) antara 415-700 MPa. Titik peralihan leleh dari baja ini nampak dengan jelas (Gambar 2.1 kurva b).

Penambahan sedikit bahan-bahan paduan seperti chromium, columbium, mangan, molybden, nikel, fosfor, vanadium atau zirkonium dapat memperbaiki sifat-sifat mekaniknya.

Jika baja karbon mendapatkan kekuatannya seiring dengan penambahan persentase karbon, maka bahan-bahan paduan ini mampu memperbaiki sifat mekanik baja dengan membentuk mikrostruktur dalam bahan baja yang lebih halus.

c. Baja paduan

Baja paduan rendah (low alloy) dapat ditempa dan dipanaskan untuk memperoleh tegangan leleh antara 550-760 Mpa. Titik peralihan leleh tidak tampak dengan jelas (Gambar 2.1 kurva c). Tegangan leleh dari baja paduan biasanya ditentukan sebagai tegangan yang terjadi saat timbul regangan permanen sebesar 0,2%, atau dapat ditentukan pula sebagai tegangan pada saat regangan mencapai 0,5%.

Baut yang biasa digunakan sebagai alat pengencang mempunyai tegangan putus

minimum 415 Mpa hingga 700 Mpa. Baut mutu tinggi mempunyai kandungan karbon

maksimum 0,30%, dengan tegangan putus berkisar antara 733 hingga 838 Mpa.

(3)

Gambar 2.1 hubungan tegangan-regangan tipikal

II.2. Sifat-sifat Mekanik Baja

Agar dapat memahami perilaku suatu struktur baja, maka seorang ahli struktur

harus dapat memahami pula sifat-sifat mekanik dari baja . Model pengujian yang

paling tepat untuk mendapatkan sifat-sifat mekanik dari material baja adalah dengan

melakukan uji tarik terhadap suatu benda uji baja. Uji tekan tidak dapat memberikan

data yang akurat terhadap sifat-sifat mekanik material baja, karena disebabkan

beberapa hal antara lain adanya potensi tekuk pada benda uji yang mengakibatkan

ketidakstabilan dari benda uji tersebut, selain itu perhitungan tegangan yang terjadi di

dalam benda uji lebih mudah dilakukan untuk uji tarik daripada uji tekan. Gambar 2.2

(4)

dan 2.3 menunjukkan suatu hasil uji tarik material baja yang dilakukan pada suhu kamar serta dengan memberikan laju regangan yang normal.

Tegangan nominal (f) yang terjadi dalam benda uji diplot pada sumbu vertikal, sedangkan regangan (ε) yang merupakan perbandingan antara pertambahan panjang dengan panjang mula-mula (ΔL/L) diplot pada sumbu horizontal. Gambar 2.2 merupakan hasil uji tarik dari suatu benda uji baja yang dilakukan hingga benda uji mengalami keruntuhan, sedangkan Gambar 2.3 menunjukkan gambaran yang lebih detail dari perilaku benda uji hingga mencapai regangan sebesar ± 2 %.

Gambar 2.2 Kurva Hubungan tegangan (f) vs Regangan (ε)

(5)

Gambar 2.3 Bagian Kurva Tegangan-regangan yang diperbesar

Titik-titik penting dalam kurva tegangan-regangan antar lain adalah:

- : batas proporsional - : batas elastis

- , : tegangan leleh atas dan bawah - : tegangan putus

- : regangan saat mulai terjadi efek strain-hardening (penguatan regangan)

- : regangan saat tercapainya tegangan putus

Titik penting ini membagi kurva tegangan-regangan menjadi beberapa daerah sebagai berikut:

1. Daerah linear antara 0 dan , dalam daerah ini berlaku Hukum Hooke,

kemiringan dan bagian kurva yang lurus ini disebut sebagai Modulus

Elastisitas atau Modulus Young, E (=f /ε).

(6)

2. Daerah elastis antara 0 dan , pada daerah ini jika beban dihilangkan maka benda uji ini akan kembali ke bentuk semula atau dikatakan bahwa benda uji tersebut masih bersifat elastis.

3. Daerah plastis yang dibatasi oleh regangan antara 2% hingga 1,2-1,5%, pada bagian ini dapat menunjukkan pula tingkat daktilitas dari material baja tersebut. Pada baja mutu tinggi terdapat pula daerah plastis, namun pada daerahini tegangan masih mengalami kenaikan. Karena itu baja jenis ini tidak mempunyai daerah plastis yang benar-benar datar sehingga tak dapat dipakai dalam analisa plastis.

4. Daerah penguatan regangan (strain-hardening) antara dan . Untuk regangan lebih besar dari 15 hingga 20 kali regangan elastis maksimum, tegangan kembali mengalami kenaikan namun dengan kemiringan yang lebih kecil daripada kemiringan daerah elastis. Daerah ini dinamakan daerah penguatan regangan (strain-hardening), yang berlanjut hingga mencapai tegangan putus. Kemiringan daerah ini dinamakan modulus penguatan regangan ( )

II.3. Teori Balok Umum

Balok ataupun batang lentur adalah salah satu diantara elemen-elemen struktur

yang paling banyak dijumpai pada setiap struktur. Balok adalah elemen struktur yang

memikul beban yang bekerja tegak lurus dengan sumbu longitudinalnya. Hal ini

menyebabkan balok itu melentur.

(7)

Apabila memvisualisasikan balok (juga elemen struktur lain) untuk melakukan analisis atau desain, akan lebih mudah bila memandang elemen struktur tersebut dalam bentuk idealisasi. Bentuk ideal itu harus dapat mempresentasikan sedekat mungkin dengan elemen struktur aktualnya, tetapi bentuk ideal juga harus dapat memberikan keuntungan secara matematis.

II.3.1. Balok Konsole (cantilever)

Jika suatu balok disangga atau dijepit hanya pada salah satu ujungnya sedemikian sehingga sumbu balok tidak dapat berputar pada titik tersebut, maka balok tersebut disebut balok gantung, balok kantilever (cantilever beam). Tipe balok ini antara lain ditunjukkan pada Gambar 2.4. Ujung kiri balok adalah bebas terhadap tekukan dan pada ujung kanan dijepit. Reaksi dinding penyangga pada ujung kanan balok terdiri atas gaya vertikal sebesar gaya dan pasangan gaya-gaya yang bekerja pada bidang balok.

Gambar 2.4 Balok kantilever

P

^{W N/m}

(8)

II.3.2. Balok Sederhana

Suatu balok yang disangga secara bebas pada kedua ujungnya disebut balok sederhana. Istilah “disangga secara bebas” menyatakan secara tidak langsung bahwa ujung penyangga hanya mampu menahan gaya-gaya pada batang dan tidak mampu menghasilkan momen. Dengan demikian tidak ada tahanan terhadap rotasi pada ujung batang jika batang mengalami tekukan karena pembebanan. Batang sederhana diilustrasikan pada Gambar 2.5 .

Gambar 2.5 Balok sederhana

Perlu diperhatikan bahwa sedikitnya satu dari penyangga harus mampu menahan pergerakan horisontal sedemikian sehingga tidak ada gaya yang muncul pada arah sumbu balok.

Balok pada Gambar 2.5a dikatakan dikenai gaya terkonsentrasi atau gaya tunggal; sedang batang pada Gambar 2.5bdibebani pasangan beban terdistribusi seragam.

P

^{W N/m}

(a) (b)

M

(9)

II.3.3. Balok Overhang

Suatu balok disangga secara bebas pada dua titik dan menggantung di salah satu ujungnya disebut balok menggantung (overhanging beam). Dua contoh ditunjukan pada Gambar 2.6.

Gambar 2.6 Balok menggantung

II.3.4. Balok Statis Tertentu

Semua balok-balok yang kita diskusikan diatas, kantilever, balok sederhana, balok menggantung, adalah balok dimana reaksi-reaksi gayanya dapat ditentukan dengan menggunakan persamaan kesetimbangan statis. Nilai reaksi-reaksi ini tidak tergantung pada perubahan bentuk atau deformasi yang terjadi pada balok. Balok- balok demikian disebut balok statis tertentu.

P

₂ ^W

P

₁

P

₃

P

(10)

II.3.5. Balok Statis Tak Tentu

Jika jumlah reaksi yang terjadi pada balok melebihi jumlah persamaan kesetimbangan statis, maka persamaan statis harus ditambah dengan suatu persamaan sebagai fungsi deformasi balok. Pada kasus demikian balok dikatakan statis tak- tertentu. Contoh-contohnya ditunjukkan pada Gambar 2.7.

Gambar 2.7 Balok statis tak-tertentu

II.4. Konsep dari Stabilitas Struktur

Keunggulan bahan struktur dari baja yang terutama adalah sifat kekuatan yang tinggi dan sifat keliatannya (high ductiliy) sehingga mampu berdeformasi secara nyata sebelum terjadi kegagalan. Pada perencanaan suatu konstruksi baja diharapkan struktur yang dihasilkan akan dapat menahan beban rencana tanpa terjadi deformasi yang dapat menyebabkan struktur bangunan mengalami keruntuhan.

Dalam hal ini biasanya struktur dirancang memiliki kekakuan yang mantap, sehingga beban rencana yang dipikul oleh struktur berada pada kondisi aman.

Konsep stabilitas pada suatu struktur baja biasanya diterapkan sebagai prinsip dasar, maka setiap perencanaan harus mempertimbangkan kondisi keseimbangan.

Dimana sistem struktur, akan terganggu keseimbangannya jika diberi beban. Ada 3 alternatif dasar yang dapat menjadi prinsip dasar keseimbangan antara lain:

P

^W

P

1

P

2

(a) (b) (c)

(11)

1. Jika sistem struktur tetap berada pada posisi originalnya, maka sistem tersebut dikatakan stabil. Artinya jika beban ditiadakan maka sistem kembali seperti semula.

2. Jika sistem struktur menerima besar beban tertentu, yaitu apabila beban tersebut dihilangkan maka sistem akan kembali seperti semula, tetapi apabila beban ditambah sedikit saja maka sistem tersebut tidak ada lagi kembali seperti semula walaupun beban ditiadakan, kondisi ini dikatakan netral.

Artinya besar beban itu adalah beban kritis.

3. Jika sistem struktur terus bergerak dan cenderung tidak mampu mendukung beban, maka sistem tersebut dikatakan stabil.

Konsep stabilitas ini dapat dijelaskan melalui gambar 2.8 Sistem ini terdiri dari suatu bola dengan berat W diam pada titik yang A, B dan C.

1. Jika di titik A, sistem diganggu( dengan perpindahan dan kecepatan yang kecil), bola itu akan mengalami osilasi yang sederhana pada keseimbangan statis di titik A. Keseimbangan tersebut disebut stabil.

2. Jika di titik B, sistem diganggu, bola itu akan cenderung tetap pda posisinya.

Kondisi seperti ini disebut keseimbangan netral.

3. Jika di titik C, system diganggu, bola itu akan cenderung meninggalkan posisi keseimbangan statis. Kondisi seperti ini disebut keseimbangan yang tidak stabil.

Gambar 2.8 Karakter dari posisi keseimbangan statis

(12)

Akibat karakteristik ketidakstabilan tersebut akan terjadi perubahan geometri yang dihasilkan oleh kehilangan kemampuan memikul beban tersebut.

Apabila beban P < Pcr, maka kondisi struktur masih berada dalam keadaan stabil, dan sebaliknya jika P > Pcr maka struktur berada pada kondisi tidak stabil. Nilai Pcr adalah suatu nilai yang menjadi batasan kondisi struktur stabil atau tidak stabil.

Apabila penerapan beban melebihi Pcr, maka struktur akan mengikuti pola keruntuhannya dan tidak dapat kembali lagi pada kondisinya semula, dengan kata lain telah terjadi perubahan geometri dan sifat tegangan regangan bahan tersebut. Masalah ini menjadi isyarat bagi perencana struktur untuk diterapkan selain pertimbangan tercapainya kekuatan, kekakuan juga harus mempertimbangkan kondisi kestabilan.

II.5. Teori Umum Lentur

Sejauh ini pemnahasan hanya terbatas pada bentuk-bentuk profil simetris, sehingga rumus dapat digunakan untuk menghitung tegangan lentur elastik. Pembahasan berikut akan lebih memperumum lenturan pada batang prismatis (batang yang mempunyai bentuk penampang melintang sama di setiap potongannya).

Diasumsikan pula dalam balok ini tidak terjadi puntir.

Perhatikan balok dengan penampang seragam pada Gambar 2.9 yang dikenai momen pada bidang ABCD. Bidang ABCD membentuk sudut γ terhadap bidang xz.

Momen ini direpresentasikan dengan vektor normal terhadap ABCD.

(13)

Gambar 2.9 Balok prismatis dengan Lentur murni

Perhatikan pula potongan sejarak z pada gambar 2.10. Syarat kesetimbangan dalam free body dipenuhi bila:

→ = 0 2.1

→ = 2.2

→ = 2.3

Momen dan positif bila menghasilkan lentur positif, artinya lentur yang mengakibatkan tekan pada bagian atas balok dan tarik pada bagian bawah.

II.5.1. Lentur dalam Bidang YZ

Jika lentur terjadi dalam bidang yz, tegangan σ proposional terhadap y, sehingga:

σ = 2.4

Gunakan persamaan 2.1 hingga 2.3 memberi hasil:

= 0 2.5

→ = 2.6

→ = 2.7

(14)

Gambar 2.10 Free Body Balok pada Potongan sejarak z

Persamaan 2.5 menunjukkan bahwa x haruslah sumbu berat. Dari persamaan 2.6 dan 2.7 memberikan:

= 2.8

Dan sudut γ dapat ditentukan sebagai:

= 2.9

Bila penampang memiliki minimal satu sumbu simetri ( = 0, γ = π/2) maka beban dan lentur terjadi dalam bidang yz.

II.5.2 Lentur dalam Bidang XZ

Bila lentur terjadi dalam bidang xz, tegangan σ proposional terhadap x, sehingga:

σ = 2.10

Gunakan persamaan 2.1 hingga 2.3 memberi hasil:

= 0 2.11

→ = 2.12

(15)

→ = 2.13 Dan sudut γ haruslah:

= 2.14

Dalam kasus penampang yang memiliki paling sedikit satu sumbu simetri = 0 dan = 0, maka beban dan lentur terjadi dalam bidang xz.

II.5.3. Lentur di Luar Bidang XZ dan YZ

Tegangan total σ merupakan penjumlahan dari tegangan akibat lentur dalam bidang xz dan yz.

σ = 2.15

2.16

2.17 Menyelesaikan persamaan 2.16 dan 2.17 serta substitusi ke persamaan 2.15 akan diperoleh:

. y + . x 2.18

Persamaan 2.18 merupakan persamaan umum lentur, dengan mengasumsikan:

balok lurus, prismatis, sumbu x dan y adalah dua sumbu berat saling tegak lurus, material elastik linear, tak ada pengaruh puntir.

Bila penampang mempunyai setidaknya satu sumbu simetri, maka dengan mensubstitusikan =0, persamaan 2.18 menjadi:

σ . y + . 2.19

Dari persamaan 2.9 dan 2.14 didefinisikan

(16)

Bila tegangan dalam sumbu netral sama dengan nol, σ dalam persamaan 2.18 dapat disubstitusi dengan nol, selesaikan untuk –x/y, akan diperoleh bentuk:

= [ ][ 2.20

Dari Gambar 2.9 tampak bahwa tan α = -x/y, sehingga persamaan 2.20 dapat ditulis sebagai:

tan α = = 2.21

Jika penampang memiliki paling tidak satu buah sumbu simetri ( = 0):

tan α = tan γ 2.22

II.6. Torsi

II.6.1. Pendahuluan

Pengaruh torsi/puntir terkadang sangat berperan penting dalam desain struktur.

Kasus torsi sering dijumpai pada balok induk yang memiliki balok-balok anak dengan bentang yang tak sama panjang. Profil yang paling efisien dalam memikul torsi adalah profil bundar berongga (seperti cincin). Penampang ini lebih kuat memikul torsi daripada penampang bentuk I, kanal, T, siku, atau Z dengan luas yang sama.

Suatu batang pejal bulat bila dipuntir, maka tegangan geser pada penampang di tiap titik akan bervariasi sesuai jaraknya dari pusat batang, dan penampang yang semula datar akan tetap datar serta hanya berputar terhadap sumbu batang.

Pada tahun 1853 muncul teori klasik torsi dari Saint-Venant, ia mengatakan

bahwa jika batang dengan penampang bukan lingkaran, bila dipuntir maka

penampang yang semula datar tidak akan menjadi datar lagi setelah dipuntir,

penampang ini menjadi terpilin (warping) keluar bidang.

(17)

II.6.2. Torsi Murni Pada Penampang Homogen

Perhatikan momen torsi, T, yang bekerja pada batang pejal homogen.

Asumsikan tak ada pemilinan keluar bidang.

Kelengkungan torsi, θ, diekspresikan sebagai:

θ = 2.23

dan regangan geser γ, dari suatu elemen sejarak r dari pusat adalah :

γ = = r.θ 2.24

Dari hukum Hooke, tegangan geser akibat torsi:

τ = γ.G 2.25

Gambar 2.11 Torsi pada Batang Pejal Torsi T adalah sedemikian sehingga:

.( ).G. 2.26

(18)

Mengintegralkan persamaan 2. Akan diperoleh:

T = = . G = G.J. 2.27

Dengan: G adalah Modulus Geser =

J adalah konstanta torsi, atau momen inersia polar (untuk penampang lingkaran)

Tegangan geser, τ, dari persamaan 2.24 dan 2.25 adalah:

τ = .G = 2.28

Dari persamaan 2.28 dapat disimpulkan bahwa regangan geser akibat torsi sebanding dengan jarak dari titik pusat torsi.

II.6.2.1. Penampang Lingkaran

Perhatikan penampang berbentuk lingkaran dengan jari-jari dan dimana <

Gambar 2.12 Penampang Lingkaran

J = =

= =

= .

Jika maka = =

Maka J = .(2. (2. +2 )

(19)

Untuk = 0, maka:

J = = = =

= =

Untuk t → 0, maka:

J = . ) ≈ 2π.t.

J =

= =

II.6.2.2. Penampang Persegi

Perhatikan penampang persegi yang mengalami geser akibat torsi, pada gambar Regangan geser = γ

Gambar 2.13 Torsi pada Penampang Persegi

Regangan geser, γ adalah:

γ = 2. 2.29

(20)

Berdasarkan hukum Hooke, tegangan geser, τ, diekspresikan sebagai:

τ = γ.G = t.G. = 2.30

Dari teori elastisitas, terjadi ditengah dari sisi panjang penampang persegi dan bekerja sejajar sisi panjang tersebut. Besarnya merupakan fungsi dari rasio b/t dan dirumuskan sebagai:

2.31 Dan konstanta torsi penampang persegi adalah:

2.32 Besarnya dan tergantung dari rasio b/t, dan ditampilkan dalam tabel 2.1 Tabel 2.1 Harga dan Untuk Persamaan 2.31 dan 2.32

b/t 1,0 1,2 1,5 2,0 2,5 3,0 4,0 5,0 ∞ 4,81 4,57 4,33 3,88 3,88 3,75 3,55 3,44 3,0 0,141 0,166 0,196 0,229 0,249 0,263 0,281 0,291 0,333

II.6.2.3. Profil I, Kanal, T dan Siku

Dari Tabel tampak untuk b/t yang besar maka harga dan akan cenderung konstan. Untuk penampang-penampang berbentuk I, kanal, T dan siku, maka perhitungan konstanta torsinya diambil dari penjumlahan konstanta torsi masing- masing komponenya yang berbentuk persegi, sehingga dalam hal ini:

2.33

(21)

II.6.3. Pusat geser (Shear Center)

Perhatikan elemen pada gambar berikut ini.

Gambar 2.14 Tegangan pada Penampang Tipis Terbuka Akibat Lentur Kesetimbangan gaya dalam arah sumbu z adalah:

= 0 2.34

Atau

-t. 2.35

Dari persamaan 2.18:

+

Maka: = + 2.36

Dan = 2.37

Dari gambar 2.12, maka momen terhadap titik O (CG) adalah:

- = = 2.38

Karena : maka =

= ( x. - y. ) k

(22)

Sehingga - = 2.39 Mengingat persamaan 2.37, maka:

=

2.40 Dari persamaan 2.39 dan 2.40, maka diperoleh:

- ( 2.41.a

( 2.41.b

Titik ( merupakan pusat geser penampang

II.6.4. Tegangan Puntir pada Profil I

Pembebanan pada bidang yang tak melalui pusat geser akan mengakibatkan batang terpuntir jika tidak ditahan oleh pengekang luar. Tegangan puntir akibat torsi terdiri dari tegangan lentur dan geser. Tegangan ini harus digabungkan dengan tegangan lentur dan geser yang bukan disebabkan oleh torsi.

Torsi dapat dibedakan menjadi dua jenis, yakni torsi murni (pure

torsional/Saint-Venant‟s torsion) dan torsi terpilin (warping torsion). Torsi murni

mengasumsikan bahwa penampang melintang yang datar akan tetap datar setelah

mengalami torsi dan hanya terjadi rotasi saja. Penampang bulat adalah satu-satunya

keadaan torsi murni. Torsi terpilin timbul bila flens berpindah secara lateral selama

terjadi torsi.

(23)

Gambar 2.15 Penampang dengan Beban Torsi

II.6.4.1. Torsi Murni (Saint-Venant’s Torsion)

Seperti halnya kelengkungan lentur (perubahan kemiringan per satuan panjang) dapat diekspresikan sebagai M/EI = , yakni momen dibagi kekakuan lentur sama dengan kelengkungan, maka dalam torsi murni momen M dibagi kekakuan torsi GJ sama dengan kelengkungan torsi (perubahan sudut puntir ø per satuan panjang).

2.42 Dengan: M : Momen torsi murni (Saint-Venant‟s Torsion)

G : Modulus Geser J : Konstanta torsi

Menurut persamaan tegangan akibat sebanding dengan jarak ke pusat torsi

II.6.4.2. Torsi terpilin (Warping)

Sebuah balok yang memikul torsi , maka bagian flens tekan akan melengkung ke salah satu sisi lateral, sedang flens tarik melengkung ke sisi lateral lainnya.

Penampang pada Gambar memperlihatkan balok yang puntirannya ditahan diujung-

ujung, namun flens bagian atas berdeformasi ke samping (arah lateral) sebesar .

(24)

Lenturan ini menimbulkan tegangan normal lentur (tarik dan tekan) serta tegangan geser sepanjang flens.

Secara umum torsi pada balok dianggap sebagai gabungan antara torsi murni dan torsi terpilin.

Gambar 2.16 Torsi pada Profil I

II.6.4.3. Persamaan diferensial untuk torsi pada profil I Dari Gambar 2.16 untuk sudut ø yang kecil akan diperoleh :

2.43 Bila dideferensialkan 3 kali ke-z, maka:

2.44 Dari hubungan momen dan kelengkungan:

2.45

Dengan adalah momen lentur pada satu flens. adalah momen Inersia satu flens terhadap sumbu-y dari balok. Karena V = dM/dz, maka:

2.46

(25)

Dan menyamakan persamaan dengan akan diperoleh bentuk:

2.47 Dalam Gambar 2.16, komponen momen torsi yang menyebabkan lenturan lateral dari flens, sama dengan gaya geser flens dikalikan h, sehingga:

= - 2.48

Dengan , disebut sebagai konstanta torsi terpilin ( torsi warping) Momen torsi total yang bekerja pada balok adalah jumlah dari dan , yakni:

= - 2.49

Jika persamaan 2.49 dibagi dengan –

2.50 Dengan mensubstitusikan = akan didapatkan suatu persamaan dasar linear tak

homogen:

2.51

Solusi persamaan dasar ini adalah:

Ø = 2.52.a

Atau Ø = A.sinh λz + B.cosh λz + C + f(z) 2.52.b

Dengan λ =

(26)

II.6.4.4. Tegangan Torsi

Tegangan geser akibat torsi saint venant adalah:

= 2.53

Tegangan geser akibat torsi warping.

2.54 Besarnya diambil sebagai berikut:

= = 2.55

Dan dari persamaan 2.47:

Sehingga dengan mengambil harga mutlaknya:

. 2.56

Gambar 2.17 Perhitungan Statis Momen Q

(27)

Tegangan tarik dan tekan akibat lentur lateral dari flens adalah :

2.57 Tegangan ini bervariasi secara linear sepanjang sayap, dan mencapai maksimal pada x

= b/2. Nilai diperoleh dari substitusi persamaan 2.43 ke 2.45 yaitu:

= 2.58

Dan pada x = b/2 :

2.59

2.60 Secara ringkas, 3 macam tegangan yang timbul pada profil I akibat torsi adalah: