• Tidak ada hasil yang ditemukan

1. TINJAUAN PIER ARAH MEMANJANG JEMBATAN. b 3. b 2. h 1. a h 2. B b h. L c. A c. = 2 * ( B * h + π /4 * h 2 ) = B e. = A / h = m

N/A
N/A
Protected

Academic year: 2021

Membagikan "1. TINJAUAN PIER ARAH MEMANJANG JEMBATAN. b 3. b 2. h 1. a h 2. B b h. L c. A c. = 2 * ( B * h + π /4 * h 2 ) = B e. = A / h = m"

Copied!
49
0
0

Teks penuh

(1)

1. TINJAUAN PIER ARAH MEMANJANG JEMBATAN

Tinggi Column Pier,

L

c

=

Ukuran penampang,

B = h =

  m h

b

3  7.00 5.00 1.20 m

b

m

b

1   

Luas penampang Column Pier, B + h B

a

h

2

h

1   

A

c

= 2 * ( B * h + π /4 * h

2

) =

2

h

4    Lebar ekivalen Column Pier,

B

e

= A / h =

m

B

b

Beban Ultimit Pada Column Pier :

L

P  B M x  O 

 

 

 

 

KONTROL STABILITAS PIER

PENGARUH BERAT STRUKTUR

kN kN kN kN kN kN

(2)
(3)

PENGARUH P-DELTA

kN

kNm

m 4 MPa kPa m kNm m kNm kNm

M d < 5% * M u (OK), maka efek P-delta dapat diabaikan

Kontrol efek P-delta untuk Kombinasi Beban Ultimit

M d < 5% * M ux (OK), maka efek P-delta dapat diabaikan

PENGARUH BUCKLING m m 4 m 2 m < 22 Pengaruh buckling dapat diabaikan

(4)
(5)

Nilai perbandingan beban mati ultimit terhadap beban tetap ultimit :

β

d

= DL / (DL + LL) =

Kekakuan lentur Column Pier,

EI

= 0.4 * E

c

* I

c

/ (1 + β

d

) =

Beban aksial kritis,

P

c

= π

2

* EI / (K * L

c

)

2

=

Faktor

perbesaran momen,

δ

s

= 1 / [ 1 - P

u

/ (0.75*P

c

) ] =

Gaya geser horisontal akibat gempa,

V

u

= T

EQ

=

Simpangan lateral akibat

gempa,

= V

u

* L

c 3

/ (3 * EI) =

Faktor perbesaran

momen,

δ

s

= 1 / [ 1 - P

u

* ∆ / (V

u

* L

c

) ] =

Diambil faktor perbesaran momen,

δ

s

=

Momen ultimit yang diperbesar,

M

u

= δ

s

* M

ux

kNm 2 kN

(6)

PEMBESIAN COLUMN PIER

Mutu Beton : K - 300

Kuat tekan beton,

f

c

' =

24.9

Mutu Baja : U - 39

Tegangan leleh baja,

f

y

=

390

Dimensi Column Pier,

B

e

=

11.885

b

4

=

1.20

Ditinjau Column Pier selebar 1 m :

Lebar Column Pier,

b =

1000

Tebal Column Pier,

h =

1200

MPa M P a m m m m m m

Luas penampang Column Pier yang ditinjau,

A

g

= b * h = P

u

=

gaya aksial ultimit pada column pier (kN)

M

u

=

momen ultimit pada column pier

(kNm)

φ .P

n

= P

u

α = φ .P

n

/

(f

c

'.A

g

) = P

u

*10

4

/ (f

c

' * A

g

)

φ .M

n

= M

u

β = φ .M

n

/

(f

c

'.A

g

.h) = M

u

*10

7

/ (f

c

' * A

g

* h)

mm 2

UNTUK LEBAR = Be UNTUK LEBAR 1 M

No KOMBINASI BEBAN ULTIMIT

P

u (kN)

M

u (kN-m)

P

u (kN)

M

u (kN-m) α β 1 KOMBINASI - 1 34879.4 11682.97 2934.75 983.00 0.098 0.0274 2 KOMBINASI - 2 34496.2 12036.69 2902.51 1012.77 0.097 0.0282 3 KOMBINASI - 3 34976.2 818.79 2942.90 68.89 0.098 0.0019 4 KOMBINASI - 4 34976.2 12269.23 2942.90 1032.33 0.098 0.0288

(7)

5 KOMBINASI - 5 26959.4 37034.51 2268.36 3116.08 0.076 0.0869

Jarak tulangan terhadap sisi luar beton,

d' =

h' = h - 2*d' =

h' / h =

100 mm mm 1000 0.833333

Nilai α = φ .P n / (f c '.A g ) dan β = φ .M n / ( f c '.A g .h ) diplot ke dalam diagram interaksi diperoleh,

Rasio tulangan yang diperlukan,

ρ =

1.35%

Luas tulangan yang diperlukan :

A

s

= ρ * b * h =

16200 mm 2

Diameter tulangan yang digunakan, D = 25 mm

Tulangan tekan dibuat sama dengan tulangan tarik :

A

s (tekan)

= A

s (tarik)

= 1/2* A

s

=

mm 2

Jarak tulangan yang diperlukan,

s = π /4*D

2

*b /(1/2*A

s

) =

mm

(8)

Tulangan tekan, 2 D 25 - 100 9817.48 mm 2

Tulangan tarik, 2 D 25 - 100 9817.48 mm 2

Rasio tulangan total,

ρ =

1.636% Luas tul.

A

s

=

19635 mm 2

1.00 0.95 0.90 0.85 0.80 0.75 0.70 0.65 0.60 0.55 0.50 0.45 0.40 0.35 0.30 0.25 0.20 0.15 0.10 0.05 0.00 0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 0.14 0.16 0.18 0.20 0.22 0.24 0.26 0.28 0.30 0.32 0.34 0.36 0.38 0.40 φ .Mn / (fc'.Ag.h)

Plot nilai φ .P n / (f c '.A g ) dan φ .M n / ( f c '.A g .h ) ke dalam diagram interaksi

ANALISIS DINDING PIER DENGAN DIAGRAM INTERAKSI

Untuk mengontrol apakah tulangan Dinding Pier yg ditetapkan dengan Diagram Interaksi (tak berdimensi) untuk Uniaxial Bending tersebut telah mencukupi, perlu dilakukan analisis kekuatan Column Pierl dengan Diagram Interaksi P-M untuk berbagai macam kombinasi pembebanan. Input data, persamaan yang digunakan untuk analisis, dan hasil analisis Column Pier disajikan

(9)
(10)

ANALISIS DINDING BETON BERTULANG DENGAN DIAGRAM INTERAKSI

DATA DINDING BETON BERTULANG

Mutu Beton, K - 300

Mutu Baja Tulangan, U - 39

Kuat tekan beton,

f

c

' =

24.9

Tegangan leleh baja,

f

y

=

390

Modulus elastik baja,

E

s

=

2.E+05

Faktor distribusi teg.

β

1

=

0.85

Ditinjau dinding selebar,

b =

1000

Tebal dinding

h =

1200

Jarak tul. thd.tepi beton

d' =

100

Baja tulangan tarik ( A s ) :

2 lapis D 32 jarak 100

Baja tulangan tekan ( A s' ) :

2 lapis D 32 jarak 100

Luas tulangan tarik,

A

s

=

16085

Luas tulangan tekan,

A

s

' =

16085

Rasio tulangan tarik dan tekan,

ρ =

Faktor reduksi kekuatan ( Ф ) untuk :

MPa MPa MPa mm mm mm mm 2 mm 2

φ

.Pn

h Tekan - Lentur Ф = 0.65 Lentur Ф = 0.80

(11)

PERSAMAAN YANG DIGUNAKAN UNTUK PERHITUNGAN DIAGRAM INTERAKSI

Tinggi efektif,

d = h - d'

Pada kondisi tekan aksial sentris :

kN

Pada kondisi balance :

c

b

= 600 / (600 + fy) * d

a

b

= β

1

* c

b

ε'

s

= 0.003 * (c

b

- d') / c

b

Untuk,

ε'

s

≥ f

y

/ E

s maka

f

s

' = f

y

(12)

Gaya-gaya internal beton dan baja :

Gaya aksial tekan nominal kondisi balance : Momen nominal kondisi balance :

kN kN kN

kN harus ≤

P

no

kN-m

Pada kondisi garis netral terletak pada jarak c dari sisi beton tekan terluar :

ε

s

= 0.003 * ( c - d ) / c

ε'

s

= 0.003 * ( c - d' ) / c

Untuk

[ ε

s

] ≥ f

y

/ E

s maka

f

s

= [ε

s

] / ε

s

* f

y Untuk

[ ε

s

] < f

y

/ E

s maka

f

s

= ε

s

* E

s Untuk

ε'

s

≥ f

y

/ E

s maka

f

s

' = f

y Untuk

ε'

s

< f

y

/ E

s maka

f

s

' = ε'

s

* E

s

a = β

1

* c

Gaya-gaya internal beton dan baja :

Gaya aksial tekan nominal : Momen nominal :

Faktor reduksi kekuatan :

kN kN kN

kN harus ≤

P

no

(13)

TULANGAN GESER COLUMN PIER (ARAH MEMANJANG JEMBATAN)

Perhitungan tulangan geser untuk Column Pier didasarkan pada gaya geser terbesar antara gaya lateral dan momen ultimit untuk kombinasi beban yang menentukan dalam perhitungan tulangan aksial tekan dan lentur.

N Nmm MPa MPa mm mm mm mm 2 m N N N mm N > Vu (OK) diambil N N N N φ * V c > Vu (hanya perlu tul. Geser min.)

Gaya geser sepenuhnya dipikul oleh tulangan geser :

V

s

= V

u

/ φ =

N

Untuk tulangan geser digunakan besi tulangan :

D Jarak arah y, S y = mm

Luas tulangan geser,

A

sv

= π /4*D

2

*(b / S

x

) =

(14)

Digunakan tulangan geser : Jarak ara mm Jarak ara mm

(15)

2. TINJAUAN PIER ARAH MELINTANG JEMBATAN

ANALISIS KEKUATAN PIER ARAH MELINTANG JEMBATAN

A

c

= 2 * ( B * h + π /4 * h

2

) =

B a   a B c 

 

m 2 Lebar ekivalen Column,

B

e

= A

c

/ h =

11.88496 m Beban Ultimit Pier arah melintang jembatan. No Kondisi Beban

P

u (kN)

M

uy (kNm) 1 Kombinasi - 1 34879.4 1163.50 2 Kombinasi - 2 34496.2 2327.18 3 Kombinasi - 3 34976.2 3490.68 4 Kombinasi - 4 34976.2 3490.68 5 Kombinasi - 5 26959.4 38676.39 PENGARUH P-DELTA B + h  h  B               B b   h                B + h 

 

B    

 

kN

kNm

m 4 MPa kPa m

(16)

m kNm kNm

(17)

Kontrol efek P-delta untuk Kombinasi Beban Ultimit No Kondisi Beban

P

u (kN)

M

uy (kNm)

(m)

M

d (kNm)

5%*M

uy (kNm) Keterangan 1 Kombinasi - 1 34879.4 1163.50 0.00012 4.129 58.17524 Md < 5%*Muy 2 Kombinasi - 2 34496.2 2327.18 0.00024 8.167 116.3588 Md < 5%*Muy 3 Kombinasi - 3 34976.2 3490.68 0.00036 12.421 174.5341 Md < 5%*Muy 4 Kombinasi - 4 34976.2 3490.68 0.00036 12.421 174.5341 Md < 5%*Muy 5 Kombinasi - 5 26959.4 38676.39 0.00393 106.075 1933.82 Md < 5%*Muy

M d < 5% * M uy (OK), maka efek P-delta dapat diabaikan

PENGARUH BUCKLING m m 4 m 2 m < 22 Pengaruh buckling dapat diabaikan

Luas tulangan Column Pier yang diperoleh dari tinjauan arah memanjang jembatan perlu dikon- trol apakah kapasitasnya masih cukup untuk mendukung beban ultimit Column Pier pada arah melintang jembatan. Oleh karena itu perlu dilakukan analisis kekuatan Column Pier arah melin-

tang jembatan dengan Diagram Interaksi P-M y (untuk arah y).

Dimensi penampang Column Pier yang digunakan untuk anlasis P-M y adalah sebagai berikut :

MP a MP

a

Persamaan yang digunakan untuk analisis, dan hasil analisis Column Pier disajikan pada Pro- gram Analisis Dinding Pier dengan Diagram Interaksi P-M pada halaman berikutnya.

(18)
(19)

TULANGAN GESER COLUMN PIER (ARAH Y)

Perhitungan tulangan geser untuk Column Pier didasarkan atas momen dan gaya aksial ultimit untuk kombinasi beban yang menentukan dalam perhitungan tulangan aksial tekan dan lentur.

kN kNm MPa MPa mm N Nmm mm mm mm 2 m N N N mm N N > Vu (OK) < 1 maka diambil

β

1

=

Gaya geser yang dipikul oleh tulangan geser :

N N N N N

φ * V c > Vu (hanya perlu tul. Geser min.)

(20)

Untuk tulangan geser digunakan sengkang berpenampang :

Luas tulangan geser,

A

sv

(21)

Jarak tul. geser yang diperlukan,

S = A

sv

* f

y

* d / V

s

=

Digunakan tulangan geser (sengkang) :

3. TINJAUAN PIER HEAD

No K o n d i s i B e b a n

P

( k N )

M

x ( k N m ) 1 K o m b i n a s i -1 34 87 9. 4 1 1 5 2 9. 4 8 2 K34 1

(22)

o m b i n a s i -2 49 6. 2 1 8 7 8. 5 6 3 K o m b i n a s i -3 34 97 6. 2 8 0 8. 0 3 4 K o m b i n a s i -4 34 97 6. 2 1 2 1 0 8. 0 3 5 K o m b i n a s i -5 26 95 9. 4 3 6 5 4 7. 9 5

Berat sendiri struktur atas,

P

MS

=

1 3 7 9 9.

(23)

3 Beban mati tambahan,

P

MA

=

1 6 5 2. 4 0 Berat headstock,

W

h

=

1 9 0 0. 6 9 Berat column pier,

W

c

=

2 4 9 5. 8 4 Berat total struktur atas :

W

a

= P

MS

+ P

MA

=

1 5 4 5 1 . 7 Berat struktur bawah :

W

b

= W

h

+ 1/2 * W

c

=

4 3 9 6 . 5 3 Perbandingan berat, W b / W a = > 20 % (OK)

Gaya aksial ultimit Pier,

P

u

=

26 95 9.4 Momen ultimit Pier,

M

u

=

36 54 7.9

Inersia penampang Column Pier, 10.

(24)

I

c

= 1/ 12 * B

e

* h

3

=

86

Mutu beton, K - 300 Kuat

tekan beton, f c ' = 0.83 * K /10 = 24

. 9

Modulus elastis beton,

E

c

=

4700 * √ f

c

' =

M

Pa 2.35E

+07

Tinggi Column Pier,

L

c

=

7 . 0 0 Momen ultimit,

M

u

=

36 54 7.9 Lendutan,

∆ = M

u

* L

c 2

/ ( 2 * E

c

* I

c

) =

0. 00 37 Momen akibat pengaruh P-delta :

M

d

= P

u

* ∆ =

10 0.2 38

5% * M

u

=

18 27. 40 No K o n d i s i B e b a n

P

( k N )

M

x ( k N m )

( m )

M

d (kNm)

5

%

*

M

x ( k N m ) K e t e r a n g a n 1 K o m b i n a s i 34 87 9. 4 1 1 5 2 9. 4 8 0.0 011 7 40.911 57 6. 47 38 M d < 5 % * M u x

(25)

-1 2 K o m b i n a s i -2 34 49 6. 2 1 1 8 7 8. 5 6 0.0 012 1 41.686 59 3. 92 78 M d < 5 % * M u x 3 K o m b i n a s i -3 34 97 6. 2 8 0 8. 0 3 0.0 000 8 2.875 40 .4 01 65 M d < 5 % * M u x 4 K o m b i n a s i -4 34 97 6. 2 1 2 1 0 8. 0 3 0.0 012 3 43.083 60 5. 40 16 M d < 5 % * M u x 5 K o m b i n a s i -5 26 95 9. 4 3 6 5 4 7. 9 5 0.0 037 2 100.238 18 27 .3 97 M d < 5 % * M u x

(26)

=

Inersia penampang Column Pier,

I

c

=

1

/

1

2

*

B

*

h

=

1 0 . 2 6 8 6

Luas tampang Column Pier,

A

=

B

*

h

=

14 .2 61 95

Jari-jari inersia penampang

Column Pier,

r

=

[

I

c

/

A

]

=

0. 84 85 28

Faktor panjang tekuk,

K

=

2. 0 Angka kelangsingan,

K

*

L

/

r

=

16 .4 99 16

Beban mati ultimit pada Column

Pier :

D

L

=

P

26 95 9. 4 kN

(27)

S

+

P

A

=

Beban hidup ultimit pada Column

Pier :

L

L

=

P

D

+

P

P

=

79 20 .0 0 kN 0.77293 5.4E+07 2736027 1.01331 6136.60 0.01291 1.00817 1.01331 No K o n d i s i B e b a n

P

( k N )

M

x ( k N m )

M

u ( k N m ) 1 K o m b i n a s i -34 87 9. 4 1 1 5 2 9. 4 8 116 83. 0

(28)

1 2 K o m b i n a s i -2 34 49 6. 2 1 1 8 7 8. 5 6 120 36. 7 3 K o m b i n a s i -3 34 97 6. 2 8 0 8. 0 3 818 .8 4 K o m b i n a s i -4 34 97 6. 2 1 2 1 0 8. 0 3 122 69. 2 5 K o m b i n a s i -5 26 95 9. 4 3 6 5 4 7. 9 5 370 34. 5

P

no

= 0.80*[ 0.85* f

c

' * b * h + ( A

s

+ A

s

' )*( f

y

- 0.85*f

c

' )] *

10

-3

(29)

Gaya tekan aksial nominal,

P

n harus ≤

P

no

C

c

= 0.85 * f

c

' * b * a

b

* 10

-3

C

s

= A

s

* f

y

* 10

-3

C

s

' = A

s

' * ( f

s

' - 0.85*f

c

' ) * 10

-3

P

nb

= C

c

+ C

s

' - C

s

Cc = 0.85 * fc' * b * a * 10

-3

Cs = As * fs * 10

-3

Cs' = As' * ( fs' - 0.85*fc' ) *

10

-3

P

n

= C

c

+ C

s

' - C

s

Gaya aksial ultimit rencana,

P

u

=

2 2 6 8. 3 6 kN

P

u

=

2268365

Momen ultimit rencana,

M

u

=

3 1 1 6. 0 8 kNm

M

u

=

3.12E+09 Mutu Beton : K - 300

f

c

' =

24.9 Mutu Baja : U - 39

f

y

=

390

Ditinjau dinding Pier selebar,

b =

1000

Faktor reduksi kekuatan geser,

φ =

0.6

Tinggi dinding Pier,

L = L

c

=

7000

Tebal dinding Pier,

h =

1200

(30)

A

s

=

Jarak tulangan terhadap sisi luar beton,

d' =

100

Gaya geser ultimit akibat momen,

V

u

= M

u

/ L =

445155

Gaya geser ultimit akibat gaya lateral,

V

u

= T

ux

*10

3

/ B

e

=

519112

Diambil, gaya geser ultimit rencana,

V

u

=

519112

d = h -d' =

1100.00 6573600

φ * V

cmax

=

3 9 4 4 1 6 0 N < 1 maka

β

1

=

0. 8 5

(31)

β

2

= 1 +

P

u

/ (14

* f

c

' * b *

h) =

1. 0 0 5

β

3

=

1

V

uc

= β

1

* β

2

* β

3

* b

* d * [ A

s

* f

c

' / (b *

d) ]

1/3

=

810140 1602140

V

c

= 0.3*( √ f

c

')* b

* d * √ [1 +

0.3*P

u

/ (b * d)] =

1647206 Diambil,

V

c

=

N maka,

φ * V

c

=

961284 3 0 0 670.21 m m m 332

(32)

m h x, S x = h y, S y = 3 0 0 3 0 0

Tinggi Column Pier, 7

. 0 0 m Ukuran penampang, 5 . 0 0 m 1 . 2 0 m

Luas penampang Column,

B + hB P b  M y  B +  h  L c 

Gaya aksial ultimit Pier,

P

u

=

26 95 9.4 Momen ultimit Pier,

M

u

=

38 67 6.4

3

Inersia penampang Column Pier,

I

c

= 1/ 12 * B

e

* h =

16 7.8 78

Mutu beton, K - 300 Kuat

tekan beton, f c ' = 0.83 * K /10 = 24

. 9

Modulus elastis beton,

E

c

=

4700 * √ f

c

' =

M

Pa 2.35E

(33)

Tinggi Column Pier,

L

c

=

7 . 0 0 Lendutan,

∆ = M

u

* L

c 2

/ ( 2 * E

c

* I

c

) =

0. 00 02 Momen akibat pengaruh P-delta :

M

d

= P

u

* ∆ =

6.4 88 32

5% * M

u

=

19 33. 82

Tinggi Column Pier,

L

=

7.

0 0 Inersia penampang Column Pier,

/

1 6 7. 8 7 7 6

Luas tampang Column Pier,

A

=

B

*

h

=

1 4. 2 6 1 9 5 Jari-jari inersia penampang

Column Pier,

r

=

[

I

c

/

A

]

3. 4 3 0 8 9 1

(34)

=

Faktor panjang tekuk,

K

=

2. 0 Angka kelangsingan,

K

*

L

/

r

=

4. 0 8 0 5 7 2 Lebar Column Pier,

b =

m m

Tinggi Column Pier,

h =

m m

Rasio baja tulangan,

ρ =

Mutu Beton : K - 300

f

c

' =

24 . 9 Mutu Baja : U - 39

f

y

=

3 9 0 Gaya aksial ultimit rencana,

P

u

=

2 6 9 5 9 . 4 Momen ultimit rencana,

M

u

=

3 8 6 7 6 . 4

(35)

Mutu Beton : K - 300

f

c

' =

Mutu Baja : U - 39

f

y

=

Lebar dinding pier,

b =

Gaya aksial ultimit rencana,

P

u

=

2 . 7 0 E + 0 7

Momen ultimit rencana,

M

u

=

3 . 8 7 E + 1 0

Faktor reduksi kekuatan geser,

φ =

0 . 6 Tinggi dinding pier,

L = L

c

=

Tebal dinding pier,

h =

Luas tulangan longitudinal column pier,

A

s

=

Jarak tulangan terhadap sisi luar beton,

(36)

d' =

Gaya geser ultimit akibat momen,

V

u

= M

u

/ L =

5 5 2 5 1 9 9 Gaya geser ultimit akibat gaya

lateral,

V

u

= T

uy

*10

3

=

6 5 0 3 9 6 6 Diambil, gaya geser ultimit

rencana,

V

u

=

6 5 0 3 9 6 6

d = h -d' =

V

cmax

= 0.2 * f

c

' * b * d =

6 9 7 5 1 7 0 9 6

φ * V

cmax

=

4 1 8 5 1 0 2 5 8

β

1

= 1.4 - d / 2000 =

-4 . 4 9 2

(37)

4 8

β

2

= 1 + P

u

/ (14 * f

c

' * b * h) =

β

3

=

1

V

uc

= β

1

* β

2

* β

3

* b * d * √ [ A

s

*

f

c

' / (b * d) ] =

8 3 2 0 0 5 1

V

c

= V

uc

+ 0.6 * b * d =

9 2 3 5 8 2 5 6

V

c

= 0.3*( √ f

c

')* b * d * √ [1 +

0.3*P

u

/ (b * d)] =

2 1 1 7 6 5 0 5 Diambil,

V

c

=

2 1 1 7 6 5 0 5

φ * V

c

=

1 2 7 0 5 9 0 3 2 2 5 mm

(38)

4 D - 2 0 0 b 2 h 2 h 3 h h 4 P u b 4 x B c m m 1.90 1.20 1.40 0.40 0.75 0.75

b

2

=

m

h

2

=

m

B

a

=

18.00

b

4

=

m

h

3

=

m

s =

1.80

B

c

=

m

h

4

=

m

n =

10

Tinggi pier head,

h = h

2

+ h

3

+ h

4

=

1.90 m

Lebar pier head,

b = ( b

2

+ b

4

) / 2 =

1.55 m

girder

(39)

No Reaksi girder akibat

P

(kN) Faktor beban

V

u (kN)

M

u (kNm) 1 Berat sendiri (MS) 1379.93 1.30 1793.91 896.96

2 Beban mati tambahan (MA) 165.24 2.00 330.48 165.24

3 Beban lajur "D" (TD) 372.00 2.00 744.00 372.00

4 Beban pedestrian (TP) 24.00 2.00 48.00 24.00

5 Beban angin (EW) 8.06 1.20 9.68 4.84

(40)

PEMBESIAN PIER HEAD

TULANGAN LENTUR PIER HEAD

Momen rencana ultimit,

M

u

=

Mutu beton, K - 300 Kuat

tekan beton,

f

c

' =

Mutu baja,

U - 39 Kuat

leleh baja,

f

y

=

Tinggi pier head

h =

Lebar pier head,

b =

Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton,

d' =

Modulus elastis baja,

E

s

=

Faktor bentuk distribusi tegangan beton,

β

1

=

ρ

b

= β

1

* 0.85 * f

c

’/ f

y

*

600 / ( 600 + f

y

) = R

max

= 0.75 * ρ

b

* f

y

*[1 – ½*0.75* ρ

b

* f

y

/ ( 0.85 * f

c

’ )] =

Faktor reduksi kekuatan lentur,

φ =

Tinggi efektif pier head,

d = h - d' =

Momen nominal rencana,

M

n

= M

u

/ φ =

Faktor tahanan momen,

R

n

=

M

n

* 10

-6

/ ( b * d

2

) =

Rn < Rmax (OK)

(41)

kNm MPa MPa mm mm mm

mm kNm

Rasio tulangan yang diperlukan :

mm 2

mm buah

mm 2

TULANGAN GESER PIER HEAD

Gaya geser ultimit,

V

u

=

N

Faktor reduksi kekuatan geser,

φ =

Kapasitas geser ultimit,

V

ucmax

= 0.5 * φ * ( √ f

c

') * b * d =

N

V

u

<

V

ucmaxDimensi aman thd g

(42)

Gaya geser yang ditahan oleh beton,

φ .V

c

=

V

u

>

φ .V

c Perlu

tulangan geser

φ .V

s

= V

u

- φ .V

c

=

Gaya geser yang ditahan oleh tulangan geser,

V

s

=

Untuk tulangan geser digunakan sengkang, Luas tulangan geser,

Jarak tulangan geser yang diperlukan :

N N N mm 2

s

2 9 2 6 0 7 0 4 0 6 0 6 0 4 e s e r 2 2 5 5 8 9 1 1 5 7 2

(43)

5 3 5 2 6 2 0 8 9 2 A = π / 4 * D * n = 8 0 4 . 2 5

= A

v

* f

y

* d / V

s

=

209.43 mm

4

D

16

-

150

Digunakan sengkang, 1200 1200 D25-100 D13-200 D13-200 D16-300/300 600 D25-100 5000 600 6200

(44)

PEMBESIAN DINDING PIER 24D25 400 D16-150 800 300 800 D13 D13-20 400 300 400 400 800 300 800 400 D13 D13-200 24D25 400 D19-200 D16-200 750 D19-200 D16-200 D16-150 750 D16-200 16D25 750 D16-200 16D25 750 1200 D16-300/300 D25-100 D25-100 D13-200 D13-200 1200

(45)

2700 2 4 D 2 5 D 1 6 -1 5 0 400 D13 D13-20 300 400 2200 1900 D19-200 D16-200 D16-150 750 2200 D16-200 16D25 750 D16-300/300 D25-100 D25-100 D13-200 D13-200 7000 3400 1200 D25-100 D25-100 D13-200 D13-200

(46)

3400 800 2000 1200 D19-150 D16-200 D16-450/400 D16-400

(47)
(48)

19000 1500 7000 2000 7000 1500 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1400 6200 2800 6200 1400 18000 2100 300 40 0 750 2200 750 7000 750 2700 1900 750 40 0 750 750 2100 2200 7000 2400 6200 2800 6200 2400 3400 3400 800 2000 800 2000 1200 1200 1000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 1000 20000 D I M E N S I P I E R 1000

(49)

2000 2000 2000 1000 8000 1200 1200 2400 6200 2800 6200 2400 3400 800 1000 2000 1200 2000 8000 3400 2000 1000 1000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 1000 20000

Referensi

Dokumen terkait

menggunakan benur Spesific Pathogen Free (SPF), pengelolaan kualitas air yang baik, menerapkan Biosecurity, recycle system serta peluang pasar dengan permintaan yang tinggi

• Di Indonesia, tidak ada undang-undang yang secara khusus melindungi pekerja rumah tangga. Undang-undang Ketenagakerjaan No. 13 menetapkan hak-hak standar bagi pekerja di

BKB setelah diberi HMF yang telah sesuai dengan target pencapaian peningkatan PB dan LK lebih banyak pada kelompok SMK, yaitu sebesar 60% dan 80%, sedangkan BKB yang telah

Hal tersebut membuktikan bahwa data hasil eksperimen menggunakan Capacitometer dan sensor kapasitif 2-Channel berkorelasi penuh dengan data hasil pengukuran menggunakan

Sirkulasi adalah elemen perancangan kota yang secara langsung dapat membentuk dan mengkontrol pola kegiatan kota, sebagaimana halnya dengan keberadaan sistem transportasi dari

Pada gambar 7 dapat dilihat bahwa semakin tinggi jumlah CaSO 4 maka penerimaan keseluruhan dari organoleptik tekstur tahu semakin meningkat. Menyatakan bahwa pada

Peraturan Pemerintah Nomor 60 Tahun 2014 tentang Dana Desa Yang Bersumber Dari Anggaran Pendapatan dan Belanja Negara (Lembaran Negara Republik Indonesia Tahun 2014 Nomor 168,

Tujuan dari penelitian ini adalah mengetahui apakah terdapat perbedaan peningkatan kemampuan memecahakan masalah matematika divergen antara siswa yang mendapatkan