1. TINJAUAN PIER ARAH MEMANJANG JEMBATAN
Tinggi Column Pier,
L
c=
Ukuran penampang,
B = h =
m hb
3 7.00 5.00 1.20 mb
2 mb
1Luas penampang Column Pier, B + h B
a
h
2h
1A
c= 2 * ( B * h + π /4 * h
2) =
2h
34 Lebar ekivalen Column Pier,
B
e= A / h =
mB
b hBeban Ultimit Pada Column Pier :
L
cP B M x O
h
KONTROL STABILITAS PIER
PENGARUH BERAT STRUKTURkN kN kN kN kN kN
PENGARUH P-DELTA
kN
kNm
m 4 MPa kPa m kNm m kNm kNmM d < 5% * M u (OK), maka efek P-delta dapat diabaikan
Kontrol efek P-delta untuk Kombinasi Beban Ultimit
M d < 5% * M ux (OK), maka efek P-delta dapat diabaikan
PENGARUH BUCKLING m m 4 m 2 m < 22 Pengaruh buckling dapat diabaikan
Nilai perbandingan beban mati ultimit terhadap beban tetap ultimit :
β
d= DL / (DL + LL) =
Kekakuan lentur Column Pier,EI
= 0.4 * E
c
* I
c/ (1 + β
d) =
Beban aksial kritis,
P
c= π
2* EI / (K * L
c)
2=
Faktorperbesaran momen,
δ
s= 1 / [ 1 - P
u/ (0.75*P
c) ] =
Gaya geser horisontal akibat gempa,
V
u= T
EQ=
Simpangan lateral akibatgempa,
∆
= V
u* L
c 3/ (3 * EI) =
Faktor perbesaran
momen,
δ
s= 1 / [ 1 - P
u
* ∆ / (V
u* L
c) ] =
Diambil faktor perbesaran momen,
δ
s=
Momen ultimit yang diperbesar,M
u= δ
s* M
uxkNm 2 kN
PEMBESIAN COLUMN PIER
Mutu Beton : K - 300
Kuat tekan beton,
f
c' =
24.9Mutu Baja : U - 39
Tegangan leleh baja,
f
y=
390Dimensi Column Pier,
B
e=
11.885b
4=
1.20Ditinjau Column Pier selebar 1 m :
Lebar Column Pier,
b =
1000Tebal Column Pier,
h =
1200MPa M P a m m m m m m
Luas penampang Column Pier yang ditinjau,
A
g= b * h = P
u=
gaya aksial ultimit pada column pier (kN)M
u=
momen ultimit pada column pier(kNm)
φ .P
n= P
uα = φ .P
n/
(f
c'.A
g) = P
u*10
4/ (f
c' * A
g)
φ .M
n= M
uβ = φ .M
n/
(f
c'.A
g.h) = M
u*10
7/ (f
c' * A
g* h)
mm 2UNTUK LEBAR = Be UNTUK LEBAR 1 M
No KOMBINASI BEBAN ULTIMIT
P
u (kN)M
u (kN-m)P
u (kN)M
u (kN-m) α β 1 KOMBINASI - 1 34879.4 11682.97 2934.75 983.00 0.098 0.0274 2 KOMBINASI - 2 34496.2 12036.69 2902.51 1012.77 0.097 0.0282 3 KOMBINASI - 3 34976.2 818.79 2942.90 68.89 0.098 0.0019 4 KOMBINASI - 4 34976.2 12269.23 2942.90 1032.33 0.098 0.02885 KOMBINASI - 5 26959.4 37034.51 2268.36 3116.08 0.076 0.0869
Jarak tulangan terhadap sisi luar beton,
d' =
h' = h - 2*d' =
h' / h =
100 mm mm 1000 0.833333Nilai α = φ .P n / (f c '.A g ) dan β = φ .M n / ( f c '.A g .h ) diplot ke dalam diagram interaksi diperoleh,
Rasio tulangan yang diperlukan,
ρ =
1.35%
Luas tulangan yang diperlukan :
A
s= ρ * b * h =
16200 mm 2Diameter tulangan yang digunakan, D = 25 mm
Tulangan tekan dibuat sama dengan tulangan tarik :
A
s (tekan)= A
s (tarik)= 1/2* A
s=
mm 2Jarak tulangan yang diperlukan,
s = π /4*D
2*b /(1/2*A
s
) =
mmTulangan tekan, 2 D 25 - 100 9817.48 mm 2
Tulangan tarik, 2 D 25 - 100 9817.48 mm 2
Rasio tulangan total,
ρ =
1.636% Luas tul.A
s=
19635 mm 21.00 0.95 0.90 0.85 0.80 0.75 0.70 0.65 0.60 0.55 0.50 0.45 0.40 0.35 0.30 0.25 0.20 0.15 0.10 0.05 0.00 0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 0.14 0.16 0.18 0.20 0.22 0.24 0.26 0.28 0.30 0.32 0.34 0.36 0.38 0.40 φ .Mn / (fc'.Ag.h)
Plot nilai φ .P n / (f c '.A g ) dan φ .M n / ( f c '.A g .h ) ke dalam diagram interaksi
ANALISIS DINDING PIER DENGAN DIAGRAM INTERAKSI
Untuk mengontrol apakah tulangan Dinding Pier yg ditetapkan dengan Diagram Interaksi (tak berdimensi) untuk Uniaxial Bending tersebut telah mencukupi, perlu dilakukan analisis kekuatan Column Pierl dengan Diagram Interaksi P-M untuk berbagai macam kombinasi pembebanan. Input data, persamaan yang digunakan untuk analisis, dan hasil analisis Column Pier disajikan
ANALISIS DINDING BETON BERTULANG DENGAN DIAGRAM INTERAKSI
DATA DINDING BETON BERTULANG
Mutu Beton, K - 300
Mutu Baja Tulangan, U - 39
Kuat tekan beton,
f
c' =
24.9Tegangan leleh baja,
f
y=
390Modulus elastik baja,
E
s=
2.E+05Faktor distribusi teg.
β
1=
0.85Ditinjau dinding selebar,
b =
1000Tebal dinding
h =
1200Jarak tul. thd.tepi beton
d' =
100Baja tulangan tarik ( A s ) :
2 lapis D 32 jarak 100
Baja tulangan tekan ( A s' ) :
2 lapis D 32 jarak 100
Luas tulangan tarik,
A
s=
16085Luas tulangan tekan,
A
s' =
16085Rasio tulangan tarik dan tekan,
ρ =
Faktor reduksi kekuatan ( Ф ) untuk :
MPa MPa MPa mm mm mm mm 2 mm 2
φ
.Pn
h Tekan - Lentur Ф = 0.65 Lentur Ф = 0.80PERSAMAAN YANG DIGUNAKAN UNTUK PERHITUNGAN DIAGRAM INTERAKSI
Tinggi efektif,
d = h - d'
Pada kondisi tekan aksial sentris :
kN
Pada kondisi balance :
c
b= 600 / (600 + fy) * d
a
b= β
1* c
bε'
s= 0.003 * (c
b- d') / c
bUntuk,
ε'
s≥ f
y/ E
s makaf
s' = f
yGaya-gaya internal beton dan baja :
Gaya aksial tekan nominal kondisi balance : Momen nominal kondisi balance :
kN kN kN
kN harus ≤
P
nokN-m
Pada kondisi garis netral terletak pada jarak c dari sisi beton tekan terluar :
ε
s= 0.003 * ( c - d ) / c
ε'
s= 0.003 * ( c - d' ) / c
Untuk[ ε
s] ≥ f
y/ E
s makaf
s= [ε
s] / ε
s* f
y Untuk[ ε
s] < f
y/ E
s makaf
s= ε
s* E
s Untukε'
s≥ f
y/ E
s makaf
s' = f
y Untukε'
s< f
y/ E
s makaf
s' = ε'
s* E
sa = β
1* c
Gaya-gaya internal beton dan baja :
Gaya aksial tekan nominal : Momen nominal :
Faktor reduksi kekuatan :
kN kN kN
kN harus ≤
P
noTULANGAN GESER COLUMN PIER (ARAH MEMANJANG JEMBATAN)
Perhitungan tulangan geser untuk Column Pier didasarkan pada gaya geser terbesar antara gaya lateral dan momen ultimit untuk kombinasi beban yang menentukan dalam perhitungan tulangan aksial tekan dan lentur.
N Nmm MPa MPa mm mm mm mm 2 m N N N mm N > Vu (OK) diambil N N N N φ * V c > Vu (hanya perlu tul. Geser min.)
Gaya geser sepenuhnya dipikul oleh tulangan geser :
V
s= V
u/ φ =
NUntuk tulangan geser digunakan besi tulangan :
D Jarak arah y, S y = mm
Luas tulangan geser,
A
sv= π /4*D
2*(b / S
x
) =
Digunakan tulangan geser : Jarak ara mm Jarak ara mm
2. TINJAUAN PIER ARAH MELINTANG JEMBATAN
ANALISIS KEKUATAN PIER ARAH MELINTANG JEMBATAN
A
c= 2 * ( B * h + π /4 * h
2) =
B a a B cm 2 Lebar ekivalen Column,
B
e= A
c/ h =
11.88496 m Beban Ultimit Pier arah melintang jembatan. No Kondisi BebanP
u (kN)M
uy (kNm) 1 Kombinasi - 1 34879.4 1163.50 2 Kombinasi - 2 34496.2 2327.18 3 Kombinasi - 3 34976.2 3490.68 4 Kombinasi - 4 34976.2 3490.68 5 Kombinasi - 5 26959.4 38676.39 PENGARUH P-DELTA B + h h B B b h B + hB
kN
kNm
m 4 MPa kPa mm kNm kNm
Kontrol efek P-delta untuk Kombinasi Beban Ultimit No Kondisi Beban
P
u (kN)M
uy (kNm)∆
(m)M
d (kNm)5%*M
uy (kNm) Keterangan 1 Kombinasi - 1 34879.4 1163.50 0.00012 4.129 58.17524 Md < 5%*Muy 2 Kombinasi - 2 34496.2 2327.18 0.00024 8.167 116.3588 Md < 5%*Muy 3 Kombinasi - 3 34976.2 3490.68 0.00036 12.421 174.5341 Md < 5%*Muy 4 Kombinasi - 4 34976.2 3490.68 0.00036 12.421 174.5341 Md < 5%*Muy 5 Kombinasi - 5 26959.4 38676.39 0.00393 106.075 1933.82 Md < 5%*MuyM d < 5% * M uy (OK), maka efek P-delta dapat diabaikan
PENGARUH BUCKLING m m 4 m 2 m < 22 Pengaruh buckling dapat diabaikan
Luas tulangan Column Pier yang diperoleh dari tinjauan arah memanjang jembatan perlu dikon- trol apakah kapasitasnya masih cukup untuk mendukung beban ultimit Column Pier pada arah melintang jembatan. Oleh karena itu perlu dilakukan analisis kekuatan Column Pier arah melin-
tang jembatan dengan Diagram Interaksi P-M y (untuk arah y).
Dimensi penampang Column Pier yang digunakan untuk anlasis P-M y adalah sebagai berikut :
MP a MP
a
Persamaan yang digunakan untuk analisis, dan hasil analisis Column Pier disajikan pada Pro- gram Analisis Dinding Pier dengan Diagram Interaksi P-M pada halaman berikutnya.
TULANGAN GESER COLUMN PIER (ARAH Y)
Perhitungan tulangan geser untuk Column Pier didasarkan atas momen dan gaya aksial ultimit untuk kombinasi beban yang menentukan dalam perhitungan tulangan aksial tekan dan lentur.
kN kNm MPa MPa mm N Nmm mm mm mm 2 m N N N mm N N > Vu (OK) < 1 maka diambil
β
1=
Gaya geser yang dipikul oleh tulangan geser :
N N N N N
φ * V c > Vu (hanya perlu tul. Geser min.)
Untuk tulangan geser digunakan sengkang berpenampang :
Luas tulangan geser,
A
svJarak tul. geser yang diperlukan,
S = A
sv* f
y* d / V
s=
Digunakan tulangan geser (sengkang) :3. TINJAUAN PIER HEAD
No K o n d i s i B e b a n
P
( k N )M
x ( k N m ) 1 K o m b i n a s i -1 34 87 9. 4 1 1 5 2 9. 4 8 2 K34 1o m b i n a s i -2 49 6. 2 1 8 7 8. 5 6 3 K o m b i n a s i -3 34 97 6. 2 8 0 8. 0 3 4 K o m b i n a s i -4 34 97 6. 2 1 2 1 0 8. 0 3 5 K o m b i n a s i -5 26 95 9. 4 3 6 5 4 7. 9 5
Berat sendiri struktur atas,
P
MS=
1 3 7 9 9.3 Beban mati tambahan,
P
MA=
1 6 5 2. 4 0 Berat headstock,W
h=
1 9 0 0. 6 9 Berat column pier,W
c=
2 4 9 5. 8 4 Berat total struktur atas :W
a= P
MS+ P
MA=
1 5 4 5 1 . 7 Berat struktur bawah :W
b= W
h+ 1/2 * W
c=
4 3 9 6 . 5 3 Perbandingan berat, W b / W a = > 20 % (OK)Gaya aksial ultimit Pier,
P
u=
26 95 9.4 Momen ultimit Pier,
M
u=
36 54 7.9
Inersia penampang Column Pier, 10.
I
c= 1/ 12 * B
e* h
3=
86Mutu beton, K - 300 Kuat
tekan beton, f c ' = 0.83 * K /10 = 24
. 9
Modulus elastis beton,
E
c=
4700 * √ f
c' =
M
Pa 2.35E
+07
Tinggi Column Pier,
L
c=
7 . 0 0 Momen ultimit,M
u=
36 54 7.9 Lendutan,∆ = M
u* L
c 2/ ( 2 * E
c* I
c) =
0. 00 37 Momen akibat pengaruh P-delta :M
d= P
u* ∆ =
10 0.2 385% * M
u=
18 27. 40 No K o n d i s i B e b a nP
( k N )M
x ( k N m )∆
( m )M
d (kNm)5
%
*
M
x ( k N m ) K e t e r a n g a n 1 K o m b i n a s i 34 87 9. 4 1 1 5 2 9. 4 8 0.0 011 7 40.911 57 6. 47 38 M d < 5 % * M u x-1 2 K o m b i n a s i -2 34 49 6. 2 1 1 8 7 8. 5 6 0.0 012 1 41.686 59 3. 92 78 M d < 5 % * M u x 3 K o m b i n a s i -3 34 97 6. 2 8 0 8. 0 3 0.0 000 8 2.875 40 .4 01 65 M d < 5 % * M u x 4 K o m b i n a s i -4 34 97 6. 2 1 2 1 0 8. 0 3 0.0 012 3 43.083 60 5. 40 16 M d < 5 % * M u x 5 K o m b i n a s i -5 26 95 9. 4 3 6 5 4 7. 9 5 0.0 037 2 100.238 18 27 .3 97 M d < 5 % * M u x
=
Inersia penampang Column Pier,
I
c
=
1
/
1
2
*
B
*
h
=
1 0 . 2 6 8 6Luas tampang Column Pier,
A
=
B
*
h
=
14 .2 61 95Jari-jari inersia penampang
Column Pier,
r
=
√
[
I
c/
A
]
=
0. 84 85 28Faktor panjang tekuk,
K
=
2. 0 Angka kelangsingan,K
*
L
/
r
=
16 .4 99 16Beban mati ultimit pada Column
Pier :
D
L
=
P
26 95 9. 4 kNS
+
P
A=
Beban hidup ultimit pada ColumnPier :
L
L
=
P
D+
P
P=
79 20 .0 0 kN 0.77293 5.4E+07 2736027 1.01331 6136.60 0.01291 1.00817 1.01331 No K o n d i s i B e b a nP
( k N )M
x ( k N m )M
u ( k N m ) 1 K o m b i n a s i -34 87 9. 4 1 1 5 2 9. 4 8 116 83. 01 2 K o m b i n a s i -2 34 49 6. 2 1 1 8 7 8. 5 6 120 36. 7 3 K o m b i n a s i -3 34 97 6. 2 8 0 8. 0 3 818 .8 4 K o m b i n a s i -4 34 97 6. 2 1 2 1 0 8. 0 3 122 69. 2 5 K o m b i n a s i -5 26 95 9. 4 3 6 5 4 7. 9 5 370 34. 5
P
no= 0.80*[ 0.85* f
c' * b * h + ( A
s+ A
s' )*( f
y- 0.85*f
c' )] *
10
-3Gaya tekan aksial nominal,
P
n harus ≤P
noC
c= 0.85 * f
c' * b * a
b* 10
-3C
s= A
s* f
y* 10
-3C
s' = A
s' * ( f
s' - 0.85*f
c' ) * 10
-3P
nb= C
c+ C
s' - C
sCc = 0.85 * fc' * b * a * 10
-3Cs = As * fs * 10
-3Cs' = As' * ( fs' - 0.85*fc' ) *
10
-3P
n= C
c+ C
s' - C
sGaya aksial ultimit rencana,
P
u=
2 2 6 8. 3 6 kNP
u=
2268365Momen ultimit rencana,
M
u=
3 1 1 6. 0 8 kNmM
u=
3.12E+09 Mutu Beton : K - 300f
c' =
24.9 Mutu Baja : U - 39f
y=
390Ditinjau dinding Pier selebar,
b =
1000
Faktor reduksi kekuatan geser,
φ =
0.6
Tinggi dinding Pier,
L = L
c=
7000
Tebal dinding Pier,
h =
1200
A
s=
Jarak tulangan terhadap sisi luar beton,
d' =
100
Gaya geser ultimit akibat momen,
V
u= M
u/ L =
445155
Gaya geser ultimit akibat gaya lateral,
V
u= T
ux*10
3/ B
e
=
519112
Diambil, gaya geser ultimit rencana,
V
u=
519112d = h -d' =
1100.00 6573600φ * V
cmax=
3 9 4 4 1 6 0 N < 1 makaβ
1=
0. 8 5β
2= 1 +
P
u/ (14
* f
c' * b *
h) =
1. 0 0 5β
3=
1V
uc= β
1* β
2* β
3* b
* d * [ A
s* f
c' / (b *
d) ]
1/3=
810140 1602140V
c= 0.3*( √ f
c')* b
* d * √ [1 +
0.3*P
u/ (b * d)] =
1647206 Diambil,V
c=
N maka,φ * V
c=
961284 3 0 0 670.21 m m m 332m h x, S x = h y, S y = 3 0 0 3 0 0
Tinggi Column Pier, 7
. 0 0 m Ukuran penampang, 5 . 0 0 m 1 . 2 0 m
Luas penampang Column,
B + hB P b M y B + h L c
Gaya aksial ultimit Pier,
P
u=
26 95 9.4 Momen ultimit Pier,
M
u=
38 67 6.4
3
Inersia penampang Column Pier,
I
c= 1/ 12 * B
e* h =
16 7.8 78
Mutu beton, K - 300 Kuat
tekan beton, f c ' = 0.83 * K /10 = 24
. 9
Modulus elastis beton,
E
c=
4700 * √ f
c' =
M
Pa 2.35E
Tinggi Column Pier,
L
c=
7 . 0 0 Lendutan,∆ = M
u* L
c 2/ ( 2 * E
c* I
c) =
0. 00 02 Momen akibat pengaruh P-delta :M
d= P
u* ∆ =
6.4 88 325% * M
u=
19 33. 82Tinggi Column Pier,
L
=
7.0 0 Inersia penampang Column Pier,
/
1 6 7. 8 7 7 6Luas tampang Column Pier,
A
=
B
*
h
=
1 4. 2 6 1 9 5 Jari-jari inersia penampangColumn Pier,
r
=
√
[
I
c/
A
]
3. 4 3 0 8 9 1=
Faktor panjang tekuk,
K
=
2. 0 Angka kelangsingan,K
*
L
/
r
=
4. 0 8 0 5 7 2 Lebar Column Pier,b =
m m
Tinggi Column Pier,
h =
m m
Rasio baja tulangan,
ρ =
Mutu Beton : K - 300f
c' =
24 . 9 Mutu Baja : U - 39f
y=
3 9 0 Gaya aksial ultimit rencana,P
u=
2 6 9 5 9 . 4 Momen ultimit rencana,M
u=
3 8 6 7 6 . 4Mutu Beton : K - 300
f
c' =
Mutu Baja : U - 39
f
y=
Lebar dinding pier,b =
Gaya aksial ultimit rencana,P
u=
2 . 7 0 E + 0 7Momen ultimit rencana,
M
u=
3 . 8 7 E + 1 0Faktor reduksi kekuatan geser,
φ =
0 . 6 Tinggi dinding pier,
L = L
c=
Tebal dinding pier,h =
Luas tulangan longitudinal column pier,A
s=
Jarak tulangan terhadap sisi luar beton,d' =
Gaya geser ultimit akibat momen,V
u= M
u/ L =
5 5 2 5 1 9 9 Gaya geser ultimit akibat gayalateral,
V
u= T
uy*10
3=
6 5 0 3 9 6 6 Diambil, gaya geser ultimitrencana,
V
u=
6 5 0 3 9 6 6d = h -d' =
V
cmax= 0.2 * f
c' * b * d =
6 9 7 5 1 7 0 9 6φ * V
cmax=
4 1 8 5 1 0 2 5 8β
1= 1.4 - d / 2000 =
-4 . 4 9 24 8
β
2= 1 + P
u/ (14 * f
c' * b * h) =
β
3=
1V
uc= β
1* β
2* β
3* b * d * √ [ A
s*
f
c' / (b * d) ] =
8 3 2 0 0 5 1V
c= V
uc+ 0.6 * b * d =
9 2 3 5 8 2 5 6V
c= 0.3*( √ f
c')* b * d * √ [1 +
0.3*P
u/ (b * d)] =
2 1 1 7 6 5 0 5 Diambil,V
c=
2 1 1 7 6 5 0 5φ * V
c=
1 2 7 0 5 9 0 3 2 2 5 mm4 D - 2 0 0 b 2 h 2 h 3 h h 4 P u b 4 x B c m m 1.90 1.20 1.40 0.40 0.75 0.75
b
2=
mh
2=
mB
a=
18.00b
4=
mh
3=
ms =
1.80B
c=
mh
4=
mn =
10Tinggi pier head,
h = h
2+ h
3+ h
4=
1.90 mLebar pier head,
b = ( b
2+ b
4) / 2 =
1.55 mgirder
No Reaksi girder akibat
P
(kN) Faktor bebanV
u (kN)M
u (kNm) 1 Berat sendiri (MS) 1379.93 1.30 1793.91 896.962 Beban mati tambahan (MA) 165.24 2.00 330.48 165.24
3 Beban lajur "D" (TD) 372.00 2.00 744.00 372.00
4 Beban pedestrian (TP) 24.00 2.00 48.00 24.00
5 Beban angin (EW) 8.06 1.20 9.68 4.84
PEMBESIAN PIER HEAD
TULANGAN LENTUR PIER HEADMomen rencana ultimit,
M
u=
Mutu beton, K - 300 Kuat
tekan beton,
f
c' =
Mutu baja,U - 39 Kuat
leleh baja,
f
y=
Tinggi pier head
h =
Lebar pier head,b =
Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton,
d' =
Modulus elastis baja,
E
s=
Faktor bentuk distribusi tegangan beton,
β
1=
ρ
b= β
1* 0.85 * f
c’/ f
y*
600 / ( 600 + f
y) = R
max= 0.75 * ρ
b* f
y*[1 – ½*0.75* ρ
b* f
y/ ( 0.85 * f
c’ )] =
Faktor reduksi kekuatan lentur,φ =
Tinggi efektif pier head,d = h - d' =
Momen nominal rencana,
M
n= M
u/ φ =
Faktor tahanan momen,
R
n=
M
n* 10
-6/ ( b * d
2) =
Rn < Rmax (OK)
kNm MPa MPa mm mm mm
mm kNm
Rasio tulangan yang diperlukan :
mm 2
mm buah
mm 2
TULANGAN GESER PIER HEAD
Gaya geser ultimit,
V
u=
NFaktor reduksi kekuatan geser,
φ =
Kapasitas geser ultimit,
V
ucmax= 0.5 * φ * ( √ f
c') * b * d =
NV
u<
V
ucmaxDimensi aman thd gGaya geser yang ditahan oleh beton,
φ .V
c=
V
u>
φ .V
c Perlutulangan geser
φ .V
s= V
u- φ .V
c=
Gaya geser yang ditahan oleh tulangan geser,V
s=
Untuk tulangan geser digunakan sengkang, Luas tulangan geser,Jarak tulangan geser yang diperlukan :
N N N mm 2
s
2 9 2 6 0 7 0 4 0 6 0 6 0 4 e s e r 2 2 5 5 8 9 1 1 5 7 25 3 5 2 6 2 0 8 9 2 A = π / 4 * D * n = 8 0 4 . 2 5
= A
v* f
y* d / V
s=
209.43 mm4
D
16
-
150
Digunakan sengkang, 1200 1200 D25-100 D13-200 D13-200 D16-300/300 600 D25-100 5000 600 6200PEMBESIAN DINDING PIER 24D25 400 D16-150 800 300 800 D13 D13-20 400 300 400 400 800 300 800 400 D13 D13-200 24D25 400 D19-200 D16-200 750 D19-200 D16-200 D16-150 750 D16-200 16D25 750 D16-200 16D25 750 1200 D16-300/300 D25-100 D25-100 D13-200 D13-200 1200
2700 2 4 D 2 5 D 1 6 -1 5 0 400 D13 D13-20 300 400 2200 1900 D19-200 D16-200 D16-150 750 2200 D16-200 16D25 750 D16-300/300 D25-100 D25-100 D13-200 D13-200 7000 3400 1200 D25-100 D25-100 D13-200 D13-200
3400 800 2000 1200 D19-150 D16-200 D16-450/400 D16-400
19000 1500 7000 2000 7000 1500 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1400 6200 2800 6200 1400 18000 2100 300 40 0 750 2200 750 7000 750 2700 1900 750 40 0 750 750 2100 2200 7000 2400 6200 2800 6200 2400 3400 3400 800 2000 800 2000 1200 1200 1000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 1000 20000 D I M E N S I P I E R 1000
2000 2000 2000 1000 8000 1200 1200 2400 6200 2800 6200 2400 3400 800 1000 2000 1200 2000 8000 3400 2000 1000 1000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 1000 20000