TUGAS AKHIR
DESAIN ALTERNATIF PONDASI TIANG PANCANG PADA GEDUNG RUMAH SAKIT GLOBAL AWAL BROSS DI MAKASSAR
Disusun Oleh :
ISTIANINGSIH (41105010016)
UNIVERSITAS MERCU BUANA
FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN JURUSAN TEKNIK SIPIL
TERAKREDITASI B BEDASARKAN BADAN AKREDITASI NASIONAL
PERGURUAN TINGGI NO : 012/BAN – PT/AK – VII/SI/VII/2008 2009
ABSTRAK
Judul : Desain Alternatif Pondasi Tiang Pancang Pada Gedung Rumah Sakit Global
Awal Bross di Makassar. Nama : Istianingsih (41105010016).
Pembimbing : Dr. Ir. Pintor Tua S, MT dan Ir. Desiana Vidayanti, MT.
Dengan berkembangnya ilmu pengetahuan dalam dunia teknik sipil mengenai tanah, dewasa ini mengalami kemajuan yang sangat pesat dimana penggunaan pondasi tiang lebih sering digunakan sebagai pendukung bangunan dengan beban struktur yang besar dibandingkan dengan pondasi lain misalnya pondasi dangkal atau pondasi rakit. Seperti halnya dengan kasus yang diangkat oleh penulis dalam Tugas Akhir ini akan mengembangkan atau memberikan desain alternatif pondasi pada salah satu desain yang unik dari bangunan arsitektur.
Perancangan pada struktur pondasi ini meliputi dimensi pondasi tiang pancang tunggal, efesiensi dan daya dukung tiang kelompok, pile cap dan tie beam. Pondasi yang digunakan pada bangunan ini adalah pondasi tiang pancang berbentuk bulat diameter 30 cm dan 40 cm. Pada laporan Tugas Akhir ini dilakukan analisa struktur berdasarkan data sondir, data N-SPT, dan data parameter tanah.
Dari hasil perancangan didapat dimensi pondasi yang akan digunakan adalah diameter 40 cm. Hal ini diambil berdasarkan nilai efisiensi yang didapat dalam perhitungan. Untuk perhitungan efisiensi dan daya dukung tiang kelompok dihitung pada setiap joint kolom yang telah dikelompokan berdasarkan jumlah kebutuhan tiang. Hal ini dikarenakan bentuk dari bangunan yang tidak simetris. Sedangkan untuk ketebalan pile cap semua titik menghasilkan dimensi yang berbeda-beda sesuai dengan dimensi pile cap dan balok tie beam digunakan dimensi 30 cm x 50 cm.
Kata kunci : Pondasi Tiang Pancang
KATA PENGANTAR
Puji dan syukur penulis panjatkan kehadirat Allah SWT, atas karunia dan rahmat-Nya sehingga penulis dapat menyelesaikan penulisan Tugas Akhir dalam rangka untuk mencapai jenjang stara 1 ( S-1) Sarjana Teknik Sipil pada Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Universitas Mercu Buana.
Di dalam proses penyusunan Tugas Akhir ini, banyak sekali hikmah dan hidayah yang telah diperoleh oleh sipenulis sampai akhir penyelesaian Tugas Akhir ini. Judul pada penulisan Tugas Akhir ini adalah “ Desain Alternatif Pondasi Tiang Pancang pada Rumah Sakit Global Awal Bros di makassar “ penulisan ini bertujuan untuk mencari nilai perbandingan atau efisiensi dari struktur bangunan yang sudah ada (existing) dengan desain struktur alternatife dari sipenulis, berdasarkan kekuatan dan harga dari jumlah kebutuhan pondasi.
Proposal Tugas Akhir ini dapat penulis selesaikan karena dukungan dari banyak pihak, karena itu penulis ingin mengucapkan terima kasih yang sebesar-besarnya kepada:
1. Kedua orang tua tercinta yang selalu memberikan doa, dukungan serta kasih sayang yang tiada hentinya. Tak lupa juga saya ucapkan terima kasih kepada adikku yang tersayang, makasih buat doanya, dukungannya serta kesabarannya selama ini. Karena tanpa kalian semua hidup ini tiada berarti. 2. Bapak Ir. Pintor Tua. S, MT selaku dosen pembimbing I.
3. Ibu Ir. Desiana Vidayanti, MT. Selaku dosen pembimbing II.
4. Ibu Ir. Henny Gambiro, M.si selaku Dekan FTSP.
5. Ibu Ir. Sylvia Indriyani, MT selaku Ketua Program Studi Teknik Sipil.
6. Seluruh dosen FTSP khususnya Teknik Sipil UMB.
7. Bapak Ir. Ferry Uswadi selaku direktur PT. Perkasa Carista Estetika.
8. Rekan-rekan sipil 2005 Thank’s for your support and our friendship.
9. Adik2 ku, Sipil 06, 07, dan 08 yang tidak bisa disebutkan satu per satu. Don’t give up ya...
10.Para sahabatku yang terus mendukung ku hingga saat ini. I Luv U all..
11.Karyawan TU FTSP, terima kasih bantuannya dalam mengurus surat-surat
pengantar.
Semoga Allah SWT melimpahkan rahmat-Nya, serta memberikan balasan atas segala bantuan yang telah diberikan. Dan akhirnya, semoga Tugas Akhir ini dapat bermanfaat bagi kita semua , khususnya rekan-rekan mahasiswa jurusan teknik sipil dalam menambah wawasan dibidang teknik sipil.
Jakarta, Desember 2009
Penulis
DAFTAR ISI
ABSTRAK... ii
KATA PENGANTAR... iii
DAFTAR ISI ... v
DAFTAR GAMBAR... x
DAFTAR TABEL ... xii BAB I PENDAHULUAN... I -1
1.1 Latar Belakang... I-1 1.2 Maksud dan Tujuan ... I-1 1.3 Ruang Lingkup ... I-2 1.4 Metode Penulisan... I-3 1.5 Sistematika Penulisan ... I-4 BAB II LANDASAN TEORI... II-1 2.1 Umum ... II-1 2.2 Tanah ... II-1 2.3 Daya Dukung Tanah ... II-5 2.3.1 Daya Dukung Berdasarkan SPT... II-7 2.3.2 Daya Dukung Berdasarkan Tes Sondir... II-9 2.4 Pondasi... II-10 2.4.1 Daya Dukung Pondasi Tiang ... II-13
2.4.2 Daya Dukung Pondasi Tiang Tunggal Berdasarkan
Data Parameter Tanah... II-15 2.4.3 Daya Dukung Pondasi Tiang Tunggal Berdasarkan
Data N-SPT... II-22
2.4.4 Daya Dukung Pondasi Tiang Tunggal Berdasarkan
Data Sondir... II-24 2.4.5 Efisiensi dan Daya Dukung Kelompok Tiang... II-27 2.4.6 Kelompok Tiang Pada Tanah Lempung... II-29 2.4.7 Penurunam Pondasi Tiang... II-30 2.4.7.1 Penurunan Pondasi Tiang Tunggal... II-30
2.4.7.2 Penurunan Elastik Tiang Tunggal... II-31 2.4.7.3 Penurunan Elastik Tiang Kelompok... II-33 2.4.7.4 Penurunan Pondasi Tiang pada
Tanah Lempung... II-35 2.5 Penentuan Daya Dukung Izin dan Faktor Keamanan... II-37 2.6 Pile Cap dan Tie Beam... II-39 BAB III DATA TEKNIS... III-1 3.1 Data Tanah... III-1 3.2 Data Teknis Tanah... III-1 3.3 Kondisi Tanah Dasar... III-7 3.4 Data Beban... III-13 3.5 Data Teknis Tiang Pancang... III-14 3.6 Kriteria Daya Dukung Tiang... III-14 3.7 Flow Chart... III-15 BAB IV PERENCANAAN PONDASI... IV-1 4.1 Penentuan Dimensi Tiang……… .. IV-1 4.2 Daya Dukung Tiang Tunggal Berdasarkan Data Sondir... IV-2
4.2.1 Metode Schmertmann – Nottingham... IV-2
4.3 Daya Dukung Tiang Tunggal Berdasarkan Data N-SPT... IV-14 4.3.1 Metode Mayehof... IV-14 4.4 Daya Dukung Tiang Tunggal Berdasarkan
Data Parameter Tanah... IV-17 4.4.1 Metode Mayehof... IV-17 4.4.2 Metode Vesic... IV-23 4.5 Kesimpulan dan Resume Daya Dukung Tiang Tunggal.... IV-29 4.6 Efisiensi dan Daya Dukung Kelompok Tiang... IV-33
4.6.1 Efisiensi dan Daya Dukung Tiang Kelompok
Dengan Jumlah 2 tiang... IV-34 4.6.2 Efisiensi dan Daya Dukung Tiang Kelompok
Dengan Jumlah 3 tiang... IV-36 4.6.3 Efisiensi dan Daya Dukung Tiang Kelompok
Dengan Jumlah 4 tiang... IV-38 4.6.4 Efisiensi dan Daya Dukung Tiang Kelompok
Dengan Jumlah 5 tiang... IV-41 4.6.5 Efisiensi dan Daya Dukung Tiang Kelompok
Dengan Jumlah 6 tiang... IV-43 4.6.6 Efisiensi dan Daya Dukung Tiang Kelompok
Dengan Jumlah 7 tiang... IV-45 4.6.7 Efisiensi dan Daya Dukung Tiang Kelompok
Dengan Jumlah 9 tiang... IV-47 4.7 Perhitungan Penurunan Pondasi Tiang... IV-50
4.7.1 Perhitungan Penurunan Pada No. Join 93
dengan data B-01... IV-50 4.7.2 Perhitungan Penurunan Pada No. Join 31
dengan data B-02... IV-54 BAB V DESAIN PILE CAP DAN TIE BEAM………...… V-1 5.1 Perkiraan Dimensi Pile Cap dan Tie Beam... V-1 5.2. Desain Pile Cap... V-2
5.2.1 Perhitungan Dimensi dan Penulangan
Pile Cap dengan Jumlah 1 Tiang... V-2 5.2.2 Perhitungan Dimensi dan Penulangan
Pile Cap dengan Jumlah 2 Tiang... V-5 5.2.3 Perhitungan Dimensi dan Penulangan
Pile Cap dengan Jumlah 3 Tiang... . V-8 5.2.4 Perhitungan Dimensi dan Penulangan
Pile Cap dengan Jumlah 4 Tiang... V-12 5.2.5 Perhitungan Dimensi dan Tulangan
Pile Cap dengan Jumlah 5 Tiang... V-15 5.2.6 Perhitungan Dimensi dan Tulangan
Pile Cap dengan Jumlah 6 Tiang... V-18 5.2.7 Perhitungan Dimensi dan Tulangan
Pile Cap dengan Jumlah 7 Tiang... V-22 5.2.8 Perhitungan Dimensi dan Tulangan
Pile Cap dengan Jumlah 9 Tiang... V-26 5.3 Perhitungan Dimensi dan Penulangan
Tie Beam... V-30 5.3.1 Perhitungan Dimensi Tie Beam... V-30 5.3.2 Penulangan Tie Beam... V-30 BAB VI PERBANDINGAN HARGA DESAIN AWAL DENGAN DESAIN
ALTERNATIF... VI-1 BAB VII KESIMPULAN DAN SARAN... VII-1 7.1 Kesimpulan... VII-1 7.2 Saran... VII-2 DAFTAR PUSTAKA LAMPIRAN ix
DAFTAR GAMBAR
Gambar 2.1 Nisbah Penanaman Kritis dan Factor Daya Dukung
untuk Berbagai Sudut gesek II-18 Gambar 2.2 Faktor Koreksi Gesekan Selimut Tiang pada Sondir
Mekanis (Nottingham, 1975) II-26 Gambar 2.3 Penurunan Pondasi Tiang Kelompok II-35 Gambar 3.1 Denah Titik Uji Sondir dan Bor III-4 Gambar 3.2 Denah Kolom III-5 Gambar 3.3 Statigrafi Lokasi III-11 Gambar 3.4 Statigrafi Lokasi III-12 Gambar 4.1 Potongan Tanah IV-18 Gambar 4.2 Penurunan Pondasi Tiang Kelompok IV-52 Gambar 4.3 Penurunan Pondasi Tiang Kelompok IV-56 Gambar 5.1 Tiang ujung bebas (free end pile). V-1 Gambar 5.2 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 1 Tiang V-2 Gambar 5.3 Penulangan Pile Cap 1 Tiang Pancang V-4 Gambar 5.4 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 2 Tiang V-5 Gambar 5.5 Penulangan Pile Cap 2 Tiang Pancang V-8 Gambar 5.6 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 3 Tiang V-8 Gambar 5.7 Penulangan Pile Cap 3 Tiang Pancang V-11 Gambar 5.8 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 4 Tiang V-12 Gambar 5.9 Penulangan Pile Cap 4 Tiang Pancang V-14
Gambar 5.10 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 5 Tiang V-15 Gambar 5.11 Penulangan Pile Cap 5 Tiang Pancang V-18 Gambar 5.12 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 6 Tiang V-18 Gambar 5.13 Penulangan Pile Cap 6 Tiang Pancang V-22 Gambar 5.14 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 7 Tiang V-22 Gambar 5.15 Penulangan Pile Cap 7 Tiang Pancang V-26 Gambar 5.16 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 9 Tiang V-26 Gambar 5.17 Penulangan Pile Cap 9 Tiang Pancang V-29
Gambar 5.18 Penulangan Tie Beam V-32 Gambar 5.19 Gambar Denah Pemancangan Pondasi Tiang Pancang V-33
DAFTAR TABEL
Tabel 2.1 Batasan-Batasan Ukuran golongan Tanah II-5 Tabel 2.2 Tingkat Konsistensi Tanah dari SPT II-8
Tabel 2.3 Tabel Nilai N-SPT II-8
Tabel 2.4 Korelasi Nilai Cc untuk Mencari Besarnya Penurunan II-9 Tabel 2.5 Tingkat Konsistensi Tanah dari Sondir II-10 Tabel 2.6 Skala Konsistensi dari Sondir II-10
Tabel 2.7 Faktor Daya Dukung untuk Pondasi Dalam, N*c dan N*σ II-20 Tabel 2.8 Parameter Elastik Tanah II-33 Tabel 2.9 Penurunan Maksimum pada Pondasi Bangunan II-37 Tabel 2.10 Faktor Keamanan Untuk Pondasi Tiang II-39
Tabel 3.1 Hasil Sondir III-2
Tabel 3.2 Hasil Pengeboran Tanah III-3
Tabel 3.3 Gambaran Umum Profil Tanah III-3 Tabel 3.4 Hasil Tes Laboratorium III-6 Tabel 3.5 Nilai Kohesi Tanah Pada Kedua Titik III-7 Tabel 3.6 Reaksi Perletakan Maksimum yang Terjadi
Pada Setiap Joint III-13 Tabel 4.1 Data Titik Pemancangan Pondasi Tiang IV-1 Tabel 4.2 Nilai Hasil qc1 IV-4 Tabel 4.3 Nilai Rata-Rata qc2 IV-4
Tabel 4.4 Daya Dukung Selimut Tiang Pancang IV-5 Tabel 4.5 Lanjutan Perhitungan Daya Dukung Selimut Tiang Pancang IV-7 Tabel 4.6 Nilai Hasil qc1 IV-9 Tabel 4.7 Nilai Rata-Rata qc2 Pada Kedalaman 14,8 m s.d 18 m IV-9 Tabel 4.8 Daya Dukung Selimut Tiang Pancang untuk
Tiang pancang Ø 40 cm IV-11 Tabel 4.9 Lanjutan Daya Dukung Selimut Tiang Pancang untuk
Tiang pancang Ø 40 cm IV-12 Tabel 4.10 Nilai Daya Dukung Selimut Tiang Pancang Berdasarkan
Data N-SPT untuk Ø30 cm IV-15 Tabel 4.11 Nilai Daya Dukung Selimut Tiang Pancang Berdasarkan
Data N-SPT Ø 40 cm IV-16 Tabel 4.12 Interpretasi Data Parameter Tanah untuk Uji Laboratorium IV-17 Tabel 4.13 Hasil Perhitungan Daya Dukung Tiang Tunggal IV-29 Tabel 4.14 Kebutuhan Tiang Tiap Joint IV-33 Tabel 6.1 Total Harga Tiang Pancang pada Desain Awal VI-1
Tabel 6.2 Total Harga Tiang Pancang pada Desain Alternatif VI-2 Gambar 2.1 Nisbah Penanaman Kritis dan Factor Daya Dukung
untuk Berbagai Sudut gesek II-18 Gambar 2.2 Faktor Koreksi Gesekan Selimut Tiang pada Sondir
Mekanis (Nottingham, 1975) II-26 Gambar 2.3 Penurunan Pondasi Tiang Kelompok II-35 Gambar 3.1 Denah Titik Uji Sondir dan Bor III-4 Gambar 3.2 Denah Kolom III-5 Gambar 3.3 Statigrafi Lokasi III-11 Gambar 3.4 Statigrafi Lokasi III-12 Gambar 4.1 Potongan Tanah IV-18 Gambar 4.2 Penurunan Pondasi Tiang Kelompok IV-52 Gambar 4.3 Penurunan Pondasi Tiang Kelompok IV-56 Gambar 5.1 Tiang ujung bebas (free end pile). V-1 Gambar 5.2 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 1 Tiang V-2 Gambar 5.3 Penulangan Pile Cap 1 Tiang Pancang V-4 Gambar 5.4 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 2 Tiang V-4 Gambar 5.5 Penulangan Pile Cap 2 Tiang Pancang V-7 Gambar 5.6 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 3 Tiang V-7 Gambar 5.7 Penulangan Pile Cap 3 Tiang Pancang V-10 Gambar 5.8 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 4 Tiang V-11 Gambar 5.9 Penulangan Pile Cap 4 Tiang Pancang V-13 Gambar 5.10 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 5 Tiang V-14 Gambar 5.11 Penulangan Pile Cap 5 Tiang Pancang V-17 Gambar 5.12 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 6 Tiang V-17 Gambar 5.13 Penulangan Pile Cap 6 Tiang Pancang V-20 Gambar 5.14 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 7 Tiang V-21 Gambar 5.15 Penulangan Pile Cap 7 Tiang Pancang V-24
Gambar 5.16 Dimensi Pile Cap dengan Kapasitas 9 Tiang V-25 Gambar 5.17 Penulangan Pile Cap 9 Tiang Pancang V-28 Gambar 5.18 Penulangan Tie Beam Gambar 5.19 Gambar Denah Pemancangan Pondasi Tiang Pancang V-31
BAB I PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang
Dengan berkembangnya zaman dan ilmu pengetahuan dalam dunia teknik sipil mengenai tanah, dewasa ini mengalami kemajuan yang sangat pesat di mana penggunaan pondasi tiang untuk memikul beban struktur yang besar lebih sering digunakan dibandingkan dengan jenis pondasi lain misalnya pondasi dangkal atau pondasi rakit. Pemakaian pondasi tiang pada suatu bangunan sangat diperlukan apabila tanah dasar di bawah bangunan tidak mempunyai daya dukung (bearing capacity) yang cukup untuk memikul berat bangunan dan bebannya, atau apabila tanah keras yang mempunyai daya dukung yang cukup letaknya sangat dalam. Pondasi itu sendiri adalah struktur yang terletak pada bagian dasar bangunan yang berfungsi menyalurkan beban – beban akhir yang bekerja pada bangunan sampai pada lapisan tanah yang mampu menahan beban bangunan tersebut.
Pada tugas akhir ini penulis akan mencoba melakukan perencanaan pondasi tiang pancang pada gedung rumah sakit Global Awal Bros di Makassar dengan berdasarkan pada data pemeriksaan tanah di lokasi tempat di mana proyek berdiri.
1.2 Maksud dan Tujuan
Membuat desain alternatif pondasi pada gedung rumah sakit Global Awal Bros di Makassar agar dapat menghasilkan dimensi dan jumlah tiang yang optimum yang
dapat mendukung bangunan diatasnya, sehingga bangunan tersebut dapat berdiri dengan kokoh dan aman. Optimum yang dimaksud adalah bahwa ukuran dan jumlah pondasi harus mampu memikul beban diatasnya tanpa harus mengeluarkan biaya yang berlebih dalam penggunaan material. Sedangkan aman yang dimaksud adalah bahwa struktur bangunan tidak mengalami penurunan yang melampaui batas tolerasi yang diizinkan.
Hasil dari penulisan tugas akhir ini diharapkan dapat menjadi pengalaman yang berharga bagi penyusun, sehingga dapat digunakan dikemudian hari terlebih apabila terdapat kasus dengan kondisi yang hampir sama.
1.3 Ruang Lingkup
Ruang lingkup penulisan ini meliputi perhitungan perencanaan pondasi tiang pancang dengan menggunakan beberapa metode yang ada dalam kondisi tiang tunggal (single pile) dan kelompok tiang (pile group).
Perencanaan meliputi :
1. Perhitungan daya dukung tiang tunggal 2. Perhitungan daya dukung tiang kelompok 3. Perhitungan penurunan pondasi
4. Perhitungan dimensi pile cap dan tie beam 5. Perhitungan tulangan pile cap dan tie beam
1.4 Metode Penulisan
Metode penulisan yang digunakan adalah sebagai berikut : 1. Tinjauan Pustaka
Tinjauan Pustaka dilakukan dengan mempelajari literatur-literatur dari beberapa referensi yang berkaitan dengan analisis yang dilakukan, yaitu berupa teori dan formula-formula yang ada.
2. Pengumpulan Data
pada penulisan ini data yang dipergunakan berupa data tanah dan data reaksi perletakan. Data tanah yang dipergunakan merupakan data yang diperoleh dari hasil penyelidikan tanah yang dilakukan oleh CONSULTANT ENGINEERING MULIADI pada proyek pembangunan RS GLOBAL AWAL BROS, Makassar – Sulawesi Selatan. Dan data reaksi perletakan struktur atas (upper structure) diperoleh berdasarkan perhitungan struktur delapan lantai dengan menggunakan program etabs yang dilakukan oleh PT.PERKASA CARISSTA ENGINEERING pada GEDUNG RS GLOBAL AWAL BROS, Makassar.
3. Perhitungan desain alternatif pondasi tiang
Perhitungan desain alternatif pondasi tiang pancang, menggunakan beberapa metode perhitungan yang cukup dikenal dan kemudian dianalisa untuk dijadikan resume yang akan digunakan.
1.5 Sistematika Penulisan
BAB I ; Pendahuluan, memaparkan latar belakang, maksud dan tujuan, ruang lingkup, metode penulisan, dan sistematika penulisan.
BAB II ; Landasan teori, menjelaskan tentang dasar-dasar teori perencanaan struktur pondasi dan formula-formula yang digunakan dalam perhitungan, serta referensi lain yang mendukung.
BAB III ; Data teknis, yaitu berupa data tanah dan data reaksi perletakan yang keduanya dianggap sebagai data primer yang akan digunakan untuk kepentingan perencanaan. Pengolahan data primer dalam bab ini berupa interpretasi data tanah dan data beban struktur atas, menentukan parameter tanah untuk keperluan perhitungan dan penjelasan mengenai tahapan pengerjaan yang dirangkum dalam diagram alir perencanaan.
BAB IV ; Perencanaan pondasi, yaitu berupa inti penulisan yang didalamnya terdapat perhitungan desain pondasi tiang pancang dengan menggunakan beberapa metode. Dan mengevaluasi hasil yang dikeluarkan dari metode tersebut. Hasil akhir dari perhitungan adalah dimensi pondasi dan jumlah pondasi yang akan digunakan. Dan juga resume mengenai kapasitas tiang dan penurunan yang akan terjadi.
BAB V ; Perhitungan dimensi dan penulangan pile cap dan tie beam. BAB VI ; Perbandingan jumlah harga antara desain existing dengan desain alternatif.
BAB II LANDASAN TEORI
2.1 Umum
Setiap bangunan sipil, seperti gedung, jembatan, jalan raya, terowongan, dinding penahan tanah, menara dan lain sebagainya harus mempunyai struktur pondasi untuk dapat mendukungnya. Agar bangunan tersebut dapat berdiri dengan stabil dan tidak timbul penurunan yang terlalu besar, maka pondasi bangunan harus mencapai lapisan tanah yang paling padat atau keras.
Faktor yang menjadi pertimbangan dalam pemilihan pondasi adalah biaya dan ketelitian dalam perencanaan pondasi. Dalam perencanaan pondasi, ada dua kriteria yang harus dipenuhi antara lain :
1. Besarnya beban yang diteruskan oleh pondasi kedalam tanah tidak melampaui daya dukung tanah agar pondasi tetap stabil.
2. Penurunan yang terjadi tidak melampaui batas tertentu agar struktur dan bagian-bagiannya tidak mengalami kerusakan atau menyebabkan terganggunya fungsi bangunan.
Untuk mengetahui letak atau kedalaman lapisan tanah padat dengan kapasitas daya dukung tanah (bearing capacity) yang cukup kuat dan diijinkan, maka perlu dilakukan penyelidikan tanah yang mencakup penyelidikan dilapangan dengan cara pengambilan contoh tanah (soil sampling) dan penelitian dilaboratorium. Adapun penyelidikan di lapangan yang paling banyak digunakan adalah pengujian
Sondir dan SPT, sedangkan penelitian yang dilakukan di laboratorium meliputi pengujian Consolidation Test, Triaxial Compression Test, Unconfined Compression Test dan lain sebagainya.
Dalam mendesain struktur pondasi bangunan harus benar-benar diperhitungkan, agar kestabilan bangunan terhadap berat sendiri dapat terjamin. Disamping itu juga, perlu kita perhitungkan bahwa penurunan yang terjadi pada struktur pondasi tidak boleh melebihi batas yang diijinkan. Jika penurunan pondasi melebihi batas yang diijinkan, maka akan mengakibatkan kerusakan atau keruntuhan pada sturktur bangunan itu sendiri.
Untuk menghindari kegagalan dari fungsi pondasi, maka ada tiga hal yang perlu dipenuhi dalam perencanaan struktur bawah atau pondasi, yaitu :
1. Besarnya beban struktur yang diterima oleh pondasi yang kemudian diteruskan kedalam tanah tidak melampaui kekuatan daya dukung tanah 2. Penurunan yang terjadi pada struktur tidak menyebabkan kerusakan
sehingga mengganggu fungsi dari suatu bangunan
3. Faktor keamanan dari desain struktur bagian bawah yang terdiri dari faktor guling, faktor geser, dan daya dukung tidak boleh melebihi angka keamanan ijin.
Dalam kita menganalisa atau menentukan pilihan pondasi harus didasarkan oleh pertimbangan-pertimbangan dari segi teknis dan segi ekonomis. Pertimbangan dari segi teknis meliputi :
2. Kuat menahan gaya-gaya yang bekerja, seperti berat sendiri pondasi dan beban struktur yang bekerja
3. Dapat dilaksanakan dengan kemampuan peralatan dan keahlian yang ada 4. Memakai bahan-bahan yang sesuai dengan persedian yang ada di pasaran
dan lingkungan sekitar
5. Tidak menimbulkan efek samping negatif terhadap lingkungan dan bangunan disekitarnya
6. Memberikan rasa aman dan rasa nyaman terhadap penghuni dan lingkungan sekitarnya
7. Menghitung penurunan (settlement) diatas batas yang diijinkan. Pertimbangan ekonomis meliputi :
1. Biaya pelaksanaan secara menyeluruh semurah mungkin
2. Waktu pelaksanaan seefisien mungkin, sehingga pengaruhnya terhadap biaya akan lebih murah atau hemat.
2.2 Tanah
Dalam pengertian teknik secara umum, tanah didefinisikan sebagai material yang terdiri dari agregat (butiran) mineral-mineral padat yang tidak tersementasi (terikat secara kimia) satu sama lain dan dari bahan organik yang telah melapuk (yang berpartikel padat) disertai dengan zat cair dan gas yang mengisi ruang-ruang kosong diantara partikel-partikel padat tersebut. Tanah berguna sebagai bahan bangunan pada berbagai macam pekerjaan teknik sipil, disamping itu juga tanah berfungsi sebagai pendukung pondasi dari bangunan. Tanah juga mempunyai sifat-sifat yang berbeda pada jarak yang berbeda. Hal ini
menunjukkan bahwa tanah merupakan material yang heterogen dan non linear. Dari pengetahuan tentang sifat-sifat tanah ini sangatlah penting untuk kita jadikan dasar dalam merancang suatu pondasi atau suatu bentuk rekayasa geoteknik yang lainnya.
Jenis tanah terdiri dari dua macam, diantaranya :
1. Tanah berbutir kasar, sangat dipengaruhi oleh distribusi ukuran butir. 2. Tanah berbutir halus, sangat dipengaruhi oleh kebutuhan air.
Tanah berbutir halus ini ialah tanah yang lolos dari saringan no.200 atau < 0,075 mm.
Secara umum tanah juga dapat diklasifikasikan berdasarkan jenisnya atau kondisi kekasarannya yaitu tanah pasir, tanah lanau, dan tanah lempung. Masing-masing tanah memiliki sifat fisik, diantaranya :
1. Tanah pasir, memiliki sifat fisik berbutir kasar, tidak berkohesi, dapat lepas-lepas, dan kasat mata
2. Tanah lanau, memiliki sifat fisik berbutir sedang, tidak berkohesi, dapat lepas-lepas, dan agak kasat mata
3. Tanah lempung, memiliki sifat fisik berbutir halus, berkondisi plastis, berkohesi, dan tidak kasat mata.
Kondisi plastis yang dimaksud adalah kemampuan tanah untuk berdeformasi pada volume tetap tanpa terjadi retakan, perubahan isi, dan terpecah-pecah. Sedangkan kondisi berkohesi adalah sifat kelekatan butiran tanah satu dengan yang lainya. Pada kondisi tanah lempung lunak sering terjadi konsolidasi dan penurunan (settlement), penurunan yang terjadi bisa merupakan penurunan akibat konsolidasi
(consolidation settlement) relatif dalam jangka waktu yang lama dan penurunan segera (immediate settlement) setelah tanah diberi beban, karena jenis tanah lempung lunak ini memiliki sifat plastis yaitu menyusut apabila kering dan mengembang apabila basah.
Berikut ini adalah tabel batasan-batasan ukuran golongan tanah berdasarkan jenis ukuran butir dan kondisi kekasarannya.
Tabel 2.1 Tabel Batasan-batasan ukuran golongan tanah (Braja M. Das, 1985)
2.3 Daya Dukung Tanah
Daya dukung tanah adalah suatu kemampuan tanah untuk mendukung beban baik dari segi struktur pondasi maupun bangunan diatasnya tanpa terjadinya keruntuhan geser. Dengan meningkatnya beban yang bekerja pada suatu pondasi,
Kerikil Pasir Lanau Lempung
Masschusetts Institute of Technology (MIT) U.S. Departement of Agriculture (USDA) American Association of State Highway and Transportation officials (AASHTO) Unified Soil Classifikation System (U.S. Army Corps of Engineers, U.S.Bureau of Reclamation) Ukuran Butiran (mm) > 2 2 - 0,06 0,06 - 0,002 < 0,002 0,075 - 0,002 < 0,002 0,05 - 0,002 < 0,002 Nama golongan Halus (yaitu lanau dan lempung) < 0,0075
76,2 - 4,75 4,75 - 0,075 > 2 2 - 0,05
maka akan meningkat pula tegangan yang terjadi pada dasar pondasi tersebut,demikian juga penurunan yang terjadi. Bila beban tersebut terus ditingkatkan, maka pondasi akan semakin turun dan mengakibatkan terjadi kelongsoran.
Besar beban yang bekerja disebut beban longsor dan tegangan yang bekerja disebut daya dukung batas (ultimate bearing capacity) dari tanah pondasi tersebut. Daya dukung batas (ultimate bearing capacity) adalah daya dukung terbesar dari tanah, dan biasanya diberi simbol qult, daya dukung ini merupakan kemampuan tanah mendukung beban, dan diasumsikan pada saat tanah mulai terjadi keruntuhan.
Besarnya daya dukung batas tanah ditentukan oleh :
1. Parameter kekuatan geser tanah yang terdiri dari kohesi (c) dan sudut geser dalam (φ)
2. Berat isi tanah (γ)
3. Ke dalam pondasi dari permukaan tanah (Zf) 4. Lebar dasar pondasi (B)
Daya dukung batas tiang dapat dihitung sebagai jumlah dari daya dukung ujung dan daya dukung tahanan kulit. Dengan diperolehnya daya dukung batas, maka daya dukung tiang ijin dapat diperoleh dengan memakaikan suatu faktor keamanan, sehingga beban ijin total untuk masing-masing tiang dapat dihitung. Besarnya daya dukung yang diijinkan sama dengan daya dukung batas dibagi.
FS
Derngan rumus : qall = qult ...(2.1)
Dimana :
qall = daya dukung yang diijinkan ( kN/m2 ). qult = daya dukung batas/maksimum ( kN/m2 ).
FS = Faktor keamanan ( 2,5 – 4,0 ) bergantung pada tingkat ketidaktentuan perhitungan beban batas.
2.3.1 Daya Dukung Berdasarkan SPT
SPT (Standard Penetration Test) seringkali digunakan untuk mendapatkan daya dukung tanah secara langsung dilokasi. merupakan test tumbukan yang dilakukan dalam suatu lubang pada bor dengan memasukkan tabung sampel berdiameter 3,5 cm sedalam 30,5 cm dengan mengunakan massa pendorong ( palu ) seberat 63,5 kg yang dijatuhkan bebas dengan ketinggian 76,0 cm.
Banyaknya pukulan palu untuk memasukkan tabung tersebut kedalam tanah dinyatakan sebagai nilai N. Hubungan antara besarnya nilai N dan daya dukung yang diijinkan (qall) dikemukan oleh Terzaghi dan Peck.
Metoda pengujian tanah dengan SPT ini, merupakan cara yang cukup ekonomis untuk memperoleh informasi mengenai kondisi dibawah permukaan tanah dan diperkirakan 85% dari desain pondasi untuk gedung bertingkat menggunakan cara ini.
Berikut dibawah ini adalah tabel perbandingan tingkat konsistensi tanah dari pengujian SPT ( Standart Penetration Test ), menurut Syarifudin Nasution, ITB dan Bowles.
Tabel 2.2 Tingkat Konsistensi Tanah dari SPT (Syarifudin Nasution, ITB)
Sedangkan menurut Bowles, konsistensi tanah kohesif adalah sebagai berikut :
Tabel 2.3 Tabel Nilai N-SPT (Bowles, JE, 1984)
N < 4 4 - 6 6 - 15 16 - 25 > 25
Sangat Kenyal
Lunak ( stiff )
Tanah Kohesif
Konsistensi Lunak Sedang Keras
Konsistensi N - SPT
Tanah Sangat Lunak < 2
Tanah lunak 2 – 4
Tanah Sedang / kaku 4 – 8
Tanah Keras 8 –16
Tanah Agak Keras 16 – 32
Tanah Sangat Keras 32 – 64
Tanah Keras Membatu 64 – 70
Batuan N < 30 Lunak 70 – 80 N < 20 Sedang 80 – 90 N < 10 Keras 90 - 100
2.3.2 Daya Dukung Berdasarkan Tes Sondir
Tes sondir disebut juga dengan Cone Penetration Test (CPT). Jenis tes ini sering dilakukan untuk memperkirakan besarnya daya dukung tanah pada pondasi dalam. Meskipun demikian, kadang-kadang digunakan juga untuk memperkirakan daya dukung pondasi dangkal. Pengujian dilakukan dengan mendorong konus (kerucut) kedalam tanah dan perlawanan tanah terhadap ujung konus maupun lekatan tanah terhadap selimut batang konus diukur, sehingga didapatkan nilai tahanan ujung (qc) dan lekatan selimut (fs). Umumnya pengukuran qc dan fs tersebut setiap kedalaman 20 cm.
Uji sondir ini telah menunjukkan manfaat untuk pendugaan profil atau pelapisan (tanah karena jenis prilaku tanah telah dapat diidentifikasikan dari kombinasi hasil pembacaan tahanan ujung dan gesekan selimut). Salah satu data yang menerangkan deskripsi tentang lapisan tanah lunak ialah data tentang konsistensi lapisan tanah hasil percobaan lapangan. Konsistensi tanah digunakan sebagai
Gambut
1 - 4.5
Lempung Plastis
0.15 - 1
Lempung Kaku
0.06 - 0.15
Lempung Setengah Keras
0.03 - 0.06
Pasir Lepas
0.025 - 0.05
Pasir Padat
0.0005 - 0.01
Macam Tanah
Nilai Cc
sesuatu yang mengidentifikasikan tentang kekuatan yang ada pada massa tanah tersebut.
Tabel 2.5 Tingkat Konsistensi Tanah dari Sondir (Syarifudin Nasution, ITB)
Tabel 2.6 Skala Konsistensi dari Sondir (Syarifudin Nasution, ITB).
2.4 Pondasi
Pondasi adalah suatu struktur yang terletak pada bagian dasar bangunan yang berfungsi mentransfer beban-beban struktur yang ada diatasnya ke dalam lapisan tanah keras atau lapisan tanah yang memiliki daya dukung yang baik. Jenis-jenis pondasi dalam terdiri dari beberapa macam, diantaranya :
Konsistensi
qu (kg/cm
2)
Tanah Sangat Lunak
< 3
Tanah Lunak
3 – 10
Tanah Agak Lunak
10 – 50
Tanah Sedang / Kaku
50 – 100
Tanah Agak Keras
100 – 200
Tanah Keras
> 200
Tanah lempung dan gambut ( qc < 10 kg/cm2, Sanglerat, 1972 )
Tanah lempung
( qc < 10 kg/cm2, Sanglerat, 1972 ) 0,03 qc < fs < 0,1 qc
1. Pondasi tiang pancang
Pondasi tiang pancang adalah bagian–bagian dari konstruksi yang dibuat dari kayu, beton, dan baja yang dapat digunakan untuk menstrasmisikan beban-beban permukaan ke tingkat-tingkat permukaan yang lebih rendah dalam massa tanah. Tiang pancang sering kali digunakan untuk mengontrol pergerakan tanah seperti longsoran tanah. Dan dalam pelaksanaan konstruksi, tiang pancang umumnya dibuat secara berkelompok yang disebut dengan konstruksi tiang kelompok.
Jenis-jenis dari pondasi tiang pancang adalah : a. Tiang pancang kayu.
b. Tiang pancang beton
Terdiri dari, tiang pancang beton pracetak (precast) dan tiang pancang yang dicor langsung ditempat.
c. Tiang pancang baja.
Keuntungan dari pemakaian tiang pancang adalah : a. Bahan tiang dapat diperiksa sebelum pemancangan. b. Prosedur pelaksanaan tidak dipengaruhi oleh air tanah. c. Tiang dapat dipancang sampai ke dalaman yang dalam.
Kerugian dari pemakaian tiang pancang adalah :
a. Penggembungan permukaan tanah dan gangguan tanah akibat pemancangan dapat menimbulkan masalah.
b. Tiang kadang-kadang rusak akibat pemancangan. c. Pemancang sulit, bila diameter tiang terlalu besar.
d. Pemancangan menimbulkan gangguan suara, getaran dan deformasi tanah yang dapat menimbulkan kerusakan pada bangunan sekitarnya.
e. Penulangan dipengaruhi oleh tegangan yang terjadi pada waktu pengangkutan dan pemancangan tiang.
2. Pondasi tiang bor.
Pondasi tiang bor adalah suatu pilar yang dibor dibuat dengan cara member sebuah lobang silindris hingga pada kedalaman yang diinginkan dengan bantuan sebuah cetakan/casing yang terbuat dari plat baja dan kemudian diisi dengan tulangan dan dicor beton. Tiang ini, biasanya dipakai pada tanah yang stabil dan kaku, sehingga memungkinkan untuk membentuk lubang yang stabil dengan alat bor.
Keuntungan dari penggunaan tiang bor adalah : a. Tidak ada resiko kenaikan muka tanah. b. Ke dalam tiang dapat divariasikan.
d. Tiang dapat dipasang sampai kedalaman yang dalam, dengan diameter besar.
e. Penulangan tidak dipengaruhi oleh tegangan pada waktu pengangkutan dan pemancangan.
Kerugian dari penggunaan tiang bor adalah :
a. Pengeboran dapat mengakibatkan gangguan kepadatan, bila tanah berupa pasir atau tanah yang berkerikil.
b. Pengecoran beton sulit bila dipengaruhi air tanah karena mutu beton tidak dapat dikontrol dengan baik.
c. Air yang mengalir ke dalam lubang bor dapat mengakibatkan gangguan tanah, sehingga mengurangi kapasitas dukung tanah terhadap tiang.
2.4.1 Daya Dukung Pondasi Tiang
Daya dukung pondasi terdiri dari, daya dukung tiang tunggal dan tiang kelompok. Beban-beban yang bekerja meliputi beban vertikal dan horizontal. Untuk menentukan daya dukung batas suatu tiang tunggal dengan beban vertikal dapat dihitung berdasarkan data-data penyelidikan tanah, cara kalender atau dengan tes pembebanan ( loading test ) pada tiang. Cara kalender biasa dilakukan dengan mengadakan pencatatan besarnya penurunan tiang pada waktu pemancangan (sepuluh pukulan terakhir). Dan tes pembebanan dilakukan dengan cara memberikan beban diatas kepala tiang, kemudian besarnya penurunan yang terjadi diukur dan dibuat grafik tegangan penurunannya.
Sedangkan beban horizontal yang mungkin bekerja pada suatu pondasi tiang adalah beban sementara, seperti beban angin, beban gempa, beban benturan kapal pada dermaga dan beban tetap, seperti tekanan tanah aktif, tekanan air tanah. Reaksi tiang terhadap suatu beban horizontal ditentukan sekali oleh panjang tiang. Pada tiang pendek, kegagalan/kelongsoran disebabkan oleh runtuhnya tanah disekeliling tiang, sedangkan tiangnya sendiri tidak rusak. Pada tiang panjang, kegagalan/kelongsoran disebabkan oleh kerusakan struktural pada tiang itu sendiri.
Untuk tiang kelompok, penentuan daya dukung vertikal sebuah tiang perlu dihitung dahulu faktor efisiensi dari tiang tersebut dalam kelompok, karena daya dukung vertikal sebuah tiang yang berdiri sendiri adalah tidak sama besarnya dengan tiang yang berada dalam suatu kelompok. Daya dukung sebuah tiang dalam kelompok adalah sama dengan daya dukung tiang tersebut bila berdiri sendiri dikalikan dengan factor efisiensi.
Selain dari beban-beban yang bekerja, perlu kita periksa juga kondisi tanah yang akan kita bangun pondasi, yaitu harus mampu memikul beban dari setiap konstruksi yang diletakkan pada tanah tersebut tanpa kegagalan geser dan penurunan yang dapat ditolerir untuk pondasi tersebut. Kebanyakan kegagalan dasar yang dilaporkan terjadi dibawah tanggul atau konstruksi serupa dimana faktor keamanan yang rendah dinggap memadai. Kerusakan konstruksi yang disebabkan oleh perencanaan pondasi yang tidak memadai umumnya diakibatkan oleh penurunan yang berlebihan. Akan tetapi, pada keadaan ini pun keruntuhan konstruksi jarang terjadi. Baik daya tahan geser dasar maupun penurunan harus
Qp = Aq . qp = Ap (cNc + q’.Nq)
diselidiki untuk setiap konstruksi. kriteria penurunan akan menentukan daya dukung yang diijinkan. Akan tetapi, pada beberapa kasus gaya geser dasar membatasi gaya dukung ijin.
Daya dukung ultimit agak lebih sukar ditaksir untuk tanah yang terdiri dari beberapa lapisan. Rekomendasi untuk daya dukung ijin (qall) yang harus dipakai dalam perencanaan didasarkan pada pertimbangan penurunan dan pada daya dukung ultimit. Daya dukung ultimit dibagi oleh faktor keamanan yang sesuai dan didasarkan pada jenis tanah, ketelitian data, masukan baik informasi structural maupun parameter tanah dan peringatan konsultan.
2.4.2 Daya Dukung Pondasi Tiang Tunggal Berdasarkan Data Parameter Tanah.
a. Metode Statis Mayerhof
Mayerhof (1976), mengemukakan bahwa daya dukung titik tiang pada pasir pada umumnya meningkat dengan nisbah antara kedalaman penanaman tiang dan lebar tiang (Lb/D) dan mencapai nilai maksimum pada nisbah Lb/D = (Lb/D)cr. Berdasarkan pada variasi (Lb/D)cr, Mayerhof (1976) merekomendasikan prosedur berikut untuk menentukan daya dukung tiang pada tanah granular.
• Untuk daya dukung ujung tiang Formula yang digunakan ialah :
Dimana :
Ap = luas ujung tiang qp = tahanan titik satuan
q’ = tegangan vertical efektif pada ujung tiang c = kohesi tanah pada ujung tiang
Nc,Nq = faktor daya dukung • Daya dukung selimut tiang
Tahanan gesek atau tahan kulit tiang dapat ditulis sebagai berikut :
Qs = p . ∆L . f ………..(2.3) ♦ Untuk pasir
f = Kσ’v tan δ ♦ Untuk tanah lempung
a. Metode λ → f = λ (σ’v + 2cu) b. Metode α → f = α . cu c. Metode β → f = β . σ’v Dimana :
P = Keliling penampang tiang ∆L = Panjang tiang
F = Tahanan gesek satuan pada setiap kedalaman z K = Koefisien tekanan tanah
σ’v = Tegangan vertical efektif δ = Sudut gesek antara tiang-tanah
σ’v = Nilai tengah tegangan vertical efekti untuk seluruh panjang tiang
cu = Nilai tengah kuat gesek tak salur (konsep φ = 0) α = Faktor adhesion empiris
β = K tan φR
φR = Sudut geser salur lempung remolded
♦ Untuk tanah lempung jenuh kondisi taksalur (φ = 0 )
Qp = N∗c . cu . Aq = 9cu . Ap ………..(2.4)
Dimana :
cu = Kohesi takalur untuk tanah dibawah ujung tiang Ap = Luas ujung tiang
Gambar 2.1 Nisbah Penanaman Kritis dan Factor Daya Dukung untuk Berbagai Sudut Gesek ( Mayerhof )
b. Metode Vesic, 1977
Vesic mengajukan sebuah metode untuk menghitung daya dukung ujung tiang berdasarkan pada teori expansion of cavities. Merujuk pada teori ini, dengan parameter tegangan efektif, didapat formula sebagai berikut :
• Daya Dukung Ujung Tiang (Qp) ♦ Untuk tanah lempung
Qp = Aq . qp = Ap (cN∗c + σ’o . Nσ∗) ………..(2.5) Dimana : σ’o = 1 + 2Ko . q’ 3 N*σ = 3 N*σ (1+2Ko)
σ’o = Tegangan efektif rata-rata normal pada level ujung tiang
Ko = Koefisien tekanan tanah diam = 1 – sin φ
N∗c , N∗q = Faktor daya dukung
• Daya Dukung Selimut Tiang (Qs)
Formula dari daya dukung selimut tiang sama dengan formula daya dukung pada metode statis Mayerhof, baik untuk tanah pasir jenuh maupun tanah lempung.
Tabel 2.7 Faktor Daya Dukung untuk Pondasi Dalam, N*c dan N*σ
c. Metode Coyle dan Castello, 1981
Coyle dan Castello (1981) telah menganalisis sejumlah uji beban lapangan bersekala besar pemancang pada tiang pasir. Untuk pasir, beban batas dapat dinyatakan dengan persamaan sebagai berikut :
♦ Qu = Qp + Qs = q’.N*q . Ap + fAV . pL ………..(2.6) fAV = K . σ’v tan δ
Dimana :
q’ = tegangan vertical efektif pada ujung tiang. fAV = tahanan gesek rata-rata untuk keseluruhan tiang. K = koefisien tekanan tanah lateral.
σ’v = tekanan overburden efektif rata-rata.
δ = sudut gesek antara dengan tiang ( 0,8 φ )
Ap = luas penampang ujung tiang. N*q = factor daya dukung.
Persamaan Coyle dan Castello diatas dapat menghitung beban batas dengan rentang kesalahan ± 30%.
2.4.3 Daya Dukung Pondasi Tiang Tunggal Berdasarkan Data N-SPT •••• Metode Meyerhof (1956)
Qu = 40 . Nb . Ap + 0,2 . N . As
Berikut formula yang diajukan oleh Mayerhof untuk menghitung besarnya tahanan ujung tiang :
Qp = 40 . Nb . Ap ………..……(2.7) Dimana : Qp = tahanan ujung ultimit.
Nb = harga N-SPT pada elevasi ujung tiang. Ap = luas penampang ujung tiang.
Sedangkan untuk menghitung tahanan selimut pada tiang pancang dapat menggunakan formula sebagai berikut :
Qs = 0,2 . N . As ……….……….(2.8) Dimana : Qs = tahanan selimut ultimit.
N = harga N-SPT rata-rata. As = luas selimut tiang.
Harga batas Nb adalah 40 dan harga batas untuk 0,2N adalah 10 t/m 2
. Maka didapat formula perhitungan daya dukung tiang yaitu :
…………....(2.9) Dimana :
Qu = daya dukung ultimit dari pondasi tiang.
Untuk tiang dengan desakan tanah yang kecil seperti tiang bor dan tiang baja profil H, maka daya dukung selimut hanya diambil separuh dari formula diatas yaitu :
Qu = 40 . Nb . Ap + 0,1 . N . As
2
Jadi formula dari daya dukung tiang bor dan tiang baja profil H adalah : ………(2.10)
2.4.4 Daya Dukung Pondasi Tiang Tunggal Berdasarkan Data Sondir (CPT) Metode Schmertmenn – Nottingham (1975)
Schmertmenn dan Nottingham menganjurkan perhitungan daya dukung ujung pondasi tiang mengikuti cara Begemann, yaitu dengan meninjau perlawanan ujung sondir hingga jarak 8.D di atas ujung tiang dan dari 0,7.D sampai 4.D dengan D adalah diameter atau sisi tiang. Sehingga formula yang diberikan untuk menghitung daya dukung ujng tiang adalah sebagai berikut :
qc1 + qc2
Qp = . Ap ………(2.11).
Dimana :
Qp = Daya dukung ujung tiang.
qc1 = Nilai qc rata-rata pada 0,7.D hingga 4.D di bawah ujung tiang. qc2 = Nilai qc rata-rata dari ujung tiang hingga 8.D di atas ujung tiang. Ap = Luas proyeksi penampang tiang
Apabila zona tanah lunak di bawah tiang masih ditemui pada kedalaman 4D - 10D, maka perlu dilakukan reduksi terhadap nilai rata-rata tersebut. Pada umumnya nilai perlawanan ujung tiang diambil tidak lebih dari 150 kg/cm2 untuk tanah pasiran dan tidak melebihi 100 kg/cm2 untuk tanah
pasir kelanauan. Sedangkan formula yang diberikan untuk menghitung daya dukung selimut tiang pada Metode Schmertmenn – Nottingham adalah : Qs = Ks,c
Σ
= D o z . 8 . D z . 8 . fs . As +Σ
= L D z 8. . fs . As …..….…(2.12) Dimana :Ks,c = faktor reduksi dihitung berdasarkan total kedalaman tiang. fs = gesekan selimut tiang
As = luas selimurt tiang
Factor reduksi tergantung pada jenis sondir, kedalaman (Z) dan nilai gesekan selimut (fs) dan digunakan sesuai dengan jenis tanah.
Ks digunakan untuk tanah pasiran (gambar 2.2) sedangkan Kc digunakan untuk tanah kelempungan (gambar 2.2).
Apabila tanah terdiri dari beberapa lapisan pasir dan lempung, Schmertmann menganjurkan untuk menghitung daya dukung setiap lapisan secara terpisah. Namun perlu diingat bahwa nilai Ks,c pada persamaan di atas dihitung berdasarkan total kedalaman tiang.
Gambar 2.2 Faktor Koreksi Gesekan Selimut Tiang pada Sondir Mekanis (Nottingham, 1975)
Perhitungan daya dukung pondasi tiang tunggal pada Tugas Akhir ini, dihitung berdasarkan 3 (tiga) data tanah, diantaranya :
1.Berdasarkan Data Uji Sondir, dihitung dengan menggunakan Metode Schmertmenn – Nottingham (1975).
2.Berdasarkan Data Uji N-SPT, dihitung dengan menggunakan Metode Statis Meyerhof (1956).
3.Berdasarkan Data Parameter Tanah, dihitung dengan menggunakan Metode Statis Meyerhof dan Vesic.
Untuk Metode Coyle dan Castello pada pondasi tiang tunggal berdasarkan Paramater Tanah hanya sebagai teori penunjang, tetapi tidak dipergunakan dalam penyelesaian Tugas Akhir ini.
2.4.5 Efisiensi dan Daya Dukung Kelompok Tiang
Perlu diperhatikan bahwa walaupun persamaan kapasitas tiang adalah untuk tiang tunggal, namun dalam pelaksanaannya jarang digunakan sebuah tiang tunggal. Umumnya paling sedikit dua atau tiga tiang yang digunakan dalam sebuah kelompok, dikarenakan masalah eksentrisitas yang kurang baik. Meskipun pada tiang yang berdiameter besar dan untuk beban-beban sering digunakan pondasi tiang tunggal untuk memikul kolom atau beban struktur di atas, tetapi umumnya beban kolom dari struktur atas dipikul oleh kelompok tiang.
Keuntungan digunakannya kelompok tiang adalah :
1. tiang tunggal tidak mempunyai kapasitas yang cukup untuk menahan untuk menahan beban kolom.
2. kegagalan dari sebuah tiang dapat diminimalisir akibat oleh adanya tiang yang lain.
3. pemancangan tiang atau instalasi tiang bor dapat melesat (sampai dengan 15 cm) dari posisinya.
Eksentrisitas yang ditimbulkan terhadap pusat beban dari kolom dapat menimbulkan momen-momen tambahan. Jika kolom dipikul oleh beberapa pondasi, maka pengaruh eksentrisitas ini dapat berkurang banyak.
Berikut ini adalah formula yang dapat digunakan untuk menghitung daya dukung kelompok tiang :
1. Menentukan jumlah total dari daya dukung seluruh tiang. Qult = m . n . (Qp + Qs)
= m . n . [(Ap . qp) + (p . L . fs)] ………… (2.13) 2. Menentukan daya dukung dari blok tiang kelompok.
Qult = Lg . Bg . qc + [ 2.(Lg + Bg) . ∆L fs ] ……. (2.14) Dimana :
Ap = luas penampang tiang tunggal p = keliling tiang
L= panjang segment tiang qp = daya dukung ujung tiang fs = tahanan selimut
Lg = panjang blok Bg = lebar blok
Efisiensi tiang tergantung pada beberapa faktor diantaranya adalah : 1. Jumlah tiang, panjang, diameter, pengaturan dan jarak antar as tiang. 2. Metode pengalihan beban (gesekan selimut atau tahanan ujung).
3. Prosedur pelaksanaan konstruksi (tiang pancang/tiang bor ) dan jenis tanah. 4. Jangka waktu setelah pemancangan.
5. Interaksi antar pile cap dan tanah permukaan.
Formula yang digunakan dalam menghitung efisiensi tiang kelompok terdiri dari : 1. Formula Sederhana
2 . (m + n – 2) .s + 4 . D Eg = P . m . n 2. Formula Converse-Labarre (n – 1) , m + (m – 1) . n Eg = 1 – 90 . m .n Dimana :
Eg = Efisiensi Grup tiang
m = jumlah tiang pada deretan baris n = jumlah tiang pada deretan kolom s = jarak antar tiang
D = diameter atau sisi tiang P = keliling dari penampang tiang
= tan-1 (D/s) ………dalam derajat.
2.4.6 Kelompok Tiang pada Tanah Lempung
Daya dukung batas pada kelompok tiang pada tanah lempung didasarkan pada aksi blok yaitu jika kelompok tersebut berperan sebagai blok.
Daya dukung tiang dihitung sebagai berikut : • Tentukan jumlah total kapasitas kelompok tiang.
• Tentukan daya dukung blok berukuran L x Bg x Lg
ΣQu = Lg . Bg. cu. N*c + Σ [2(Lg + Bg) cu . ∆L] . ..…..(2.16)
Bandingkan kedua besaran diatas, harga daya dukung diambil nilai yang lebih kecil.
Dimana :
Ap = luas penampang (m2)
m = jumlah tiang pada deret baris n = jumlah tiang
p = keliling tiang (m)
∆L = panjang pembebanan (m)
N*c = faktor daya dukung (diperoleh dari grafik Bjerrum dan Eide’s cu = kuat geser undrained (kg/cm2)
2.4.7 Penurunan Pondasi Tiang
2.4.7.1 Penurunan Pondasi Tiang Tunggal
Perkiraan penurunan (settlement) yang terjadi pada pondasi tiang merupakan masalah yang rumit yang disebabkan oleh beberapa faktor, seperti terjadinya gangguan pada tegangan tanah pada saat pemancangan dan ketidakpastian mengenai distribusi dan posisi pengalihan beban (load transfer) dari tiang ke tanah. Karena penurunan dipengaruhi mekanisme pengalihan beban, maka penyelesaian untuk perhitungan penurunan bersifat pendekatan.
2.4.7.2 Penurunan Elastik Tiang Tunggal
Penurunan tiang bawah beban kerja vertikal ( Qw ) disebabkan oleh tiga faktor berikut ini :
...(2.21) Dimana : s = Penurunan tiang total
s1 = Penurunan batang tiang
s2 = Penurunan tiang akibat beban titik
s3 = Penurunan tiang akibat beban yang tersalur sepanjang batang Ketiga komponen diatas dihitung secara terpisah dengan menggunakan formula-formula berikut :
...(2.22)
Dimana : Qwp=Beban yang dipikul ujung tiang di bawah kondisi beban kerja Qws = Beban yang dipikul kulit tiang di bawah kondisi beban kerja
Ap = Luas penampang tiang L = Panjang tiang
Besarnya bergantung pada sifat distribusi tahanan kulit sepanjang batang tiang. Jika distribusi f adalah seragam atau parabola, seperti diperlihatkan pada Gambar
s = s1 + s2 + s3
(Qwp + Qws) L
s1 = Ap . Ep
s = 0,5 s = 0,5 s = 0,5 s = 0,5 s = 0,5 s = 0,5
2.3 (a) dan (b), s adalah 0,5. Namun untuk distribusi f dalam bentuk segitiga pada Gambar 2.3 (c), nilai s sekitar 0,67 (Vesic, 1977)
= 0,5 = 0,5 = 0,67 f f (a) (b) (c) ...(2.23) Dimana :
qwp = Beban titik per satuan luas ujung tiang D = Diameter tiang
Es = Modulus Young tanah µs = Nisbah poisson tanah Iwp = Faktor pengaruh
Dalam keadaan tidak adanya hasil eksperimen, nilai modulus young dan nisbah poisson dapat diperoleh dari tabel 2.8.
f
Gambar 2.3 Jenis Distribusi Tahanan Kulit Sepanjang Tiang qwp D
s2 = ( 1 - µs2)Iwp Es
Iws = Faktor pengaruh = 2 + 0,35 ( L/D )
Tabel 2.8 Parameter Elastik Tanah
Modulus Young, Es Jenis Tanah MN / m2 lb / in2 Nisbah Poisson, µs Pasir lepas 10.35 - 24.15 1,500 - 3,500 0.20 - 0.40 Pasir padat medium 17.25 - 27.60 2,500 - 4,000 0.25 - 0.40 Pasir padat 34.50 - 55.20 5,000 - 8,000 0.30 - 0.40 Pasir Kelanauan 10.35 - 17.25 1,500 - 2,500 0.20 - 0.40 Pasir dan Kerikil 69.00 - 172.50 10,000 - 25,000 0.15 - 0.40
Lempung Lunak 2.07 - 25.18 300 - 750
Lempung Medium 5.18 - 10.35 750 - 1,500 0.20 - 0.50
Lempung Kaku 10.35 - 24.15 1500 - 3,500
...(2.24) Dimana : p = keliling tiang
L = Panjang tiang yang tertanam
2.4.7.3 Penurunan Elastik Tiang Kelompok
Penurunan kelompok tiang umumnya lebih besar daripada pondasi tiang tunggal karena pengaruh tegangan pada daerah yang lebih luas dan lebih dalam. Metode yang digunakan yaitu:
• Metode Vesic (1977)
Vesic (1977) memberikan formula sederhana sebagai berikut:
………...(2.25)
Dimana: S = Penurunan pondasi tiang tunggal Sg = Penurunan kelompok tiang Qws D s3 =( ) (1 - µs 2 )Iws pL Es Sg = (Bg / DS)
( )
( )
corr g e g N I B q mm S =0.92. .Bg = Lebar kelompok tiang D = Diameter tiang tunggal • Metode Meyerhoff (1976)
Untuk menghitung penurunan tiang kelompok di dalam pasir atau kerikil, Meyerhoff (1976) memperkenalkan hubungan empiris yang sederhana yaitu berdasarkan data N-SPT dan sondir (CPT).
a. Menggunakan data N-SPT
...(2.26) Dimana :
Lg dan Bg = Panjang dan lebar tiang kelompok
Ncorr = N-SPT koreksi rata-rata dalam daerah(sedalam Bg dibawah ujung tiang)
I = faktor pengaruh
L = Panjang tiang yang tertanam b. Menggunakan data sondir (CPT).
Dengan cara yang sama, penurunan tiang kelompok dapat juga dihubungkan dengan CPT sebagai: ( ) c g e g q I B q S 2 . . = ...(2.27)
2.4.7.4 Penurunan Pondasi Tiang Pada Tanah Lempung
Penurunan pondasi tiang pada tanah kohesif terdiri atas dua komponen yaitu: 1. Penurunan seketika (short time settlement) yang terjadi segera setelah
beban bekerja.
2. Penurunan jangka panjang atau penurunan konsolidasi yang terjadi secara berangsur-angsur bersamaan dengan disisipi tekanan air pori. Untuk penurunan seketika, metode yang berlaku pada pasir juga dapat ditetapkan
• Metode Konvensional
∆
+
+
∆
=
' '1
.
σ
σ
σ
Log
e
H
c
S
o c ga. Untuk lempung terkonsolidasi normal
b. Untuk lempung terkonsolidasi lebih dengan: ‘ + ‘ p +∆ + ∆ = ' ' 1 . σ σ σ Log e H c S o r g ...(2.29)
c. Untuk lempung terkonsolidasi lebih dengan:
‘ < ‘ p < ‘ + + ∆ = '' 1 . σ σ p Log e H c S o r g + ∆ + + ∆ ' ' 1 . σ σ σ Log e H c o c Dimana:
= Tegangan efektif rata-rata pada tiap lapisan tanpa pembebanan
(
L z) (
B z)
Q g g ug + + =∆σ Penambahan beban akibat beban luar
(overburden pressure)
'p = Tekanan pra konsolidasi (preconsolidated pressure) cc = Indeks pemampatan tanah (compression index) cr = Indeks pemuaian tanah (sweeling index) eo = Angka pori awal
….(2.30) ………..(2.28)
H = Tebal lapisan tanah
Qug = Beban yang bekerja pada kelompok tiang Bg = Lebar efektif ppondasi kelompok
Lg = Panjang efektif pondasi kelompok Sg = Penurunan akibat proses konsolidasi
Untuk mengontrol suatu perencanaan dari pembangunan gedung didaerah Jakarta, PEMDA DKI Jakarta melalui UU No.7 tahun 1991, tentang bangunan dalam wilayah DKI Jakarta mengatur tentang penurunan maksimum yang diijinkan.
Tabel 2.9 Penurunan Maksimum pada Pondasi Bangunan
Total Penurunan No Jenis Pondasi Tanah Pasir Tanah Lempung
1 Pondasi setempat 4,0 cm 6,5 cm
2 Pondasi pelat lantai 7,5 cm 15 cm
3 Pondasi beton bertulang
untuk silo menara air dsb 7,5 cm 15 cm
2.5 Penentuan Daya Dukung Izin dan Faktor Keamanan
Daya dukung ijin pondasi tiang untuk beban aksial, Qa atau Qall , diperoleh dengan membagi daya dukung ultimit, Qu atau Qult, dengan suatu faktor keamanan ( FK) baik secara keseluruhan maupun secara terpisah dengan menerapkan faktor keamanan dengan daya dukung selimut tiang dan pada tahanan ujungnya. Karena itu daya dukung ijin tiang dapat dinyatakan sebagai berikut
Qa = FK Qu
Penentuan FK tergantung pada beberapa faktor, antara lain sebagai berikut : 1) Jenis dan kepentingan struktur
2) Variasi kondisi tanah
3) Tingkat kehandalan penyelidikan geoteknik 4) Jumlah dan jenis pengujian geoteknik
5) Ketersediaan data uji pembebanan di dekat lokasi
6) Tingkat pengawasan dan pengendalian mutu pekerjaan pondasi
7) Probabalitas beban rencana yang akan terjadi sepanjang masa bangunan. Untuk menentukan faktor keamanan dapat digunakan klasifikasi struktur bangunan menurut Pugsley ( 1966) sebagai berikut :
1) Bangunan monumental, memiliki umur rencana melebihi 100 tahun.
2) Bangunan permanen, umumnya bangunan gedung, jembatan, jalan raya dan jalan kereta api, dan memiliki umur rencana 50 tahun.
3) Bangunan sementara, umur rencana bangunan kurang dari 25 tahun, bahkan mungkin hanya beberapa saat saja setelah masa konstruksi
Faktor-faktor lain kemudian ditentukan berdasarkan tingkat pengendalian pada saat konstruksi.
1) Pengendalian baik : kondisi tanah cukup homogen dan konstruksi didasarkan pada program penyelidikan geoteknik yang tepat dan profesional, terdapat informasi uji pembebanan di atau di dekat lokasi proyek dan pengawasan konstruksi dilaksanakan secara ketat.
2) Pengendalian normal : situasi yang paling umum, hampir serupa dengan kondisi di atas, tetapi kondisis tanah bervariasi dan tidak tersedia data
3) Pengendalian kurang : tidak ada uji pembebanan, kondisi tanah sulit dan bervariasi, pengawasan pekerjaan kurang, tetapi pengujian geoteknik dilakukan dengan baik
4) Pengendalian buruk : kondisi tanah amat buruk dan sukar ditentukan, penyelidaikan geoteknik tidak memadai
Berdasarkan kriteria diatas maka faktor keamanan dapat ditentukan berdasarkan tabel berikut :
Tabel 2.10 Faktor Keamanan Untuk Pondasi Tiang Klasifikasi struktur bangunan Bangunan monumental Bangunan permanen Bangunan Sementara Probabilitas kegagalan
yang dapat diterima
10-5 10-4 10-3 FK (Pengendalian baik) 2.3 2.0 1.4 FK (Pengendalian baik) 3.0 2.5 2.0 FK (Pengendalian baik) 3.5 2.8 2.3 FK (Pengendalian baik) 4.0 3.4 2.8
3.10 Pile Cap dan Tie Beam
2.6 Pile Cap dan Tie Beam
Didalam kita merancang pelat penutup tiang (pile cap ), tiang-tiang sebaiknya dipasang dengan bentuk geometric yang tersusun baik. Hal ini dilakukan guna untuk menaggulangi tegangan pada pelat penutup tiang yang terlalu besar.
Apabila beban sentris, maka tiang-tiang di dalam kelompoknya akan mendukung beban aksial yang sama. Dalam hitungan, tanah dibawah pelat penutup tiang dianggap tidak mendukung beban sama sekali.
Apabila beban eksentris atau beban sentris namun diikuti oleh momen, perancangan pelat penutup tiang dilakukan dengan anggapan :
1. Pelat penutup tiang sangat kaku.
2. Ujung atas tiang menggantung pada pelat penutup (pile cap ). Karena itu, tidak ada momen lentur yang diakibatkan oleh pelat penutup ke tiang.
3. Tiang merupakan kolom pendek dan elastis. Karena itu distribusi tegangan dan deformasi membentuk bidang rata.
BAB III DATA TEKNIS
3.1 Data Tanah
Data tanah yang digunakan adalah berupa data hasil penyelidikan tanah untuk Proyek Pembangunan Apartemen Berlian yang berlokasi di Jl. Urip Sumoharjo, Makassar. Pekerjaan eksplorasi lapangan yang dilaksanakan sebagai bagian dari penyelidikan tanah terdiri dari 4 titik uji sondir dan 2 titik uji bor, dengan pencapaian tanah keras dan kedalaman yang bervariasi yaitu antara 18 meter sampai 25 meter, yang kemudian akan dilanjutkan dengan pengujian di laboratorium.
3.2 Data Teknis Tanah
1. Pengujian di lapangan antara lain : a. Tes Sondir sebanyak 4 titik.
Penyondiran dilakukan dengan Dutch Cone Penetration Test berkapasitas 2,50 ton dilengkapi dengan Adhesion Jacket Cone. Adapun spesifikasi detailnya adalah sebagai berikut :
Percobaan ini dilakukan hingga mencapai lapisan tanah keras atau batuan dasar dengan nilai hambatan konus (qc) > 150 kg/cm2. dari hasil sondir diperoleh data Cone Resistance (qc), Local Friction (fs), dan total Friction (tf) pada setiap penetrasi 20 cm.
Tabel 3.1 Hasil Sondir
Catatan : Elev. ± 0,00 dari muka as aspal Jl. Urip Sumoharjo, Makassar Dari hasil uji tersebut diatas terlihat bahwa letak tanah keras telah dicapai pada kedalaman masing-masing 18.40 m, 19.40 m, 18.60 m, dan 18,00 m dibawah permukaan tanah dan menunjukan bahwa tanah didominasi oleh pasir pada lapisan atas dan lempung pada lapisan bawah.
b. Bor Inti (Core Drilling)
Pemboran inti (Core Drilling) ini dilakukan guna mendapatkan informasi keadaan tanah dibawah permukaan akan sifat keteknikannya, yang didapat dari deskripsi visual (klasifikasi batuan). Pemboran dilaksanakan dengan menggunakan mesin bor putar (rotary drilling) merk Bill tipe B1. Mata bor yang dipakai adalah core barrel yang berukuran BX size. Pemboran ini dilakukan dengan sistem ”Coring/Washing”.
c. Standard Penetration Test (S.P.T)
Standard Penetration Test (S.P.T) ini dilakukan dengan lubang bor, cara melakukan pengetesan ini adalah dengan memasukkan alat split spoon sampler standard pada lubang bor, dan dengan memakai sebuah
Kedalaman Nilai konus (qc) muka Air Tanah Titik sondir Max (m) Max (m) S-01 18,40 170 -1,50 S-02 19,40 167 -1,50 S-03 18,60 200 -1,50 S-04 18,00 182 -1,50
beban penumbuk (drive weight) seberat 63,5 kg, penetrasi sedalam 45 cm, dimana 15 cm pertama tidak diperhitungkan.
Nilai SPT = N adalah sama dengan jumlah pukulan untuk penetrasi 30 cm berikutnya.
Tabel 3.2 Hasil Pengeboran Tanah
Titik bor Elev. MT Kedalaman Max S.P.T
No (m) (m) (Test)
BH-01 +0,00 25,00 15
BH-02 +0,00 20,00 11
Gambaran umum profil tanah berdasarkan titik BH-01 adalah sebagai berikut:
Tabel 3.3 Gambaran Umum Profil Tanah
Elevasi Deskripsi
Pasir berlempung + lanau ,
N-spt = 7 - 26 dan menurun pada kedalaman 6- 7 m dengan nilai N-spt = 26 -18 (loose - medium dense) 0 hingga ± 7 m
Lempung berpasir 7 m hingga 8,3 m
N-spt (menurun) = 18 - 6 (Stiff) Lempung campur lanau + pasir 8,3 m hingga 10 m
N-spt (menurun) = 6 -4 (soft)
Lempung + pecahan kerang halus gradasi halus 10 m hingga 18 m
N-spt = 4 -36 (medium stiff-hard)
Lempung + pecahan kerang halus gradasi kasar 18 m hingga 19 m
N-spt = 36 - 45 (hard - very hard)
d. Pengambilan Contoh Tanah
Pengambilan Undisturbed sample dimakdudkan guna mendapatkan contoh tanah yang relatif asli (in-situ). Sample diambil dengan tabung tipis dan dilakukan pada setiap perubahan lapisan tanah. Pengambilan
Gambar 3.1. Denah Titik Uji Sondir dan Bor
Undisturbed sample ini dilakukan sebelum pengujian Standard Penetration Test dilakukan, hal ini untuk mencegah kerusakan tanah akibat pukulan-pukulan.
2. Penelitian di Laboratorium
Penelitian di laboratorium dilakukan berdasarkan ASTM standard Method. Contoh tanah asli (Undisturbed sample) yang diambil di lapangan telah diteliti dilaboratorium untuk mendapatkan parameter-parameter dari Index dan Engineering Properties.
Test-test laboratorium yang telah dilaksanakan terdiri dari : a. Sifat-sifat pengenal (Index Properties)
Gambar 3.2 Denah Kolom
1 7 1 9 S-04 BH-01 S-01 BH-02 S-02 S-03
- Berat isi (m)
- Berat jenis butir (Gs) - Kadar air (W) - Kadar Pori (e)
- Gradasi : melalui analisa tapis (sieve) dan analisa Hydrometer - Atterberg Limit
Tabel 3.4 Hasil Tes Laboratorium Gradasi
Titik
Bor Kedalaman Gravel (%) Sand (%) Silt (%) Clay (%) Kadar air LL PL PI BH 1-1 6,0 - 6,5 0 95 5 - 22,54 NP NP NP BH 1-2 12,0 – 12,5 10 16 36 38 55,68 46,5 24,47 22,03 BH 2-1 8,0 - 8,5 0 71 11 18 43,24 NP NP NP
Tanah 1 : Berdasarkan gradasi, tanah yang paling dominan adalah pasir (SW). Tanah di lapangan mungkin dalam kondisi basah, karena memiliki W = 22,54 % dengan sifat tanah yang non plastis. Tanah 2 : Jika dilihat dari nilai W = 55,68 % maka tanah dalam kondisi
sangat basah. Jika nilai-nilai PI = 22,03% dan LL = 46,5% diplot pada grafik plastisitas, maka akan jatuh pada Lempung plastisitas sedang (CI).
Tanah 3 : jika dilihat dari persentasi gradasi menunjukan bahwa tanah adalah tanah pasir mengandung sedikit lanau dan lempung (SC). Tanah di lapangan dalam kondisi basah karena memiliki W = 43,24% dan merupakan tanah yang non plastis jika dilihat dari batas-batas atterbergnya.
