PERANCANGAN STRUKTUR KUDA KUDA BAJA TIPE GABLE

PERAN

KUDA-KU

PERANCANGAN STRUKTUR

KUDA BAJA TIPE GABLE

Daftar Isi

1. Pendahuluan ... 4

1.1 Peraturan umum ... 4

1.2 Ketentuan umum ... 4

2. Perencanaan Gording ... 5

2.1 Pembebanan gording ... 5

2.1.1 Beban mati ... 5

2.1.2 Beban hidup ... 5

2.1.3 Beban angin ... 5

2.2 Analisis pembebanan ... 5

2.2.1 Akibat beban mati ... 5

2.2.2 Akibat beban hidup ... 5

2.2.3 Akibat beban angin ... 6

2.3 Kombinasi pembebanan ... 6

2.4 Cek profil gording ... 7

2.4.1 Tinjauan terhadap tekuk lokal pelat sayap ... 7

2.4.2 Tinjauan terhadap tekuk lokal pelat badan... 8

2.4.3 Tinjauan terhadap tekuk lateral ... 8

2.4.4 Kombinasi antara geser dan lentur ... 9

Kontrol kuat geser nominal gording tanpa pengaku lateral: ... 9

Kuat geser badan tanpa adanya pengaku: ... 9

2.4.5 Kontrol lendutan ... 9

3. Perhitungan batang tarik (Trackstang) ... 11

4. Perhitungan Ikatan Angin ... 12

5. Perhitungan Kuda-kuda (Gable) ... 13

5.1 Pembebanan pada balok gable ... 13

5.1.1 Beban gording ... 14

5.1.2 Tekanan angin pada bidang atap ... 15

5.1.3 Tekanan angin pada bidang dinding ... 15

5.1.4 Gambar skema pembebanan ... 16

5.2 Kontrol profil kuda-kuda gable ... 17

5.2.1 Rafter ... 17

5.2.2 Kolom ... 21

5.3.1 Kontrol tegangan yang timbul: ... 26

5.3.2 Penentuan jumlah angkur ... 26

5.4 Perencanaan sambungan rafter puncak ... 27

5.4.1 Data baut ... 27

5.4.2 Data plat ujung baut ... 27

5.4.3 Beban rencana ... 27

5.4.4 Menentukan letak garis netral ... 27

5.4.5 Menentukan tegangan lentur yang terjadi ... 28

5.4.6 Menentukan gaya-gaya yang terjadi ... 28

5.4.7 Perencanaan pengaku penumpu beban ... 30

5.5 Perencanaan sambungan rafter dengan kolom ... 31

5.5.1 Data baut ... 32

5.5.2 Data plat ujung baut ... 32

5.5.3 Beban rencana ... 32

5.5.4 Menentukan letak garis netral ... 32

5.5.5 Menentukan tegangan lentur yang terjadi ... 33

5.5.6 Menentukan gaya-gaya yang terjadi ... 33

5.5.7 Perencanaan pengaku penumpu beban ... 35

6. Perhitungan Pondasi ... 38

6.1 Data Perencanaan ... 38

6.2 Rencana pondasi ... 38

6.3 Dimensi pondasi ... 38

6.4 Kuat lentur pondasi ... 38

6.5 Kuat geser pondasi ... 40

6.5.1 Geser satu arah ... 40

6.5.2 Geser pons ... 41

1.

Pendahuluan

1.1 Peraturan umum

1. Rangkuman PPIUG 1983

2. SK SNI 03-1729-2002 tentang Perencanaan Struktur Baja untuk Bangunan

Gedung

3. Tabel profil PT. GUNUNG GARUDA STEEL

1.2 Ketentuan umum

1. Mutu baja yang digunakan adalah BJ 37

- fy = 240 Mpa

- fu = 370 Mpa

2. Alat sambung yang digunakan : Baut HTB

3. Jenis bangunan : bangunan industri

- Jarak antar kuda-kuda : 6 meter

- Bentang kuda-kuda : 30 meter

- Jarak antar gording (horizontal) : 1 meter

- Kemiringan atap : 10°

4. Bentuk atap : atap pelana

5. Profil kuda-kuda : Gable IWF

6. Profil gording : Lipped channel

7. Berat penutup atap : 0.20 kN/m2

8. Beban angin : 0.30 kN/m2

9. Beban orang : 1.00 kN/m2

2.

Perencanaan Gording

2.1 Pembebanan gording

2.1.1 Beban mati

- Profil yang digunakan adalah Lipped Channel 125x50x20 (3.2)

- Berat sendiri gording = 0.068 kN/m

- Berat penutup atap = q atap x jarak miring gording = 0.2 kN/m2 x 1.015 m =

0.203 kN/m

- Total beban mati = 0.068 + 0.203 = 0.271 kN/m

2.1.2 Beban hidup

- Beban air hujan

ql = 40 – 0.8 0.2kN/m2 = 40 – 0.8 (10) = 0.32 kN/m2

qah = ql x jarak antar gording = 0.32 kN/m2 x 1.015 m = 0.325 kN/m

- Beban orang + peralatan = 1.00 kN

2.1.3 Beban angin

- Beban angin, P = 0.30 kN/m2 (nilai minimum untuk bangunan yang jauh dari

tepi laut)

- Beban angin tekan, Wt = 0.1 x 0.30 kN/m2 x 1.015 m = 0.030 kN/m

- Beban angin hisap, Wh = -0.4 x 0.30 kN/m2 x 1.015 m = -0.122 kN/m

2.2 Analisis pembebanan

2.2.1 Akibat beban mati

- M1 = 0.07 x qd x l2 = 0.07 x 0.271 kN/m x 62 m = 0.682 kNm

- M2 = 0.125 x qd x l2 = 0.125 x 0.271 kN/m x 62 m = 1.218 kNm

- V1 = 0.375 x qd x l = 0.375 x 0.271 kN/m x 6m = 0.609 kN

- V2 = 0.625 x qd x l = 0.625 x 0.271 kN/m x 6m = 1.015 kN

2.2.2 Akibat beban hidup a. Beban air hujan

- M1 = 0.07 x qah x l2 = 0.07 x 0.325 kN/m x 62 m = 0.819 kNm

- M2 = 0.125 x qah x l2 = 0.125 x 0.325 kN/m x 62 m = 1.462 kNm

- V1 = 0.375 x qah x l = 0.375 x 0.325 kN/m x 6m = 0.731 kN

b. Beban orang, P = 100 kN/m x Cos 10° = 0.985 kN

- M1 = 0.098 x P x l = 0.098 x 0.985 kN x 6 m = 0.579 kNm

- M2 = 0.375 x P x l = 0.375 x 0.985 kN x 6 m = 2.216 kNm

- V1 = 0.31 x P = 0.31 x 0.985 kN = 0.305 kN

- V2 = 0.69 x P = 0.69 x 0.985 kN = 0.680 kN

2.2.3 Akibat beban angin a. Angin tekan

- M1 = 0.07 x qw x l2 = 0.07 x 0.030 kN/m x 62 m = 0.077 kNm

- M2 = 0.125 x qw x l2 = 0.125 x 0.030 kN/m x 62 m = 0.137 kNm

- V1 = 0.375 x qw x l = 0.375 x 0.030 kN/m x 6m = 0.069 kN

- V2 = 0.625 x qw x l = 0.625 x 0.030 kN/m x 6m = 0.114 kN

b. Angin hisap

- M1 = 0.07 x qw x l2 = 0.07 x 0.122 kN/m x 62 m = 0.307 kNm

- M2 = 0.125 x qw x l2 = 0.125 x 0.122 kN/m x 62 m = 0.548 kNm

- V1 = 0.375 x qw x l = 0.375 x 0.122 kN/m x 6 m = 0.274 kN

- V2 = 0.625 x qw x l = 0.625 x 0.122 kN/m x 6 m = 0.457 kN

2.3 Kombinasi pembebanan

Table 1 Momen Tabel 1. Momen

Mx = M.cos My = M.sin

Beban mati (DL) 1.218 1.200 0.212

Beban hidup (LL) 2.216 2.182 0.385

Beban hujan (qah) 1.462 1.440 0.254

Beban angin (qw) 0.548 0.540 0.095

Beban M M (kNm)

Table 2 Gaya lintang Tabel 2. Gaya Geser

Vx = V.cos Vy = V.sin

Beban mati (DL) 1.015 1.000 0.176

Beban hidup (LL) 0.680 0.669 0.118

Beban hujan (qah) 1.219 1.200 0.212

Beban angin (qw) 0.457 0.450 0.079

V V (kNm)

Table 3 Kombinasi pembebanan Tabel 3. Kombinasi pembebanan

Kombinasi Mx My Vx Vy

1,4DL 1.679 0.296 1.400 0.247

1,2Dl+1,6LL+0.5qah 5.363 0.946 2.630 0.464

1,2DL+1,6LL+0.8qw 4.049 0.714 2.455 0.433

1,2Dl+1,3qw+0.5qah 2.861 0.505 2.385 0.420

0,9DL+1,3qw 1.782 0.314 1.485 0.262

Used Load 5.363 0.946 2.630 0.464

2.4 Cek profil gording

Dicoba dimensi gording C150.50.20x3.2

A = 7.81 cm2 fy =240 Mpa w = 6.76 Kg/m E =200,000 Mpa Sx = 37.4 cm3 G =80,000 Mpa Sy = 8.19 cm3 fr =70 Mpa Ix = 280 cm4 H =150 mm

Iy = 28 cm4 B =50 mm

rx = 5.71 cm tw =3.2 mm

ry = 1.81 cm C =20 mm

tf =3.2 mm Zx = (b x tf) (H – tf) + tw (0.5H – tf) (0.5H – tf)

= (50 x 3.2) (150 – 3.2) + 3.2 (0.5x150-3.2) (0.5x150-3.2)

= 39.98 cm3

2.4.1 Tinjauan terhadap tekuk lokal pelat sayap

- = B/t = 50/3.2 = 15.625

- p = 170/ fy = 170/ 240 = 10.973

- r=370/ fy-fr =370/ 240-70 =28.378

- Karena p < < r, maka pelat sayap tidak kompak

- Mp = Zx . fy = (39.98 x 103) x 240 = 9.596 kNm

- Mr = Sx (fy-fr) = (37.4 x 103) (240 -70) = 6.358 kNm

-Mn = Mp-(Mp-Mr) p

r p

λ λ

λ

λ

− −

15.625-10.973

2.4.2 Tinjauan terhadap tekuk lokal pelat badan

- = H/tw = (150-3.2x2)/3.2 = 44.88

- p = 1680/ fy = 1680/ 240 = 108.44

- r = 2550/ fy = 2550/ 240 = 164.60

- Karena < p , maka pelat sayap kompak

- Mn = Mp = Zx (fy) = (39.98 x 103) x 240 = 9.56 kNm

2.4.3

Tinjauan terhadap tekuk lateral

- Lb (jarak antar pengaku/sokongan lateral) = 2000 mm

- Lp = 1.76 ry (E/fy) = 1.76 (57.1) (200,000/240) = 919.60 mm

- fl = fy – fr = 240 – 70 = 170 Mpa

-3

3

3

3

(50×3.2 ×3)+(3.2×150 )+(3.2(20-3.2)

4

bt

J=

=

=3606mm

3

3

-. -. -. ( / )

1 E G J A₂

X =

π

Sx

-200,000 80,000 3606,15 781 3

( / (37.4 10 )) 12608,71

1 ₂

X =

π

× × × × = Nmm

-2 4

Iy _H

Iw= _t

28 10

4

(150 2 3.2)

2

1443467200

6

4

mm

×

=

− ×

=

-2

2

3

39.98 10

1443467200

4

4

2

Zx

Iw

80,000 3606.15

280,000

X

Iy

Gj

×

=

=

×

= 3.3 x10-4 N/mm2

-2

1

1

1

2

X

Lr ry

X

fl

fl

=

+

+

×

-12608,71 4 2

5.71 1 1 (3.3 10 ) 170 2768.14 170

Lr= + + × − × = mm

- Mn Cb Mp( (Mp Mr)) Lb Lp

Lr Lp

−

= − −

−

2000-919,6

=9.596-(9.596-6.358) =10,01kNm 2768,14-919,6

Kuat lentur penampang diambil yang terkecil dari 3 tinjauan di atas,

Mn = 8.73 kNm

2.4.4 Kombinasi antara geser dan lentur

Kontrol kuat geser nominal gording tanpa pengaku lateral:

- Kn = 5 + 5/(a/h2)2 = 5

- h/tw = (150-2x3.2)/3.2 = 44.88

Batas-batas :

- 1.10 (kn*E/fy) = 1.10 (5*200,000/240) = 71.00

- 1.37 (kn*E/fy) = 1.37 (5*200,000/240) = 88.43

Maka penampang mengalami leleh geser

Kuat geser badan tanpa adanya pengaku:

- Aw = h.tw = (150-2x3.2) 3.2 = 459.52 mm2

- Vn = 0.6 fy Aw = 0.6 (240) (459.52) = 66.17 kN

- Vu = 2.63 kN

Mu/ Mn+0.625xVu/ Vn 1.375

- 5.37/0.9(8.73) +0.625x2.63/0.75(66,17) =0,72 1.375 (OK)

2.4.5 Kontrol lendutan

qdx = 0,271 x Sin 10° = 0.047 kN/m

Px = 1,00 x Sin 10° = 0.174 kN/m

4 3 4 3

5 5 0,047 6000 0.174 6000 384 48 _{384 200,000 (28 10 ) 48 200,000 (28 10 )}4 4

qdx L Px L

x

E Iy E Iy

δ

= × × × = × × ×

× × × × _{× × × × × ×}

14.18

x mm

δ =

qdy = 0,271 x Cos 10° = 0.267 kN/m

4 3 4 3 5 5 0,267 6000 0.985 6000 384 48 _{384 200,000 (280 10 ) 48 200,000 (280 10 )}4 4

qdy L Py L

x

E Ix E Ix

δ

= × × × = × × ×

× × × × _{× × × × × ×}

8,041

x mm

δ =

2 2

240

L

dx dy

δ

=

δ

+

δ

≤

2 _{2 6000}

14,178 8,041 16,30 25,00( ) 240 OK

δ

= + ≤ ⇔ <

3.

Perhitungan batang tarik (Trackstang)

Batang tarik (Trackstang) berfungsi untuk mengurangi lendutan gording pada arah

sumbu x (miting atap) sekaligus untuk mengurangi tegangan lendutan yang timbul pada arah

x. Beban-beban yang dipikul oleh trackstang yaitu beban-beban yang sejajar bidang atap

(sumbu x), maka gaya yang bekerja adalah gaya tarik Gx dan Px.

Gx = Berat sendiri gording + penutup atap sepanjang gording arah sumbu x

Px = Beban berguna arah sumbu x

P total = Gx + Px = (ql. L) + Px

Karena batang tarik dipasang dua buah, jadi per batang tarik adalah:

P = P tot/2 = (ql. L) + Px

= {(0,642 x 6) + (1 x sin 10°)}/2

= 2,013 kN

=

P

Fn

≤

σ

= 160 Mpa, dimana diambil =

Fn =

σ

P

=

2,013 1000

160

x

_{= 12,58 mm}2

Fbr = 125% x Fn = 1,25 x 12,58 = 15,73 mm2

Fbr = ¼ d2, dimana:

4.Fbr d

π

= = 4 15,73x

π

= 4,47 mm

4.

Perhitungan Ikatan Angin

Ikatan angin hanya bekerja menahan gaya normal (axial) tarik saja. Adapun cara

kerjanya adalah apabila salah satu ikatan angin bekerja sebagai batang tarik, maka yang

lainnya tidak menahan apa-apa. Sebaliknya apabila arah angin berubah, maka secara

bergantian betang tersebut bekerja sebagai batang tarik.

Figure 2 Pembebanan pada ikatan angin N dicari dengan syarat keseimbangan, sedangkan P = gaya/tekanan angin.

7,62 6

tgβ= = 1,27 = arc tg 1,27 = 51,78°

P = (0,25 x 7,62) = 1,91 kN

H = 0, Nx = P

N cos = P

cos

P N

β

= = 1,91

cos51,78

= = 2,60 kN

N

Fn

σ

=

Fn

=

σ

N

=

2,6 1000

160

x

_{= 16,26 mm}2

Fbr = 125% x Fn = 1,25 x 16,26 = 20,33 mm2

Fbr = ¼ d2, dimana:

4.Fbr d

π

= 4 20,33x

π

= = 5,09 mm

5.

Perhitungan Kuda-kuda (

Gable

)

5.1 Pembebanan pada balok gable

Figure 3 Gambar distribusi pembebanan

Pembebanan pada balok gable akibat beban-beban yang dipikul oleh gording

terpanjang yaitu = 6 meter.

Balok yang direncanakan menggunakan IWF 700x300x12x14 dengan data penampang

sebagai berikut:

H = 700 mm A = 235.50 mm2 rx = 29.3 cm

B = 300 mm Ix = 201,000 cm4 ry = 6.78 cm

t1 = 13 mm Iy = 10,800 cm4 Sx = 5.760 cm3

t2 = 24 mm Sy = 722 cm3

Figure 5 Penampang baja IWF

Pembebanan pada balok gable akibat beban-beban yang dipikul oleh 1 gording dengan

bentang 6 meter:

5.1.1 Beban gording

• Gording P1 (karena terletak pada ujung balok, maka menerima beban setengah jarak

gording = 0.508 m)

- Berat sendiri penutup atap : 6 m x 20 kg/m2 x 0.508 m = 60.96 kg

- Berat sendiri gording : 6 m x 6.76 kg/m = 40.56 kg

- Berat sendiri balok : 0.508 m x 185 kg/m = 93.98 kg

- Berat alat penyambung : 10% x BS = 9.398 kg

- Beban hidup : = 100 kg

• Gording P2 s/d P15 (karena terletak pada tengah balok, maka menerima beban satu

kali jarak gording = 1.016 m)

- Berat sendiri penutup atap : 6 m x 20 kg/m2 x 1.016m = 121.92 kg

- Berat sendiri gording : 6 m x 6.76 kg/m = 40.56 kg

- Berat sendiri balok : 1.016 m x 185 kg/m = 187.96 kg

- Berat alat penyambung : 10% x BS = 18.796 kg

Dengan cara yang sama untuk mempermudah perhitungan beban-beban pada gording

dilakukan secara tabel sebagai berikut:

Table 4 Tabel pembebanan pada gording No Pembebanan P1 (kg) P2 s/d P15

1 Berat penutup atap 60.96 121.92 2 Berat gording 40.56 40.56 3 Berat sendiri balok 93.98 187.96 4 Berat alat sambung 9.94 18.80 205.44 _369.24

Beban merata akibat beban mati:

P q=

0.5L

2(205.4)+14(369.24) 5580.16

q= = =372.01kg/m

0.5(30) 15

Beban merata akibat beban hidup :

Dipilih yang terbesar antara beban orang atau beban air hujan,

Beban orang = 100 kg

Beban air hujan qah = 40 – 0.8 20 kg/m2 = 40 – 0.8 x 10 = 32 kg/m2

P = qah x jarak antar gording x jarak antar kuda-kuda

= 32 kg/m2 x 1.016 m x 6 m = 195.07 kg

Maka dipilih beban akibat air hujan = 195.07 kg

16(195.07) 3121.15

q= = =208.08kg/m

0.5(30) 15

5.1.2 Tekanan angin pada bidang atap Tekanan angin = 30 kg/m2

Koefisien angin tekan Ctk = 0.1 Wt = 0.1 x 30 kg/m2 x 6 m = 18 kg/m

Koefisien angin hisap Chs = -0.4 Wh = -0.4 x 30 kg/m2 x 6 m = -72 kg/m

5.1.3 Tekanan angin pada bidang dinding

Koefisien angin tekan Ctk = 0.9 Wt = 0.9 x 30 kg/m2 x 6 m = 162 kg/m

5.1.4 Gambar skema pembebanan

Figure 6 Skema pembebanan akibat beban mati

Figure 7 Skema pembebanan akibat beban hidup

5.2 Kontrol profil kuda-kuda gable

5.2.1 Rafter

Modulus elastisitas (E) = 200,000.00 Mpa

Modulus geser (G) = 80,000.00 Mpa

Tegangan leleh (fy) = 240.00 Mpa

Tegangan putus (fu) = 70.00 Mpa

Data beban dan geometri struktur:

Momen maksimum (Mu) = 461,990,771.00 Nmm

Gaya geser maksimum (Vu) = 100,867.80 N

Gaya aksial (Nu) = 110,134.97 N

M1x = 182,417,847.00 Nmm

M2x = 461,990,771.00 Nmm

MA = 461,990,771.00 Nmm

MB = 172,164,923.00 Nmm

MC = 88,367,983.00 Nmm

Lx = 15,287.33 Mm

Ly = 1,019.00 mm

Data profil:

H = 700 mm A = 235.50 mm2 rx = 29.3 cm

B = 300 mm Ix = 201,000 cm4 ry = 6.78 cm

t1 = 13 mm Iy = 10,800 cm4 Sx = 5.760 cm3

t2 = 24 mm r = 28.00 mm Sy = 722 cm3

Efek kolom:

Menentukan panjang tekuk rafter (Jepit-jepit):

Lkx = (15,287.33 x 0.5) = 7,643.67 mm

Lky = (1,019.00 x 0.5) = 509.58 mm

7,643.67

1 1 240 _0.29

293 200,000 fy Lkx cx rx E

λ

=

π

=

π

= 509,58

1 1 240 _0.08

67.8 200,000

Lky fy

cy

ry E

λ = _π = _π =

Menentukan daya dukung nominal rafter:

Jika, c < =0.25 maka = 1.00

Jika, 0.25 < c < 1.2 maka = 1.43/(1.6-0.67 c)

Jika, c 1.2 maka = 1.25 c2

5,559,938.28 5,652,000.00

fy

Nnx Ag _x N

fy

Nny Ag _y N

ω

ω

= × =

= × =

Digunakan Nn minimum = 5,559,938.28 N

Nn = 0.85 x 5,559,938.28 = 4,725,947.54 N

(Nu/ Nn)<1…OK

Efek balok:

Menentukan konstanta-konstanta untuk profil WF simetris:

h1 = tf + r = 24 + 28 = 52.00 mm

h2 = ht – 2(h1) = 700 – 2 (52) = 596.00 mm

h = ht – tf = 700 – 24 = 676.00 mm

J = bt3/3 = 3,242,281.33 mm

Iw = (Iy.h2)/4 = (108,000.6762)/4 = 1.23E+13 mm6

Zx = (b.tf)(h-tf)+tw(0.5h-tf)(0.5h-tf) = 6,352,372.00 mm3

1

2 EGJA X

Zxπ

= = 12,223.05 Mpa

(

)

2

2 4 Zx Iw

X

GJ _Iy

= = 2.74E-04 mm

2_/N2

Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal.

Kontrol penampang, termasuk kompak, tidak kompak atau langsing

= bf/2tf = 6.25

p = 170/ fy = 10.97

r = 370/ (fy - fr) = 28.38

< p, maka Penampang Kompak

Untuk tekuk lokal pelat badan:

= (h - 2tf)/tw = 48.31

p = 1680/ fy = 108.44

r = 2550/ fy = 164.60

< p, maka Penampang Kompak

Menentukan batasan momen plastis, Mp:

Mp = Zx fy = 1,524,569,280.00 Nmm

Mr = Sx(fy - fr) = 979,200,000.00 Nmm

Maka, Mn = 1,524,569,280.00 Nmm

Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral

Kontrol penampang, termasuk bentang pendek, menengah atau panjang

Panjang Lb = jarak antar pengaku/sokongan lateral = Ly

fl = fy - fr = 170.00 MPa

Lb = 1,019.16 mm

Lp = 1.76*ry* (E/fy) = 344.06 mm

Lr = ry*(X1/fL)* (1+ (1+X2*fL2)) = 9,722.10 mm

maka, termasuk bentang: Bentang menengah

Cb = 2.30

Untuk bentang menengah,

Momen nominal yang paling menentukan = 1,524,569,280.00 Nmm Menentukan faktor perbesaran momen:

Momen lentur terhadap sumbu x

Ditinjau untuk kondisi portal tak bergoyang (braced)

Ncrb = Ab fy/ cx2 = 67,908,245.28 N

m=M1x/M2x = 0.39

Cmx = 0,6-0,4 m 1 = 0.44

bx = (Cmx/(1-(Nu/Ncrb))) 1 = 1.00

Ditinjau untuk kondisi portal bergoyang (unbraced):

Ncrs = Ab fy/ cx2 = 67,908,245.28 N

sx = 1/(1-(Nu/Ncrs)) = 1.00

Menentukan momen ultimit (Mu):

Mux = bx Mntux + sx Mltux = 895,438,647.15

Nu/ Nn = 0.02

Interaksi aksial & momen = 0.35

Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku:

Ketebalan minimum pelat badan tanpa adanya pengaku;

h2/tw 6,36 E/fy h2/tw = 45.85

6,36 E/fy = 183.60

Kuat geser pelat badan tanpa adanya pengaku;

Aw = tw x ht = 9,100.00 mm2

Vn = 0,6 fy Aw = 1,310,400.00 N

Vu/ Vn <1, OK = 0.10

5.2.2 Kolom

Modulus elastisitas (E) = 200,000.00 Mpa

Modulus geser (G) = 80,000.00 Mpa

Tegangan leleh (fy) = 240.00 Mpa

Tegangan putus (fu) = 70.00 Mpa

Data beban dan geometri struktur:

Momen maksimum (Mu) = 461,990,771.00 Nmm

Gaya geser maksimum (Vu) = 95,575,51 N

Gaya aksial (Nu) = 130,502.06 N

M1x = 461,990,771.00 Nmm

M2x = 461,990,771.00 Nmm

MA = 432,697,393.00 Nmm

MB = 216,348,696.70 Nmm

MC = 324,523,045.00 Nmm

Lx = 5,000.00 Mm

Ly = 1,000.00 mm

Panjang rafter = 15,287.33 mm

Data profil:

H = 700 mm A = 235.50 mm2 rx = 29.3 cm

B = 300 mm Ix = 201,000 cm4 ry = 6.78 cm

t1 = 13 mm Iy = 10,800 cm4 Sx = 5.760 cm3

t2 = 24 mm r = 28.00 mm Sy = 722 cm3

Efek kolom:

Menentukan nilai perbandingan kekakuan pada rangka:

Untuk lentur terhadap sumbu x :

10.00( )

I _column

L

Gix for hinge

I _beam

L

3.06 I _column L Gjx I _beam L = =

Untuk lentur terhadap sumbu y :

10.00( )

I _column

L

Giy for hinge

I _beam L = = 3.06 I _column L Gjy I _beam L = =

Menurut Smith, 1996, faktor panjang tekuk dapat ditentukan tanpa nomogram, tetapi dengan

menggunakan rumus dan untuk portal bergoyang adalah:

1.6 4.0( ) _2.30

7.5

Gix Gjx Gix Gjx

Kx

Gix Gjx

× + +

= =

+ +

1.6 4.0( ) _2.30

7.5

Giy Gjy Giy Gjy

Ky

Giy Gjy

× + +

= =

+ +

Menentukan panjang tekuk Kolom:

Lkx = (5,000.00 x 2.30) = 11,494.73 mm

Lky = (1,000.00 x 2.30 = 2,298.95 mm

Menentukan parameter kelangsingan rafter:

7,643.67

1 1 240 _0.43

293 200,000 fy Lkx cx rx E

λ

=

π

=

π

= 509,58

1 1 240 _0.37

67.8 200,000

Lky fy

cy

ry E

λ = _π = _π =

Menentukan daya dukung nominal rafter:

Jika, c < =0.25 maka = 1.00

Jika, 0.25 < c < 1.2 maka = 1.43/(1.6-0.67 c)

Jika, c 1.2 maka = 1.25 c2

5,175,027.76 5,332,641,52

fy

Nnx Ag _x N

fy

Nny Ag _y N

ω

ω

= × =

Digunakan Nn minimum = 5,175,027.76 N

Nn = 0.85 x 5,175,027.76 = 4,398,773.60 N

(Nu/ Nn)<1…OK

Efek balok:

Menentukan konstanta-konstanta untuk profil WF simetris:

h1 = tf + r = 24 + 28 = 52.00 mm

h2 = ht – 2(h1) = 700 – 2 (52) = 596.00 mm

h = ht – tf = 700 – 24 = 676.00 mm

3 3

bt

J= = 3,242,281.33 mm

2 2

. 108,000 676

4 4

Iy h

Iw= = × = 1.23E+13 mm

6

Zx = (b.tf)(h-tf)+tw(0.5h-tf)(0.5h-tf) = 6,352,372.00 mm3

1

2 EGJA X

Zxπ

= = 12,223.05 Mpa

(

)

2

2 4 Zx Iw

X

GJ _Iy

= = 2.74E-04 mm

2_/N2

Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal.

Kontrol penampang, termasuk kompak, tidak kompak atau langsing

Untuk tekuk lokal pelat sayap:

= bf/2tf = 6.25

p = 170/ fy = 10.97

r = 370/ (fy - fr) = 28.38

< p, maka Penampang Kompak

Untuk tekuk lokal pelat badan:

Ny = A fy = 56,520.00

Nu/ Ny = 2.57

p = 1680/ fy = 38,73

r = 2550/ fy = -147.89

r< , maka Penampang langsing

Menentukan batasan momen plastis, Mp:

Mp = Zx fy = 1,524,569,280.00 Nmm

Mr = Sx(fy - fr) = 979,200,000.00 Nmm

Maka, Mn = 1,373,089,538.93 Nmm

Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral

Kontrol penampang, termasuk bentang pendek, menengah atau panjang

Panjang Lb = jarak antar pengaku/sokongan lateral = Ly

fl = fy - fr = 170.00 MPa

Lb = 5,000 mm

Lp = 1.76*ry* (E/fy) = 344.06 mm

Lr = ry*(X1/fL)* (1+ (1+X2*fL2)) = 9,722.10 mm

maka, termasuk bentang: Bentang menengah

Cb = 1.74

Untuk bentang menengah,

Mn = Cb*(Mp - (Mp - Mr) *(Lb - Lp)/(Lr - Lp)) = 1,524,569,280.00 Nmm

Momen nominal yang paling menentukan = 1,524,569,280.00 Nmm Menentukan faktor perbesaran momen:

Momen lentur terhadap sumbu x

Ditinjau untuk kondisi portal tak bergoyang (braced)

Ncrb = Ab fy/ cx2 = 30,028,134.88 N

Cmx = 0,6-0,4 m 1 = 0.60

bx = (Cmx/(1-(Nu/Ncrb))) 1 = 1.00

Ditinjau untuk kondisi portal bergoyang (unbraced):

Ncrs = Ab fy/ cx2 = 30,028,134.88 N

sx = 1/(1-(Nu/Ncrs)) = 1.00

Menentukan momen ultimit (Mu):

Mux = bx Mntux + sx Mltux = 895,438,647.15

Nu/ Nn = 0.03

Interaksi aksial & momen = 0.74

Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku:

Ketebalan minimum pelat badan tanpa adanya pengaku;

h2/tw 6,36 E/fy h2/tw = 45.85

6,36 E/fy = 183.60

Kuat geser pelat badan tanpa adanya pengaku;

Aw = tw x ht = 9,100.00 mm2

Vn = 0,6 fy Aw = 1,310,400.00 N

Vu/ Vn <1, OK = 0.10

5.3 Perencanaan peletakan Gaya-gaya pada kolom

Gaya aksial (Nu) = 130,502 N

Gaya geser (Vu) = 95,575.51 N

Figure 9 Detail base plat 5.3.1 Kontrol tegangan yang timbul:

' 25

Nu

b b Mpa

F

σ

= ≤

σ

=

F = a . b = 800 x 400 = 320,000 mm2

130,502

0.41 25 320,000

b Mpa Mpa

σ = = <

5.3.2

Penentuan jumlah angkur Diambil diameter angkur = 19 mm

fub = 370 Mpa

2

0.75 0.5 370 (0.25 19 ) 39,339.61 1

Vd fV f r f A N

n ub b

φ

φ

π

= = = × × × =

. Vu nVd<

95,575.51

< ×

n

39,339.61

→ =

n

2.43

buah

5.4 Perencanaan sambungan rafter puncak

Figure 10 Sambungan rafter puncak 5.4.1 Data baut

Tegangan putus, fub = (Baut A490) 780 Mpa

Diameter baut, db = (7/8 “) atau 22.23 mm

Luas baut, Ab = 388.28 mm2

Jumlah baut, n = 12 Buah

5.4.2 Data plat ujung baut

Tegangan leleh, fy = 240 Mpa

Tegangan putus, fup = 370 Mpa

Lebar plat, b = 300 mm

Tinggi plat, h = 711 mm

Tebal plat, t = 24 mm

5.4.3 Beban rencana

Gaya geser, Vu = 20,926.26 N

Momen, Mu = 182,417,847.00 Nmm

5.4.4 Menentukan letak garis netral Jarak antar baut:

S1 = 1.5db – 3db = (1.5 x 22.23) - (3 x 22.23) = 33.35 mm – 66.69 mm

S = 2.5db – 7db = (2.5 x 22.23) – (7 x 22.23) = 55.58 mm – 155.61 mm

Jarak vertikal antar baut, g = 116.20 mm

2 _{2 388.28 6.68} 116.20

Ab _mm

g

δ = = × =

0.5

'(

)0.5(

)

x

x b h x

h x

δ

=

−

−

2 2 2

3.34x =112.50(h −2hx x+ ) 2 0 112.50(505,521 1,422= − x x+ )

X = 606.48 mm

H – x = 711 – 606.48 = 104.52 mm

( ) 1

3 σ h x _x 3 0.17 ₁

σ = − ⇔σ = σ

5.4.5 Menentukan tegangan lentur yang terjadi

( )

2

( )

2

(0.5 ₁ ) (0.5 '( ) ( ) 3

3 3

x x b h x h x Mu

σ δ

+

σ

− − =

819,363.34

σ

₁+819,363.34

σ

₃=182,417,847Mpa

819,363.34

σ

1

+

141,211.09

σ

1

=

182,417,847

Mpa

960,574.09

σ

1

=

182,417,847

Mpa

189.91

1

Mpa

σ

=

1( 1) 102,829.40

169.55 2 _606.84

x S

Mpa x

σ

σ

= − = =

3 32.73

Mpa

σ

=

5.4.6 Menentukan gaya-gaya yang terjadi Gaya tarik maksimum yang terjadi pada baut:

Gaya terbesar yang dipikul baris baut terbawah

6.68 116.20 169.55 131,666.65

2

Gaya yang dipikul satu baut terbawah:

0.5

0.5 131,666.65 65,833.33

1

Tu

=

Tu

=

×

=

N

Kuat tarik rencana satu baut:

0.75 0.75 0.75 780 388.28 170,357.28

Td f F A N

ub b

φ

= × = × × × =

Tu < f Tn …(OK)

Gaya geser yang terjadi pada baut:

20,926.26 1 1,743.86 12 Vu Vu N n = = =

1

Vd

r f

A m

f

ub b

φ

=

0.75 0.4 800 380.29 1 90,857.22

Vn

N

φ

=

×

×

×

× =

Vu1< f Vn …(OK)

Gaya tumpu yang terjadi

20,926.26 1 1,743.86 12 Vu Vu N n = = =

2,4

Rd

d f T

f b up p

φ

=

2.4 0.75 22.23 24 370 355,324.32

fRn

N

φ

=

×

×

× ×

=

Vu1< f Rn …(OK)

Kombinasi gaya geser dan tarik

20,926.26

1 0.4 0.75 780 1 4,659.34

Vu

f r f m

uv _nA f ub

b

φ

= < = < × × ×

4.59 < 234 … (OK)

0.75 0.75 780 585

Td

=

φ

f t b

f A

0.75 585 388.28 170,357.28

Tn

N

f

φ

=

×

×

=

131,666.65 _10,927.22 12 Tu _N

n= =

Td> Tu/n …(OK)

5.4.7 Perencanaan pengaku penumpu beban

5.4.7.1 Cek terhadap kuat leleh pelat badan

(5 )

φ

Rb= k N fy tw Ru+ × >

(5(13 28) 24)240 13 20,926.26

φ

Rb= + + × >

0.75 714,480 20,926.26

= × >

Rb N

535,860 20,926.26 OK

= > →

Rb

5.4.7.2 Cek terhadap kuat tekuk dukung pelat badan

1.5 2

0.79 1 3

φ

Rb= tw + N tw E fy tf× × >Ru

tf

d tw

(

)

1.5

24 200,000 240 24 2 13

0.79 13 1 3 ₂₄

700 13

φ

Rb= × + × × >Ru

1,308,340.55

φ

Rb= >Ru

0.75 1,308,340.55 20,926.26

= × >

Rb N

981,255.41 20,926.26

= > →

Rb OK

5.4.7.3 Cek terhadap kuat tekuk lateral pelat badan

(

)

(

)

3 3 _/ 1 0.4 3 2 _/

φ

Rb=Cr E tw× × ×tf + h tw >Ru

(

)

(

)

3 3 _700/13 3.25 200,000 13 24 _{1 0.4}

3 2

700 1000/300

φ

Rb= × × × + >Ru

79,737.65

φ

Rb= >Ru

0.75 79,737.65 20,926.26

= × >

Rb N

59,803.24 20,926.26

= > →

Rb N OK

5.4.7.4 Cek terhadap kuat tekuk lentur pelat badan

3 24.08

φ

Rb= tw Efy>Ru h

3 24.08 13

200,000 240 20,926.26 700

φ

Rb= × × > N

523,611.43 20,926.26

φ

Rb= > N

0.75 523,611.43 20,926.26

= × >

Rb N

392,708.57 20,926.26

= > →

Rb N OK

Kesimpulan : Sambungan aman dan pelat badan tidak perlu diberi pengaku.

5.5 Perencanaan sambungan rafter dengan kolom

Figure 12 Distribusi tegangan pada sambungan 5.5.1 Data baut

Tegangan putus, fub = (Baut A490) 780 Mpa

Diameter baut, db = (7/8 “) atau 22.23 mm

Luas baut, Ab = 388.12 mm2

Jarak baut ke tepi atas, S = 65 mm

Jumlah baut, n = 12 Buah

5.5.2 Data plat ujung baut

Tegangan leleh, fy = 240 Mpa

Tegangan putus, fup = 370 Mpa

Lebar plat, b = 300 mm

Tinggi plat, h = 711 mm

Tebal plat, t = 24 mm

5.5.3 Beban rencana

Gaya geser, Vu = 100,867.80 N

Momen, Mu = 461,990,771.00 Nmm

5.5.4 Menentukan letak garis netral Jarak vertikal antar baut, g = 116.20 mm

2 _{2 388.12 6.68} 116.20

Ab _mm

g

δ = = × =

0.5

'(

)0.5(

)

x

x b h x

h x

δ

=

−

−

2 2 2

2 0 112.50(505,521 1,422= − x x+ )

X = 606.50 mm

H – x = 711 – 605.84 = 104.50 mm

( ) 1 3 0.17 3 1 h x x

σ

σ

= − ⇔

σ

=

σ

5.5.5 Menentukan tegangan lentur yang terjadi

( )

2

( )

2

(0.5 ₁ ) (0.5 ₃ '( ) ( )

3 3

x x b h x h x Mu

σ δ

+

σ

− − =

819,081.79 819,081.79 461,990,771.00

1 3 Mpa

σ

+

σ

=

819,081.79

σ

1

+

141,134.23

σ

1

=

461,990,771.00

Mpa

960,216.02

σ

1

=

461,990,771.00

Mpa

481.13

1

Mpa

σ

=

1( 1) 260,531.11

429.57 2 _606.50 x S Mpa x

σ

σ

= − = =

3 82.90

Mpa

σ

=

5.5.6 Menentukan gaya-gaya yang terjadi Gaya tarik maksimum yang terjadi pada baut:

Gaya terbesar yang dipikul baris baut terbawah

6.68 116.20 429.57 333,449.80

2

Tu

=

δ σ

g

=

×

×

=

N

Gaya yang dipikul satu baut terbawah:

0.5

0.5 333,449.80 166,724.90

1

Tu

=

Tu

=

×

=

N

Kuat tarik rencana satu baut:

0.75 0.75 0.75 780 388.12 170,288.74

Td f F A N

ub b

φ

Tu < f Tn …(OK)

Gaya geser yang terjadi pada baut:

100,867.80 1 8,405.65 12 Vu Vu N n = = =

1

Vd

=

φ

f

r f

ub b

A m

0.75 0.4 780 380.29 1 90,820.66

Vn

N

φ

=

×

×

×

× =

Vu1< f Vn …(OK)

Gaya tumpu yang terjadi

100,867.80 1 8,405.65 12 Vu Vu N n = = =

2,4

Rd

=

φ

f b up p

d f T

2.4 0.75 22.23 24 370 355,324.32

fRn

N

φ

=

×

×

× ×

=

Vu1< f Rn …(OK)

Kombinasi gaya geser dan tarik

100,867.80

1 0.4 0.75 780 1 4,657.47

Vu

f_uv r _{f ub}f m

nA b

φ

= < = < × × ×

22.11 < 240 … (OK)

0.75 0.75 780 585

f f Mpa

t= ub= × =

Td

=

φ

f t b

f A

0.75 585 388.12 170,288.74

Tn

N

f

φ

=

×

×

=

333,449.80 _27,787.48 12 Tu _N

Td> Tu/n …(OK)

5.5.7 Perencanaan pengaku penumpu beban

5.5.7.1 Cek terhadap kuat leleh pelat badan

(5 )

φ

Rb= k N fy tw Ru+ × >

(5(13 28) 24)240 13 100,867.80

φ

Rb= + + × > N

0.75 714,480.00 100,867.80

= × >

Rb N

535,860.00 100,867.80

= > →

Rb N OK

5.5.7.2 Cek terhadap kuat tekuk dukung pelat badan

1.5 2

0.79 1 3

φ

Rb= tw + N tw E fy tf× × >Ru

tf

d tw

(

)

1.5

24 200,000 240 24 2 13

0.79 13 1 3

24

700 13

φ

Rb= × + × × >Ru

1,308,340.55

φ

Rb= >Ru

0.75 1,308,340.55 100,867.80

= × >

Rb N

981,255.41 100,867.80

= > →

Rb N OK

5.5.7.3 Cek terhadap kuat tekuk lateral pelat badan

(

)

(

)

3 3 _/ 1 0.4 3 2 _/

φ

Rb=Cr E tw× × ×tf + h tw >Ru

h L bf

(

)

(

)

3 3 _700/13 3.25 200,000 13 24 _{1 0.4}

3 2

700 1000/300

φ

Rb= × × × + >Ru

79,737.65

φ

Rb= >Ru

0.75 79,737.65 100,867.80

= × >

59,803.24 100,867.80

= < →

Rb N Tidak OK

5.5.7.4 Cek terhadap kuat tekuk lentur pelat badan

3 24.08

φ

Rb= tw Efy>Ru h

3

24.08 13 _{200,000 240 100,867.80} 700

φ

Rb= × × > N

523,611.43 100,867.80

φ

Rb= > N

0.75 523,611.43 100,867.80

= × >

Rb N

392,708.57 100,867.80

= > →

Rb N OK

5.5.7.5 Ukuran pengaku

φ

− ≤ ×

Ru Rb As fy

100,867.80 59,803.24− ≤As×240 41,064.56≤As×240

41,064.56 240 ≥ As 2 171.10 ≥ As mm

5.5.7.6 Lebar pengaku

1 _0.5 3

> × −

bs bf tw

1 _{300 0.5 13} 3

> × − ×

bs

93.50 95

> ≈

bs mm

5.5.7.7 Tebal pengaku

200,000

93.50 0.56

240

≤

93.50 16.70_ts ≤

93.50 5.78 6.00 16.70

≥ = ≈

ts mm

Gunakan pelat pengaku dimensi 95 x 10 mm

6.

Perhitungan Pondasi

6.1 Data Perencanaan

Kuat tekan beton (f’c) = 25 mPa

Kuat tarik baja tulangan (fy) = 400 mPa

Daya dukung tanah (

σ

) = 250 kN/m2

Berat jenis tanah(γ ) = 18 kN/m2

6.2 Rencana pondasi

Figure 13 Rencana pondasi 6.3 Dimensi pondasi

Dimensi pondasi dihitungan dari beban tidak terfaktor :

Kedalaman pondasi (z) = 1,5 m

Tegangan efektif tanah (σ )

z

σ =σ − γ = 223 kN/m2

eksentritas (e), tidak ada momen, maka = 0

2 3

1 6

P P e

b b

σ ≥ + ×

Dipakai b = = 1.0 m

2 3 2

189.02

1 6 1

×

+ =

P P e

b b = 189.02 kN/m

2

< dari Tegangan efektif tanah (σ ) OK

dipakai dimensi pondasi = 1,00x1,00

Beban Aksial = (1.2 126.63 1.6 62.39)× + × = 251.78 kN

max 2 2

251.78 1.00

σ = P =

b = 251.78 kN/m

2

min 2 2

251.78 1.00

σ = P =

b = 251.78 kN/m

2

(

)

(

)

max max min

0, 3 0, 3

251, 78 251.78 251.78

1, 00 1.00

σ =σ − × σ −σ = − × − = 251.78 kN/m2

2 0,30 2

σ

= × × M B 2

251.78 1.00 0,30 2

= × ×

M = 11.33 kNm

min

σ

max

σ

σ

max

σ

Figure 14 Perhitungan momen pada pondasi

Lebar Pondasi (B) = 1000 mm

Tebal pondasi = 300 mm

Tebal selimut beton = 75 mm

jarak dari tepi beton ke tulangan = 100 mm

Jarak dari beton tertekan ke tulangan tarik (d) = 200 mm

Momen rencana (Mu) = 11.33 kNm

Faktor reduksi momen (φ) = 0,80

2

n s y

a

M A f d

φ = − Dipakai 5D13 2 1 13 5 4π = × s

'

0,85

= s y

c A f a

f b

663.66 400 0,85 25 1000

× =

× ×

a = 12.49 mm

(

)

0,8 663.66 400 200 12.49

φ

Mn = × × − = 39.82 kNm

>Mu OK

Tulangan minimum :

ration Tulangan minimum untuk plat (

ρ

_min) = 0,0018

Asmin = 0, 0018 1000 300× × = 540 mm2

As > OK

Tulangan maksimum

(

)

(

)

' max 1 0,85 ₆₀₀ 0, 75 600 c s w y y f

A b d

f β f

= ×

+

(

)

(

)

max 1

0,85 25 600

0, 75 200 1000 400

β

600 400

×

= × ×

+

s

A = 4064.06 mm2

As < OK

Dipakai tulangan 5D13⇔ D13 – 200

Tulangan susut diambil 20% dari tulangan lentur

6.5 Kuat geser pondasi 6.5.1 Geser satu arah

σ

max

σ

Figure 15 Gaya geser satu arah pondasi Tegangan geser yang terjadi

(

)

2 100

max

σ

σ

= + × ×

V B

(

251.78 251.78 2 1000 100

)

= + × ×

V

u = 25.18 kN

Kuat geser yang disumbangkan oleh beton

'

25

0,75 200 1000

6 6

φ

c =

φ

c = ×

f

V bd

= 125 kN

> Vu OK

Tidak diperlukan tulangan geser

6.5.2 Geser pons

Figure 16 Daerah gaya geser pons pada pondasi

Sisi panjang kolom (h) = 800 mm

sisi pendek kolon (b) = 400 mm

perbandingan h dan b (βc) = 2 mm

Jarak dari beton tertekan ke tulangan tarik (d) = 200 mm

(h+d) = 1000 mm

(b+d) = 600 mm

(

) (

)

(

)

2

= × + + +

bo h d b d = 3200 mm

s

α (Untuk kolom tengah) _{= 40}

(

max min

)

2

(

251.78 251.78 2

)

σ

=

σ

+

σ

= + = 251.78 kN/m2

Gaya geser pons

(

) (

)

(

2

)

(

2

)

251.78 1.00 1.0 0.6

σ B − h d+ × b d+ = − × = 100.71 kN

' 2 0 1

1 ₆

f b d

c V

c

c

β

= +

2 25 3200 200 1

1 _{2 6}

× ×

= +

V

c = 1066.67 kN

' 0 2

2 ₁₂

0

d f b d

s c

V

c _b

α

= +

40 200 25 3200 200 2

2 _{3200 12}

× × ×

= +

V

c = 6000 kN

1/ 3 '

3 0

V f cb d

c =

1/ 3 25 3200 200 3= × ×

V

c = 1066.67 kN

dipakai Vc min = 1066.67 kN

Vc = 0.75 x Vc = 800 kN

Vc > Vu OK

7.

Kesimpulan

Item Ukuran

Dimensi gording C150.50.20x3.2

Dimensi batang tarik (trackstang) Ø 5 mm

Dimensi ikatan angin Ø 6 mm

Dimensi profil gable WF 700.300.13.24

Dimensi baut pada sambungan puncak 12 Ø 7/8”

Dimensi baut pada sambungan rafter dengan kolom 12 Ø 7/8”

Dimensi base plat 400 x 800 (tebal 24 mm)

Dimensi angkur _{4 Ø 19}

Dimensi pondasi _{1000 x 1000 mm}

Referensi

Syahril A. Rahim & Mulia, Diktat Perancangan Stukrur Baja

Nobel, afret. 2011. Catatan kuliah Perancangan Struktur Baja semester 4

SNI 03-1729-2002. Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung.

Setiawan, Agus. 2008. Perencanaan Struktur Baja dengan Metode LRFD (Berdasarkan SNI 03-1729-2002)

Tentang Penulis

Afret Nobel adalah alumni Diploma Teknik Sipil Universitas Gadjah Mada Angkatan 2005 dan Alumni Ekstensi Teknik Sipil Universitas Indonesia Angkatan 2009. Papanya seorang petani dan Mamanya pedagang.

www.LaporanTeknikSipil.wordpress.com

Anda diperbolehkan untuk mengirimkan lewat pos dan email dan memberikan buku elektronik ini kepada siapa saja yang Anda inginkan, selama Anda tidak mengubah, atau mengedit isinya dan format digitalnya.

Sebenarnya, kami akan sangat senang bila Anda membuat duplikat buku elektronik ini sebanyak-banyaknya. Tetapi bagaimanapun, hak untuk membuat buku dalam bentuk cetak atas naskah ini untuk dijual adalah tindakan yang tidak dibenarkan.

Kiranya buku ini masih jauh dari kesempurnaan, oleh karena itu, saran dan kritik yang