Oleh : Muhammad Hadi Fadhillah NRP : Dosen Pembimbing : Indrasurya B. Mochtar, Prof., Ir., MSc., PhD

(1)

ALTERNATIF PERENCANAAN DINDING PENAHAN TANAH

STASIUN BAWAH TANAH DUKUH ATAS

DENGAN DIAPHRAGM WALL, SECANT PILE, DAN SOLDIER PILE

DI PROYEK PEMBANGUNAN MASS RAPID TRANSIT JAKARTA

Oleh : Muhammad Hadi Fadhillah

NRP : 3109100120

Dosen Pembimbing :

(2)

(3)

Ob

yek

Per

en

(4)

Ob

yek

Per

en

(5)

Ob

yek

Per

en

(6)

Latar Belakang

• Proyek Tertunda

• Kondisi Tanah

• Metode Konstruksi Sulit

• Mahal

(7)

Perumusan Masalah

Bagaimana merencanakan dimensi dinding penahan tanah yang efektif

dengan diaphragm wall?

Bagaimana merencanakan dimensi bore pile yang efektif dengan sistem

secant pile?

Bagaimana merencanakan dimensi profil baja yang efektif dengan

soldier pile?

Bagaimana analisa stabilitas ketiga alternatif perencanaan sebagai

dinding penahan tanah?

Bagaimana metode pengerjaan ketiga alternatif perencanaan yang

efektif dan efisien?

Bagaimana analisa estimasi biaya untuk ketiga alternatif perencanaan

dinding tanah tersebut dan manakah yang lebih ekonomis?

(8)

Tujuan Perencanaan

Kestabilan

Kekuatan

Metode &

Biaya

Deformasi

(9)

Data yang digunakan adalah data sekunder

Masalah yang ditinjau hanya perencanaan dinding penahan tanah pada stasiun bawah tanah

Dukuh Atas, Jakarta

Tidak merencanakan struktur rel kereta bawah

tanah Tidak merencakan struktur

sekunder dan arsitektur pada stasiun bawah tanah

(10)

Diagr

am

Ali

r

Per

en

canaan

(11)

(12)

Koreksi Data Tanah

N1 γsat γ' Po N2

from To Blows ( gr/cm3 ) ( gr/cm3 ) (ton/m2) Blows 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 2.00 2.00 3.00 3.00 4.00 4.00 4.50 UDS - - - -5.00 5.30 7 1.654 0.654 3.271 13.000 6.00 6.30 6 1.632 0.632 3.789 10.000 7.00 7.30 3 1.543 0.543 3.800 5.000 Lempung berlanau berpasir 8.00 8.50 UDS - - - -9.00 9.30 2 1.535 0.535 4.812 3.000 3.000 10.00 10.30 7 1.654 0.654 6.542 8.000 11.00 11.30 9 1.700 0.700 7.695 9.000 12.00 12.50 UDS - - - -13.00 13.30 10 1.722 0.722 9.388 10.000 14.00 14.30 13 1.790 0.790 11.062 12.000 15.00 15.30 15 1.835 0.835 12.532 14.000 16.00 16.50 UDS - - - -17.00 17.30 17 1.873 0.873 14.833 15.000 18.00 18.30 14 1.820 0.820 14.760 12.000 Lempung berlanau 8.500

Jenis Tanah Dominan Deep Surface (m) Rata -

rata NSPT Lempung berlanau 11.500 Lanau Berlempung 12.000 Pasir berlanau 13.500 5.000 N1 γsat γ' Po N2

from To Blows ( gr/cm3 ) ( gr/cm3 ) (ton/m2) Blows

Lanau berlempung 19.00 19.30 39 2.039 1.039 - 39.000

Lempung berlanau 20.00 20.50 UDS - - -

-Lanau 21.00 21.20 50 2.039 1.039 - 50 22.00 22.12 50 2.039 1.039 - 50 23.00 23.11 50 2.039 1.039 - 50 24.00 24.18 50 2.039 1.039 - 50 25.00 25.21 50 2.039 1.039 - 50 26.00 26.50 UDS - - - -27.00 27.30 22 1.903 0.903 - 22 28.00 28.30 48 2.039 1.039 - 48 29.00 29.30 40 2.039 1.039 - 40 30.00 30.30 50 2.039 1.039 - 50 31.00 31.30 47 2.039 1.039 - 47 32.00 32.30 45 2.039 1.039 - 45 33.00 33.30 50 2.039 1.039 - 50 34.00 34.50 UDS - - - -35.00 35.30 30 2.039 1.039 - 30

rata N_SPT Lanau berpasir Lanau Lempung berlanau 22 44.286 48.167

Data hasil tes SPT (Standard Penetration Test) dari lapangan tidak secara langsung dapat digunakan untuk perencanaan. Terlebih dahulu nilai SPT asli yang didapat dari lapangan dilakukan koreksi terhadap muka air tanah dan overburden

(13)

Konsistensi Lapisan Tanah

Nilai SPT yang telah dikoreksi dapat digunakan dalam menentukan lapisan-lapisan tanah sesuai konsistensinya

from To 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 2.00 2.00 3.00 3.00 4.00 4.00 4.50 5.00 5.30 6.00 6.30 7.00 7.30 Lempung berlanau berpasir 8.00 8.50 9.00 9.30 3.000 - - Very Soft 10.00 10.30 11.00 11.30 12.00 12.50 13.00 13.30 14.00 14.30 15.00 15.30 16.00 16.50 17.00 17.30 18.00 18.30

Lempung berlanau _8.500 _0.707106781 _8.318903308 _Medium

rata NSPT (σ) CV Konsistensi

Lempung berlanau 11.500 2.121320344 18.44626386 Stiff

Soft

Lanau Berlempung 12.000 2 16.66666667 Stiff

Pasir berlanau 13.500 2.121320344 15.71348403 Medium _Dense

5.000 - -from To Lanau berlempung 19.00 19.30 Lempung berlanau 20.00 20.50 Lanau 21.00 21.20 22.00 22.12 23.00 23.11 24.00 24.18 25.00 25.21 26.00 26.50 27.00 27.30 28.00 28.30 29.00 29.30 30.00 30.30 31.00 31.30 32.00 32.30 33.00 33.30 34.00 34.50 35.00 35.30

rata NSPT (σ) CV Konsistensi Lanau berpasir Lanau Lempung berlanau 22 - - Very Stiff 44.286 7.181324987 16.21589513 Hard 48.167 4.490731195 9.32331736 Hard

(14)

Parameter Tanah

Nilai SPT yang telah dikoreksi dan dibagi tiap lapisan sesuai konsitensinya, kemudian dicari parameter-parameter fisik tiap lapisan melalui pendekatan korelasi terhadap nilai SPT maupun konsistensi lapisan.

Nspt rata2 Cu γsat

from To Blows ( kN/m2 ) ( kN/m3 )

Lempung berlanau 0.00 7.00 12.00 56.388 0.000 17.222 0.30 11780.185 Stiff Lempung berlanau 7.00 9.00 5.00 24.517 0.000 17.000 0.30 4481.592 Soft Lempung berlanau 9.00 10.00 3.00 14.710 0.000 15.130 0.30 2688.955 Very Soft Lempung berlanau 10.00 13.00 8.50 41.678 0.000 16.556 0.30 8707.093 Medium Lanau berlempung 13.00 16.00 12.00 58.840 0.000 17.333 0.35 12292.367 Stiff

Pasir berlanau 16.00 19.00 14.00 0 31.050 17.762 0.30 13828.913 Medium Dense Lanau berlempung 19.00 26.00 48.00 196.133 0.000 20.000 0.34 95976.170 Hard Lempung berlanau 26.00 28.00 22.00 107.873 0.000 18.667 0.30 21033.606 Very Stiff Lempung berlanau 28.00 35.45 44.00 196.133 0.000 20.000 0.30 88243.044 Hard

Konsistensi

(15)

Data Spesifikasi Bahan

- Tulangan Ulir

Diameter tulangan terdapat

dalam tabel berikut dengan

mutu tulangan (fy) = 400

MPa

- Tulangan Polos

Mutu tulangan (fy) = 400 MPa

Diameter tulangan :

- Ø6

- Ø8

- Ø10

- Ø12

- Ø14

- Ø16

- Pengecoran

Mutu beton (fc) = 30 MPa

Tinggi slump = 7.5 cm

- Profil Baja

Jenis profil : Profil H

Produksi : PT Cigading Habeam

Center

Mutu baja BJ55

Fu = 550 MPa

Fy = 410 Mpa

(16)

Tekanan Tanah Lateral

Sebelum melakukan analisa stabilitas,

terlebih

dahulu

dibuat

pemodelan

interaksi tanah dan dinding pada satu sisi

seperti gambar. Melalui model tersebut

dapat dihitung terlebih dahulu tekanan

tanah aktif dan pasif serta tekanan air

tanah

yang

bekerja

pada

dinding

penahan tanah

q = 10.00 kN/m² 1 2 2 m Lempung berlanau 3 1 m Lempung berlanau 4 5 6 7

Lowest level of struts

8 12 9 13 10 14 11 15 7 m Lempung berlanau 3 m Lempung berlanau 3.00 4.5 3 m Lanau berlempung 3 m Pasir berlanau 5 m Lanau berlempung 2 m 2 m Lempung berlanau Hp Lempung berlanau 21

(17)

Tekanan Tanah Lateral

Titik Jenis Gaya Jenis Tanah H γsat σv (kN/m2) u σ'v (kN/m2) C' cw/su Ø Ka/Kp σha / σhp

1 7 17.222 10.000 0.00 10.000 37.592 0.300 0 1 10.000 2 atas 7 17.222 130.556 24.50 106.056 37.592 0.300 0 1 20.332 2 bawah 0 17.000 130.556 24.50 106.056 16.344 0.300 0 1 68.785 3 atas 2 17.000 164.556 44.10 120.456 16.344 0.300 0 1 83.185 3 bawah 0 15.130 164.556 44.10 120.456 9.807 0.300 0 1 98.093 4 atas 1 15.130 179.685 53.90 125.785 9.807 0.300 0 1 103.423 4 bawah 0 16.556 179.685 53.90 125.785 27.786 0.300 0 1 62.425 5 atas 3 16.556 229.352 83.30 146.052 27.786 0.300 0 1 82.691 5 bawah 0 17.333 229.352 83.30 146.052 39.227 0.300 0 1 56.602 6 atas 3 17.333 281.352 112.70 168.652 39.227 0.300 0 1 79.202 6 bawah 0 17.762 281.352 112.70 168.652 0.000 - 31.05 0.3194 53.875 7 atas 3 17.762 334.639 142.10 192.539 0.000 - 31.05 0.3194 61.506 7 bawah 0 20.000 334.639 142.10 192.539 130.755 0.300 0 1 -105.629 2 20.000 374.639 161.70 212.939 130.755 0.300 0 1 -85.229 3 20.000 434.639 171.50 263.139 130.755 0.300 0 1 -35.029 9 atas 2 20.000 474.639 191.10 283.539 130.755 0.300 0 1 -14.629 9 bawah 0 18.667 474.639 191.10 283.539 71.915 0.300 0 1 119.547 10 atas 2 18.667 511.972 210.70 301.272 71.915 0.300 0 1 137.280

10 bawah Lempung berlanau 0 20.000 511.972 210.70 301.272 130.755 0.300 0 1 3.104

12 2 20.00 0.000 0.00 0.000 130.755 0.300 0 1 298.168

13 atas 2 20.00 40.000 19.6 20.400 130.755 0.300 0 1 318.568

13 bawah 0 18.67 40.000 19.6 20.400 71.915 0.300 0 1 184.392

14 atas 2 18.67 77.333 39.2 38.133 71.915 0.300 0 1 202.126

14 bawah Lempung berlanau 0 20.00 77.333 39.2 38.133 130.755 0.300 0 1 336.301 Lempung berlanau 8 Pasir berlanau Lanau berlempung Lanau berlempung Lempung berlanau Lempung berlanau Aktif Pasif Lempung berlanau Lempung berlanau Lempung berlanau Lanau berlempung

Titik Jenis Gaya γsat cw/su Ø Cu Ka/Kp

σv (kN/m2) 511.97 + 20 Hp u 210.70 + 9.8 Hp σ'v (kN/m2) 301.27 + 10.2 Hp σh (kN/m2) 3.104 + 4.406017 Hp σv (kN/m2) 38.13 + 20 Hp u 39.20 + 9.8 Hp σ'v (kN/m2) 38.13 + 10.2 Hp σh (kN/m2) 336.301 + 15.99398 Hp Tegangan 11 Aktif 20.000 0.3 0 130.755 1 15 Pasif 20.000 0.3 0 130.755 1

- Tekanan Tanah Aktif σa= σvKa − 2cKac

Kac= Ka(1+cw_c ) - Tekanan Tanah Pasif

σp= σvKp + 2cKpc Kpc= Kp(1+cw_c )

- Adhesi Dinding dengan Tanah cw = αsu

(18)

Diagram Tekanan

Aktif Pasif

Lempung berlanau Lempung berlanau

Aktif Pasif

TEKANAN TANAH AKTIF/PASIF

3.00

Lempung berlanau 4.5

TEKANAN AIR AKTIF/PASIF

Lanau berlempung Lanau berlempung 3 m Lempung berlanau Lempung berlanau Lanau berlempung Pasir berlanau Lempung berlanau Lempung berlanau Lempung berlanau Lanau berlempung Pasir berlanau 21 1 21 m 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 2 m 2 m Hp 2 m 2 m Hp Aktif Pasif Lempung berlanau Lempung berlanau

Aktif Pasif

TEKANAN TANAH AKTIF/PASIF

3.00

Lempung berlanau 4.5

TEKANAN AIR AKTIF/PASIF

Lanau berlempung Lanau berlempung 3 m Lempung berlanau Lempung berlanau Lanau berlempung Pasir berlanau Lempung berlanau Lempung berlanau Lempung berlanau Lanau berlempung Pasir berlanau 21 1 21 m 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 2 m 2 m Hp 2 m 2 m Hp

(19)

Diagram Push-In

Tekanan Tanah Tekanan Air

Aktif Pasif

Lowest level strut

298.168 Kn/m2 119.547 kN/m2 137.280 kN/m2 524.585 + 15.994 Hp 3.00 Lanau berlempung Lempung berlanau Lempung berlanau 318.568 kN/m2 64.720 + 4.40602 Hp 336.301 kN/m2 1 3 4 5 6 7 ₈ 9 10 8 9 10 11 15 12 13 14 2 3.104 kN/m2 202.126 kN/m2 184.392 kN/m2 2 m 2 m Hp Aktif Pasif 191.1

Lowest level strut

191.1 + 9.8 Hp 9.8 Hp Lempung berlanau Lanau berlempung Lempung berlanau 3.00 Pwa2 Pwa1 Pwp 8 9 10 11 12 13 14 15 2 m 2 m Hp

(20)

Analisa Push-In

Gaya P1 1434.558 P2 112.311 P3 _{7.00 + 0.50 Hp} _{21.730 Hp +} _{1.55 Hp}2 P4 Hp 7.00 + 0.33 Hp 15.42 Hp2 + 0.734 Hp3 P5 2385.34 P6 88.40 P7 2212.71 P8 100.49 P9 7.00 + 0.50 Hp 2354.11 Hp + 168.15 Hp2 P10 Hp 7.00 + 0.67 Hp 55.979 Hp2 + 5.331 Hp3 Pwa1 _{7.0 + Hp} _1337.7 ₊ 191.10 Hp 3.50 + 0.50 Hp 4681.950 + 1337.700 Hp + 95.55 Hp2 Pwa2 7.0 + Hp Hp 34.30 Hp + 4.9 Hp2 4.67 + 0.67 Hp 160.067 Hp + 45.73 Hp2 + 3.267 Hp3 Pwp 4.0 + Hp Hp 19.60 Hp + 4.9 Hp2 2.67 + 0.67 Hp 52.27 Hp + 26.13 Hp2 + 3.267 Hp3 6228.819 + 1519.496 Hp + 158.26 Hp2 + 4.001 Hp3 4786.94 + 2406.38 Hp + 250.26 Hp2 + 8.598 Hp3

Momen Aktif terhadap Strut Momen Pasif terhadap Strut

2 H Lengan ke Strut Hp TOTAL 2 6 2 6.33 4.00 2 4.33 Hp Hp 2 2 5.67 Hp 6.00 20.40 368.78 17.73 15.994 191.100 9.8 9.8 336.30 Hp Hp2 8.0 σ'ha / σ'hp 119.547 17.733 3.104 298.168 20.400 184.392 17.733 336.301 P (kN) 239.093 17.73 3.10 Hp 2.2 Hp2 596.34 4.406 9343.23 + 2279.24 Hp + 237.38 Hp2 + 6.002 Hp3 4786.94 + 2406.38 Hp + 250.26 Hp2 + 8.598 Hp3 -4556.29 + 127.13 Hp + 12.88 Hp2 + 2.60 Hp3 Fb TOTAL 1.5 Mr Md Hp 9.462776376 7474.58 + 1823.40 Hp + 189.91 Hp2 + 4.801 Hp3 4786.94 + 2406.38 Hp + 250.26 Hp2 + 8.598 Hp3 -2687.64 + 582.98 Hp + 60.36 Hp2 + 3.80 Hp3 Hp 3.272877621 Fb 1.2 Md Mr TOTAL 6228.82 + 1519.50 Hp + 158.26 Hp2 + 4.001 Hp3 4786.94 + 2406.38 Hp + 250.26 Hp2 + 8.598 Hp3 -1441.88 + 886.88 Hp + 92.01 Hp2 + 4.60 Hp3 Hp 1.406226122 TOTAL Mr Md Fb 1

(21)

Kedalaman Penetrasi Dinding

Dari

hasil

perhitungan

sebelumnya,

didapatkan kedalaman penetrasi dinding

adalah sebesar 2 + 2 + 3.3 = 7.3 meter

dengan nilai Fb = 1.2 seperti yang

disyaratkan. Pemodelan dinding penahan

tanah

dapat

diilustrasikan

seperti

gambar.

Lempung berlanau Lempung berlanau Lempung berlanau 7.3 m Lanau berlempung Lempung berlanau Pasir berlanau Lempung berlanau 4.5 Lempung berlanau Lanau berlempung 24 m

(22)

Pemodelan Dinding Penahan Tanah

Dinding Penahan Tanah B1FL Struts q = 10 kN/m2 Temporary Plate Top Plate B2FL B3FL

(23)

Kondisi Galian Dinding Penahan Tanah

Kondisi B

Kondisi A Kondisi C

Kondisi D Kondisi E

(24)

(25)

Momen Diaphragm Wall

Ketebalan dinding diaphragm wall dapat diasumsikan sebesar 5% dari kedalaman galian, sehingga dapat direncanakan setebal 1.2 meter dari kedalaman galian = 24 meter. Kedalaman dinding direncanakan sedalam He + Hp = 24 + 7.3 = 31.3 meter. Desain kemudian dianalisa dengan program bantu Plaxis V8.2

A 860.024 B 1458.846 C 1620.489 D 1613.908 E 2016.657 Kondisi Momen Maksimum (kNm)

(26)

Deformasi Diaphragm Wall

Kondisi A Kondisi B Kondisi C Kondisi D Kondisi E

A 0.006565 B 0.015680 C 0.019290 D 0.026140 E 0.026113 Kondisi Defleksi Maksimum (m)

(27)

Penulangan Diaphragm Wall

60 150 1200 Ø 19 Ø 19 D 32 D 22 1200 90 150 Ø 19 D 32 D 22 Ø 19

(28)

Kontrol Uplift dan Penurunan Tanah

W_timb = 13433.33 kN W_struktur= 33749.3 kN Qs = 3975.094 kN Fb= 𝟏. 𝟑𝟐𝟕𝟔𝟕𝟕 ≥ 1.2 …OK! Fu = 9.8 x 19.25 x 195 Fu = 36813.03 kN W_tanah = 82804.6 kN Wtanah > Wtotal…OK!

(29)

Perencanaan Strut

700 800 500 2800 2000 fa = 28704.56 kN/m2 fb = 39506.43 kN/m2 F_b = 120000 kN/m2 Strut Horisontal F_a= 104990.5 kN/m2 maka 0.554932 ≤ 1.0 …OK Pengaku Ujung Pengaku Sudut fa = 6312.119 kN/m2 fb = 39506.43 kN/m2 F_a = 104990.5 kN/m2 F_b = 120000 kN/m2 maka 0.329821 ≤ 1.0 …OK fa = 21250.8 kN/m2 fb = 39506.43 k N m2 F_a = 104990.5 kN/m2 F_b = 120000 kN/m2 maka 0.331244 ≤ 1.0 …OK

(30)

(31)

Momen Secant Pile

Diameter secant pile dapat dihitung dengan rumus Ds = 2.257 Qw

fc′ , sehingga dapat direncanakan sebesar 0.5 meter. Berat struktur dinding penahan tanah dengan secant pile berdiameter 0.5 meter adalah sebesar = A_boredpile x h_dinding x γ_beton = 3.927 x 31.3 x 23.54 = 2893.414 kN yang ternyata lebih kecil daripada berat diaphragm wall sehingga kemungkinan terjadinya uplift lebih besar, maka dari itu diameter secant pile diperbesar untuk perencanaan dinding penahan tanah menjadi 1.2 meter.

(32)

Deformasi Secant Pile

(33)

Penulangan Secant Pile

16 D 32 Ø16

16 D 32

Ø16 - 300

1. Tulangan vertikal direncanakan menggunakan diameter tulangan D25 dengan As = 490.87 mm2 _yang

dipasang sebanyak 8 buah secara melingkar. P ( k N ) M x ( k N m) 2 5 0 0 0 -5 0 0 0 3 5 0 0 -3 5 0 0 (P ma x) (P ma x) (P min ) (P min ) fs=0 .5 fy fs=0 fs=0 .5 fy fs=0 1

2. Tulangan vertikal direncanakan menggunakan diameter tulangan D32 dengan As = 804.25 mm2 _yang

dipasang sebanyak 16 buah secara melingkar. P ( k N ) M x ( k N m) 3 0 0 0 0 -5 0 0 0 4 5 0 0 -4 5 0 0 (P ma x) (P ma x) (P min ) (P min ) fs=0 .5 fy fs=0 fs=0 .5 fy fs=0 1

(34)

Kontrol Uplift dan Penurunan Tanah

W_timb = 13433.33 kN W_struktur= 32732.12 kN Qs = 4051.756 kN Fb= 1.29074 ≥ 1.2 …OK! Fu = 9.8 x 19.25 x 195 Fu = 36813.03 kN W_tanah = 82804.6 kN Wtanah > Wtotal…OK!

(35)

Perencanaan Strut

fa = 29853.67 kN/m2 fb = 43926.47 kN/m2 F_b = 120000 kN/m2 Strut Horisontal F_a= 104990.5 kN/m2 maka 0.597451 ≤ 1.0 …OK Pengaku Ujung Pengaku Sudut fa = 6312.119 kN/m2 fb = 43926.47 kN/m2 F_a = 104990.5 kN/m2 F_b = 120000 kN/m2 maka 0.366655 ≤ 1.0 …OK fa = 21250.8 kN/m2 fb = 43926.47 k N m2 F_a = 104990.5 kN/m2 F_b = 120000 kN/m2 maka 0.368087 ≤ 1.0 …OK 700 800 500 280 0 2000

(36)

(37)

Momen Soldier Pile

Dengan momen maksimal yang didapat dari hasil analisa diaphragm wall = 2016.657 kNm dan tegangan ijin baja sebesar 410 MPa, maka nilai Sx dapat dicari S = Mmax_∅σa = 5465.196 cm3. Direncanakan profil baja untuk soldier pile menggunakan profil H-beam

(38)

Deformasi Soldier Pile

(39)

Kontrol Profil Baja

- Kontrol pada prifl baja H-beam diasumsikan sebagai struktur lentur balok yang menerima beban tegak lurus sumbu memanjang batang.

- Kontrol lendutan dilakukan pada profil yang menerima momen terbesar. Hal ini terjadi di kondisi E pada profil dinding lantai 1 sepanjang L = 650 cm dengan hasil Ma = -180784.83 kgm, Mb = 84370.71 kgm, dan Ms = 8413.78 kgm dari program bantu Plaxis V8.2.

- Hasil analisa Plaxis V8.2 terhadap gaya geser mengahsilkan gaya geser maksimal Vu sebesar 80830.25 kg

fijin fmax Status Mu φMn Status Vu φVn Status

0.04 1.806 OK 180784.8 661875.3 OK 80830.255 186624 OK

(40)

Kontrol Uplift dan Penurunan Tanah

W_timb = 13433.33 kN W_struktur= 31574.63 kN Qs = 3704.38 kN Fb= 1.256152 ≥ 1.2 …OK! Fu = 9.8 x 19.25 x 195 Fu = 36813.03 kN W_tanah = 82804.6 kN Wtanah > Wtotal…OK!

(41)

Perencanaan Strut

fa = 30590.2 kN/m2 fb = 49601.95 kN/m2 F_b = 120000 kN/m2 Strut Horisontal F_a= 104990.5 kN/m2 maka 0.644976 ≤ 1.0 …OK Pengaku Ujung Pengaku Sudut fa = 6312.119 kN/m2 fb =49601.95 kN/m2 F_a = 104990.5 kN/m2 F_b = 120000 kN/m2 maka 0.413951 ≤ 1.0 …OK fa = 21250.8 kN/m2 fb = 49601.95 kN/m2 F_a = 104990.5 kN/m2 F_b = 120000 kN/m2 maka 0.415374 ≤ 1.0 …OK 700 800 500 280 0 2000

(42)

(43)

(44)

(45)

(46)

Estimasi Biaya dan Karakteristik

Estimasi Biaya

Diaphragm Wall Secant Pile Soldier Pile

Keterangan : Cukup Buruk

Kedalaman Waktu

Pelaksanaan Biaya

Baik

Gangguan Bawah Tanah

Soft Clay Sand

Tipe Tanah Kondisi Konstruksi

Kekakuan

Tipe Konstruksi Gravel Kerapatan

Soil Suara dan Getaran Penanganan Lumpur Penurunan Permukaan

Karakteristik Alternatif

m m kg kg kg kg _m3 Diaphragm Wall 1.2 31.3 653.804 1580.861 83.597 - 37.265 1.000 Secant Pile 1.2 31.3 - 1778.469 49.402 - 31.742 0.789 Soldier Pile 1 31.3 - - - 12097.137 29.759 5.148 Tipe Konstruksi Diameter/ Ketebalan/ Penampang Kedalaman Dinding

Perkiraan Material Dinding per 1 m' Penulangan Horisontal Penulangan Vertikal Penulangan Geser Profil Baja H-beam Volume Bersih Semen Biaya Konstruksi Relatif

(47)

Kesimpulan

1. Dinding penahan tanah dengan diaphragm wall direncanakan setebal 1.2 meter dan kedalaman 31.3 meter dari permukaan tanah, sedangkan untuk secant pile direncanakan dengan diameter bore pile 1.2 meter dan kedalaman 31.3 meter dari permukaan tanah, serta untuk soldier pile direncanakan dengan profil baja H-beam 1000 x 450 x 16 x 38 BJ55 dan dinding lagging cor di tempat 100 x 100 x 3130 cm3 _{dan kedalaman 31.3 meter} dari permukaan tanah.

2. Hasil analisa diaphragm wall, secant pile, dan soldier pile dapat dilihat pada tabel berikut.

A 0.006565 860.024 B 0.015680 1458.846 C 0.019290 1620.489 D 0.026140 1613.908 E 0.026113 2016.657 Kondisi Defleksi Maksimum (m) Momen Maksimum (kNm) A 0.007948 867.646 B 0.019490 1202.774 C 0.023488 1325.227 D 0.028982 1456.393 E 0.028934 1936.215 Kondisi Defleksi Maksimum (m) Momen Maksimum (kNm) A 0.008841 845.290 B 0.022788 1069.915 C 0.026919 1080.035 D 0.029329 1193.174 E 0.029275 1772.894 Kondisi Defleksi Maksimum (m) Momen Maksimum (kNm)

(48)

Kesimpulan

4. Penulangan pada diaphragm wall dan secant pile, serta kontrol profil soldier pile dapat dilihat pada tabel berikut.

horisontal vertikal geser

Diaphragm Wall D32 D22 Ø19

Secant Pile - 12D32 Ø16

Alternatif Tulangan

fijin fmax Status Mu φMn Status Vu φVn Status

0.04 1.806 OK 180784.8 661875.3 OK 80830.255 186624 OK

Lendutan Lateral Buckling Kuat Geser

5. Kontrol uplift pada setiap alternatif perencanaan telah memenuhi syarat seperti pada tabel berikut.

Berat Struktur Berat Timbunan Skin Friction Gaya Uplift

kN kN kN kN

Diaphragm Wall 33749.298 13433.333 3975.094 36813.026 1.318

Secant Pile 32732.119 13433.333 4051.756 36813.026 1.291

Soldier Pile 31574.631 13433.333 3704.380 36813.026 1.256

Alternatif Fs

6. Kontrol penurunan tanah pada setiap alternatif perencanaan telah memenuhi syarat seperti pada tabel berikut.

Berat Struktur Berat Timbunan Berat Total Berat Tanah

kN kN kN kN

Diaphragm Wall 33749.298 13433.333 47182.631 82804.592 OK

Secant Pile 32732.119 13433.333 46165.452 82804.592 OK

Soldier Pile 31574.631 13433.333 45007.964 82804.592 OK

(49)

Saran

1. Perencanaan dinding penahan tanah yang dipilih adalah menggunakan secant pile dengan pertimbangan defleksi, metode, dan biaya yang lebih efektif dan efisien daripada alternatif lainnya. 2. Disarankan alternatif perencanaan yang digunakan direncanakan

ulang lebih rinci dan teliti dikarenakan dalam tugas akhir ini terdapat beberapa keterbatasan yang mengakibatkan kurang sempurnanya perencanaan.

(50)