237
Optimasi Desain
Metal Gasket
Tipis Bentuk
New Corrugated
Untuk Kebutuhan Tekanan Kerja Rendah
Dengan Simulasi Komputer
Avita Ayu Permanasari, Moch. Agus Choiro, Anindito Purnowidodo Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Brawijaya
Jalan. Mayjend Haryono 167, Malang 65145. Indonesia Phone: +62-341-587711, Fax: +62-341-554291
E-mail :avitaayu14@yahoo.com
Abstract
Contact width and leakage had been used as the main parameter to optimize a new corrugated metal gasket for high working pressure. The leakage could be reduced as increasing the contact width. On the other hand, gaskets in piping for low pressure were used into distribution of water in the hotel. In this study, thin metal gasket is optimized by using simulation experiment. The design of experimentation (DOE) Taguchi method is used to analyze the effect of each parameter design and to predict optimal design of thin metal gasket. The L27 orthogonal array is concerned to design the experimental matrix for five factors with three levels. The five factors are thickness (t), pitch (p), over hang (OH), lip height (h), and radius convex (R). The observed value is denoted by using the slope of the curve of relationship between contact width and clamping load. The slope of curve is increased; it will be reduce the clamping load. The optimum design of thin metal gasket based on the results of each observed values is a model with thickness (t) = 0.3 mm, pitch (p) = 4 mm, over hang (OH) = 3 mm, lip height (h) = 0.4 mm, and radius convex (R) = 2.5 mm.
Keywords: Contact width, leakage, Taguchi, optimum design
PENDAHULUAN
Gasket berfungsi sebagai media penahan
kebocoran pada sambungan pipa penghubung yang diketatkan dengan sepasang flange. Metal gasket
merupakan salah satu jenis material gasket yang memiliki kemampuan pada tekanan yang tinggi, ketahanan yang baik pada temperatur tinggi, tidak mudah korosi. dan dapat meminimalisasi frekuensi penggantian gasket. Bentuk umum desain gasket
berupa bentuk flat yang memiliki kelebihan fleksibilitas bentuk untuk dapat dipotong sesuai dengan bentuk yang diinginkan. Kelemahan flat gasket adalah kebutuhan besar gaya tightening yang besar dan kemungkinan terjadinya gasket relaxation. Gaya tightening yang besar akan menyebabkan kebutuhan desain material baut dan flange menjadi lebih mahal, sedangkan gasket relaxation akan membutuhkan tambahan pekerjaan dalam bentuk
tightening procedure yang berkala untuk mencegah kebocoran dari gasket yang terpasang pada flange selama periode operasi.
Model desain gasket selain flat gasket adalah
corrugated shape (bentuk bergelombang). Desain baru dari corrugated metal gasket dikembangkan oleh Saeed, et.al (2008). Penelitian berkelanjutan untuk optimasi desain telah dilakukan oleh Haruyama S. et.al (2009) dan Choiron, et.al (2010, 2012) yang menghasilkan prosedur baru uji kebocoran dan desain gasket yang optimal untuk tekanan kerja yang cukup tinggi sebesar 10-20 MPa. Desain baru gasket
ini dapat memberikan solusi terhadap kelemahan flat
gasket yaitu membutuhkan gaya tightening yang lebih rendah dan mengurangi kemungkinan terjadinya gasket relaxation.
Penelitian sebelumnya merupakan studi untuk menghasilkan produk desain baru dari corrugated metal gasket untuk kebutuhan operasi tekanan tinggi. Pada penelitian ini akan dikembangkan gasket yang dapat dipakai pada mesin-mesin konversi energi bertekanan rendah berkisar 0,6 – 1,1 MPa seperti pada filling machine dan pendistrbusian air di hotel. Dengan mengacu pada konsep desain dari penelitian sebelumnya, maka pada penelitian ini akan dirancang optimasi desain metal gasket dengan ketebalan yang tipis dengan menggunakan simulasi komputer untuk mengefisienkan proses desain dan manufaktur sehingga biaya dan waktu untuk
trial-error proses akan tereduksi.
METODE PENELITIAN
Gasket yang digunakan dalam penelitian ini adalah gasket bergelombang yang dipasang diantara dua flange pada sisi atas dan bawah, seperti diilustrasikan pada Gambar 1. Ketika material gasket
238
sedikit, tetapi akan menghasilkan tegangan kontak yang tinggi sehingga beban pengencangan yang dibutuhkan lebih kecil.
Penelitian ini dilakukan dengan menggunakan simulasi komputer. Material yang digunakan adalah material baja SUS 304 karena tahan terhadap temperatur tinggi dan tahan korosi. Material ini menggunakan standar JIS berdasarkan uji kekuatan tarik JISZ 2241, yaitu :
Modulus Elastisitas (E) = 210 GPa
Poisson ratio (v) = 0,3
Yield strength(σy) = 398,83 Mpa
Tangent Modulus (H) = 1.900,53 Mpa
Young Modulus = 190 Gpa
Gambar 1. Parameter desain gasket tipis
Gambar 2. Tegangan kontak yang tinggi pada lebar kontak yang kecil
Gambar 3. Model material Stainless Steel SUS304
Material dimodelkan secara bilinear isotropic hardening karena digunakan untuk menganalisis plastisitas yang dialami oleh benda kerja akibat regangan yang besar. Kurva tegangan-regangan bilinear didapatkan dengan memasukkan nilai yield
strength dan tangent modulus. Kemiringan segmen pertama dalam kurva setara dengan young modulus
sementara kemiringan segmen kedua setara dengan
tangent modulus. Gambar 3 memperlihatkan
hubungan model material dari Stainless Steel
SUS304.
Analisa pemodelan gasket tipis bergelombang ini menggunakan software berbasis metode elemen hingga. Kedua flange diasumsikan sebagai rigid body, sedangkan gasket tipis diasumsikan sebagai
deformable. Pemodelan dibuat dengan 2 Dimensi dengan asumsi model aksisimetris. Perpindahan pada arah aksial digunakan sebagai model pengetatan flange atas terhadap gasket dengan kondisi flange bawah dikonstrain (Gambar 4).
Pada saat clamping load, kedua lingkar pada permukaan gasket akan menghasilkan spring effect. Ciri khas spring effect akan ditunjukkan dari proporsi daerah elastis sehingga kondisi inilah yang akan membantu mengurangi terjadinya gasket relaxation
apabila nantinya pada kondisi operasi gasket tipis
corrugated terjadi pengurangan keketatan baut.
Gambar 4. model aksisimetris
Gambar 5. Kurva hubungan antara contact width
dengan clamping load
Pada penelitian sebelumnya diketahui bahwa
contact width mempengaruhi tingkat ketahanan
gasket untuk mencegah kebocoran dengan
mempertimbangkan contact stress yang terjadi [2]. Desain gasket yang optimal adalah yang dapat menimbulkan contact width yang tinggi dengan
plastic contact stress, sehingga clamping load akan rendah. Hubungan antara contact width dengan
clamping load dapat dilihat pada Gambar 5 dimana
Overall length (fixed)
OH P
t h
239
semakin tinggi slope atau gradient kurva, maka semakin rendah clamping load yang ditimbulkan. Desain gasket yang dipilih adalah yang memiliki
slope atau gradient kurva yang tinggi.
Lebar kontak diukur dari jumlah elemen gasket
yang mengalami kontak dengan flange. Penentuan lebar kontak dilakukan dengan mempertimbangkan
contact stress dengan cara dilakukan penghapusan nilai contact stress di bawah tegangan yield 398,83 MPa. Sealing lines akan terbentuk pada contact width yang memiliki kondisi plastic contact stress
(Gambar 6).
Lebar kontak yang dikaji
elemen yang terkena kontak
Gambar 6. Lebar kontak pada salah satu convex gasket
Analisa parameter desain dilakukan dengan menggunakan metode Taguchi Design of Experiment
(DOE) untuk memprediksi bentuk gasket yang paling optimal berdasarkan parameter yang mempengaruhi
spring effect (Gambar 4) dengan 5 parameter desain (factor) dan 3 level L27 test matrix (Tabel 1 dan Tabel
Lanjutan Tabel 2. L27 Test Matrix
6 1 2 2 2 3
Secara umum langkah-langkah penelitian yang akan dilakukan mengikuti diagram alir yang terlihat pada Gambar 7.
240
Gambar 7. Diagram alir penelitian HASIL DAN PEMBAHASAN
Dari penelitian yang telah dilakukan didapatkan data slope of curve (Y) pada Tabel 3. Berdasarkan data dari Tabel 3, dilakukan analisis parameter yang mempengaruhi besarnya nilai slope of curve yang dihasilkan dengan menggunakan metode Taguchi DOE (Design of Experiment), sehingga didapatkan data mean of SN ratios seperti yang ditunjukkan pada Gambar 8.
Tabel 3. Hasil Test Matrix L27
TRIAL FAKTOR Slope of
Curve
A B C D E
1 1 1 1 1 1 0,008 2 1 1 1 1 2 0,005 3 1 1 1 1 3 0,014 4 1 2 2 2 1 0,009 5 1 2 2 2 2 0,002 6 1 2 2 2 3 0,004 7 1 3 3 3 1 0,003 8 1 3 3 3 2 0,002 9 1 3 3 3 3 0,001 10 2 1 2 3 1 0,006 11 2 1 2 3 2 0,004
12 2 1 2 3 3 0,009 13 2 2 3 1 1 0,008 14 2 2 3 1 2 0,005 15 2 2 3 1 3 0,005 16 2 3 1 2 1 0,006 17 2 3 1 2 2 0,012 18 2 3 1 2 3 0,008 19 3 1 3 2 1 0,010 20 3 1 3 2 2 0,006 21 3 1 3 2 3 0,010 22 3 2 1 3 1 0,010 23 3 2 1 3 2 0,007 24 3 2 1 3 3 0,007 25 3 3 2 1 1 0,010 26 3 3 2 1 2 0,005 27 3 3 2 1 3 0,005
Dikarenakan memakai karakteristik kualitaslarge is better maka nilai tertinggi pada level di tiap-tiap parameter menjadi pedoman untuk membuat desain baru yang merupakan desain gasket yang optimum untuk menghasilkan nilai slope of curve yang tinggi. Desain gasket yang optimum seperti yang ditunjukkan pada Tabel 4.
Gambar 8. Main Effects Plot
Tabel 4. Faktor dan dimensi desain yang optimum Factor Description Faktor Dimensi
Thickness (t) 1 0.3 mm
Pitch (P) 1 3.5 mm
Over hang (OH) 1 2.5 mm
Lip height (h) 2 0.4 mm
Radius convex (R) 1 1.5 mm
Dari output simulasi komputer didapatkan distribusi besar tegangan kontak (contact stress) dan lebar kontak (contact width) yang terjadi. Besar
ya ya
ya ya ya ya
241
beban pengetatan flange pada gasket disertai pola distribusi tegangan dan deformasi gasket yang terjadi. Ciri khas dari desain gasket new corrugated adalah adanya spring effect yang ditunjukkan dari distribusi tegangan yang terjadi pada daerah antar gelombang setelah clamping load selesai dilakukan.
Spring effect dihasilkan oleh daerah yang masih mengalami deformasi elastis dengan tegangan di bawah tegangan yield yaitu 398,83 MPa (Gambar 9).
Gambar 9. Distribusi tegangan desain gasket yang optimum pada proses clamping load
Untuk menunjukkan bahwa beban pengencangan yang dibutuhkan untuk gasket tipe
new corrugated lebih rendah dibandingkan dengan
gasket tipe flat, maka dilakukan analisis
perbandingan pada kedua tipe gasket tersebut (Gambar 10).
Gambar 10. Desain Gasket Tipis Tipe Flat dan
New Corrugated
Hal ini dapat dilihat pada gambar 11 yang menunjukkan distribusi tegangan kontak pada daerah lebar kontak pada gasket tipis tipe new corrugated dan gasket tipis tipe flat pada pembebanan ± 20 kN. Tampak bahwa besar tegangan kontak pada gasket tipe new corrugated
lebih besar dibandingkan besar tegangan kontak pada gasket tipe flat dimana besarnya mencapai di atas tegangan yield bahan atau sudah mencapai tegangan plastis. Dari penelitian sebelumnya ditemukan bahwa kebocoran dapat dicegah oleh lebar kontak yang memiliki besar tegangan kontak yang plastis. Apabila dikomparasikan pada harga tegangan kontak yang sama maka dapat disimpulkan besar gaya pengetatan yang dibutuhkan pada gasket
tipe new corrugated lebih rendah dibandingkan gaya pengetatan pada gasket tipis tipe flat.
Gambar 11. Distribusi tegangan kontak pada daerah lebar kontak pada gasket tipe corrugated dan gasket
tipe flat pada pembebanan ± 20 kN
Gambar 12 menunjukkan mekanisme deformasi dan perubahan posisi daerah antar gelombang mulai dari posisi gasket awal sebelum diketatkan, setelah diketatkan dan prediksi apabila terjadi gasket relaxation. Daerah antar gelombang mengalami deformasi dan perubahan posisi dimana pada saat sebelum diketatkan berada pada kondisi lurus, setelah gasket diketatkan posisi menekuk dengan sudut 1 dan bila terjadi release maka posisi daerah
antar gelombang berusaha kembali ke posisi semula sehingga sudutnya 2 berharga lebih kecil dibanding
sudut 1. Hal ini diakibatkan masih besarnya proporsi
elastis pada daerah antar gelombang sehingga memberikan fakta bahwa pada daerah antar gelombang mengalami spring effect.
(a). Sebelum diketatkan (b). Setelah diketatkan (c). Setelah
release
Gambar 12. Mekanisme deformasi dan posisi daerah antar gelombang mulai dari posisi gasket awal (a). sebelum diketatkan, (b). setelah diketatkan,
(c). prediksi apabila terjadi gasketrelaxation
KESIMPULAN
242
DAFTAR PUSTAKA
[1] Saeed, H.A, Izumi, S., Sakai, S., Haruyama, S., Nagawa, M., Noda, H., 2008, Development of New Metallic Gasket and its Optimum Design for Leakage Performance, Journal of Solid
Mechanics and Material Engineering., Vol. 2, No. 1, 105-114 .
[2] Haruyama S., Choiron M.A, Kaminishi K., 2009, A Study of Design Standard and Performance Evaluation on New Metallic Gasket, Proceeding of the 2nd International Symposium on Digital Manufacturing., Wuhan China, 107-113.
[3] Choiron M.A, Haruyama S., Kaminishi K., 2010, Optimum Design of New 25A-size Metal Gasket Considering Plastic Contact Stress, International Journal of Modeling and Optimization., Vol. 1, No. 2, 146-150.
[4] Choiron M.A, Haruyama S., Kaminishi K., 2012, Studies of Relationship between Contact Width and Leakage on Large Size of New Metal Gasket,
