Standar Nasional Indonesia (SNI bertajuk Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Bangunan Gedung dan Struktur Non Bangunan) merupakan revisi dari SNI 1726:2012 Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Bangunan Gedung dan Struktur Non Bangunan. Tata cara penulisan ditetapkan sesuai PKBSN Nomor 4 Tahun 2016 tentang Pedoman Penulisan Standar Nasional Indonesia (SNI) yang dibahas dalam forum Rapat Mufakat pada tanggal 17 Desember 2018 di Pusat Penelitian dan Pengembangan Perumahan dan Permukiman.
Umum
Prosedur analisis berbasis kinerja
Eloop = energi yang dihamburkan (kN-mm), dalam satuan isolator selama satu siklus beban reversibel penuh selama uji perpindahan dalam rentang + hingga -, diukur dengan luas area yang dicakup oleh loop kurva gaya - defleksi (gaya -kurva defleksi) Fa = koefisien lokasi periode pendek, yaitu periode 0,2 detik (lihat 6.2) 𝐹𝑖,𝐹𝑥 = bagian gaya geser dasar, V, pada level 𝑖 atau level 𝑥 . Fv = koefisien lokasi untuk periode yang lama (dalam periode 1 detik), lihat 6.2 Fx = gaya gempa lateral (kN) pada ketinggian x seperti dijelaskan pada Persamaan.
Gempa rencana, faktor keutamaan gempa dan kategori risiko struktur bangunan
Bangunan gedung dan bukan bangunan yang tidak termasuk dalam kategori risiko IV, (termasuk namun tidak terbatas pada fasilitas yang memproduksi, memproses, menangani, menyimpan, menggunakan atau membuang bahan bakar berbahaya, bahan kimia berbahaya, limbah berbahaya atau bahan peledak) yang mengandung bahan beracun atau mudah meledak . material dimana jumlah material melebihi nilai batas yang disyaratkan oleh instansi yang berwenang dan cukup menimbulkan bahaya bagi masyarakat jika terjadi kebocoran. Bangunan gedung dan nonbangunan yang diperlukan untuk mempertahankan fungsi struktur bangunan lainnya termasuk dalam kategori risiko IV.
Kombinasi beban terfaktor dan beban layan
Jika beban fluida F bekerja pada struktur, maka keberadaannya harus diperhitungkan dengan nilai faktor beban yang sama dengan faktor beban beban sendiri D pada kombinasi 1 sampai 4. Jika beban fluida F bekerja pada struktur, maka keberadaannya harus diperhitungkan dengan nilai faktor beban yang sama dengan beban untuk beban mati D pada kombinasi 1 sampai 6.
Klasifikasi situs
Jika suatu struktur terkena beban gempa, maka kombinasi beban berikut harus diperhatikan bersama dengan kombinasi beban dasar di atas. Jika metode tegangan izin digunakan sehubungan dengan aksi beban gempa menurut 7.4.3 dan diterapkan pada kombinasi beban 8, 9 atau 10, maka tegangan izin diperbolehkan dinaikkan sebesar 1,2 kali.
Analisis respons situs untuk tanah kelas situs SF
Penentuan kelas tapak harus dilakukan melalui penyelidikan lapangan dan laboratorium tanah yang dilakukan oleh pejabat yang berwenang atau ahli desain geoteknik yang berwenang, dengan pengukuran mandiri terhadap paling sedikit dua dari tiga parameter tanah yang tercantum pada Tabel 5. Apabila sifat-sifat tanah tidak tersedia untuk penentuan kelas tapak, maka kelas tapak SE sesuai dengan persyaratan 6.2 harus digunakan, kecuali jika pejabat yang berwenang atau data geoteknik menunjukkan bahwa tapak tersebut termasuk dalam kelas tapak yang berbeda.
Definisi kelas situs
PENGECUALIAN Analisis respon spesifik lokasi tidak diperlukan untuk tanah liat kategori ini jika kedua kondisi berikut terpenuhi: (i) Nilai Fa dan Fv yang ditentukan dari Tabel 6 dan Tabel 7 untuk kelas lokasi SD atau SE dikalikan dengan a faktor meningkat secara linier dari 1,0 pada PI. Jika 𝑁̄𝐶ℎ dan 𝑠𝑢 menghasilkan kriteria yang berbeda, kelas lokasi dengan kondisi lebih buruk harus diterapkan.
Definisi untuk parameter kelas situs
Penentuan lokasi batuan keras kelas situs SA harus didukung dengan pengukuran kecepatan gelombang geser yang dilakukan di lapangan atau pada profil batuan sejenis pada formasi yang sama dengan derajat pelapukan dan keretakan yang sama atau lebih besar. Jika kondisi batuan keras diketahui kontinu hingga kedalaman 30 m, maka pengukuran kecepatan gelombang geser permukaan dapat diekstrapolasi sehingga diperoleh 𝑣̄𝑠.
Parameter percepatan gempa
Berdasarkan sifat-sifat tanah di lokasi, lokasi tersebut harus diklasifikasikan ke dalam kelas lokasi SA, SB, SC, SD, SE atau SF menurut 5.3. Jika survei tanah yang dilakukan sesuai dengan Pasal 5 menunjukkan adanya kondisi batuan yang sesuai dengan kelas lokasi SB, namun tidak ada pengukuran kecepatan gelombang geser spesifik lokasi yang dilakukan, maka koefisien lokasi Fa, Fv dan FPGA harus diambil sebesar 1,0.
Koefisien-koefisien situs dan paramater-parameter respons spektral percepatan gempa
Apabila sifat-sifat tanah tidak teridentifikasi secara jelas sehingga kelas tapak tidak dapat ditentukan, maka kelas tapak SE dapat digunakan kecuali pemerintah/instansi yang berwenang mempunyai data geoteknik yang dapat menentukan kelas tapak lain. Jika kelas situs SE digunakan sebagai kelas situs menurut 6.1.3, maka nilai Fa tidak boleh kurang dari 1,2.
Parameter percepatan spektral desain
Jika prosedur desain sesuai dengan Pasal 8 digunakan, nilai Fa ditentukan sesuai dengan 8.8.1 dan nilai Fv, SMS dan SM1 tidak perlu ditentukan. Parameter respons spektral percepatan gempa (MCER) maksimum yang dipertimbangkan dipetakan ke periode. a) SS= Lokasi yang memerlukan penyelidikan geoteknik khusus dan analisis respon lokasi, lihat 6.10.1.
Spektrum respons desain
Kategori desain seismik
Persyaratan desain untuk kategori desain seismik A
Sambungan positif untuk menahan gaya horizontal yang bekerja sejajar dengan komponen struktur harus disediakan untuk setiap balok, gelagar, atau komponen rangka, baik secara langsung ke komponen pendukung atau ke pelat lantai berbentuk diafragma. Dinding struktur yang berfungsi sebagai pembawa beban vertikal atau penahan geser lateral komponen struktur harus diangkur pada pelat atap dan seluruh pelat lantai serta komponen struktur yang memberikan tahanan lateral pada dinding atau ditopang oleh dinding.
Bahaya (hazard) geologi dan investigasi geoteknik
Sambungan harus mempunyai kekuatan menahan gaya minimal 5% dari reaksi beban mati dan beban hidup tak terfaktor yang ditimbulkan oleh elemen struktur yang ditumpu pada elemen struktur pendukung. Potensi likuifaksi dan kehilangan kekuatan tanah dievaluasi berdasarkan percepatan puncak tanah, besaran gempa, dan karakteristik sumber yang konsisten dengan kecepatan puncak gempa (MCEG) maksimum yang dipertimbangkan.
Spektrum respons gempa maksimum yang dipertimbangkan risiko-tertarget (Risk-
Akselerasi puncak tanah harus ditentukan dengan (1) studi spesifik lokasi yang mempertimbangkan efek spesifik amplifikasi, yang dijelaskan dalam 6.9 atau (2) percepatan tanah puncak PGAM, dari Persamaan (15). PGAM = percepatan tanah puncak MCEG yang disesuaikan dengan pengaruh klasifikasi medan PGA = percepatan tanah puncak yang dipetakan seperti yang ditunjukkan pada Pasal 15 pada Gambar 17 FPGA = koefisien medan dari Tabel 10.
Prosedur gerak tanah pada spesifik-situs
Prosedur gerak tanah spesifik situs untuk desain seismik
Persyaratan 6.10.2 harus dipenuhi jika analisis bahaya gerakan tanah dilakukan sesuai dengan 6.9. Percepatan respons spektral spesifik lokasi seismik MCER untuk periode apa pun tidak boleh diasumsikan kurang dari 150% respons spektral desain spesifik lokasi yang ditentukan sesuai dengan 6.10.3.
Gerak tanah vertikal untuk perencanaan gempa
SaMv harus tidak kurang dari setengah nilai SaM untuk komponen horizontal yang ditentukan sesuai dengan prosedur umum 6.1 atau spesifikasi lokasi 6.10. Percepatan spektral desain untuk respon vertikal, Sav, harus diambil sebesar 2/3 kali nilai SaMv yang ditentukan dalam 6.11.2.
Struktur atas dan struktur bawah
Untuk periode vertikal lebih dari 2,0 detik, SaMv harus ditentukan melalui prosedur spesifik lokasi; namun, nilai SaMv yang dihasilkan tidak boleh kurang dari setengah nilai Sa untuk komponen horizontal yang ditentukan berdasarkan prosedur umum pada 6.1 atau prosedur spesifik lokasi pada 6.10. Sebagai alternatif untuk menggunakan prosedur di atas, penerapan prosedur spesifik lokasi diperbolehkan untuk memperoleh nilai SaMv pada periode vertikal kurang dari atau sama dengan 2,0 detik, namun nilai yang ditentukan dengan cara tersebut tidak boleh kurang dari 80 menjadi % dari nilai SaMv ditentukan dari Persamaan (17) hingga Persamaan (20).
Sistem struktur pemikul gaya seismik
Struktur rangka baja satu lantai dengan ketahanan momen sedang, dirancang untuk konstruksi seismik kategori D, mempunyai tinggi struktur yang diijinkan, hn, hingga 20 m, jika beban sendiri yang dibawanya dan masuknya beban atap tidak melebihi 0,96 kN/m2. Struktur rangka baja satu lantai dengan ketahanan momen sedang dan dirancang untuk konstruksi seismik kategori E mempunyai tinggi struktur yang diijinkan, hn, sampai dengan 20 m jika beban sendiri yang dipikulnya dan kontribusi beban atap tidak melebihi 0,96 kN/m2 . .
Fleksibilitas diafragma, ketidakberaturan konfigurasi, dan redundansi
Struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik yang tercantum pada Tabel 13 harus memenuhi persyaratan artikel yang diacu dalam tabel tersebut. Struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik yang tercantum pada Tabel 14 harus memenuhi persyaratan artikel yang diacu dalam tabel tersebut.
Kombinasi dan pengaruh beban seismik
Ev = pengaruh beban gempa vertikal sebagaimana didefinisikan dalam Pengaruh beban gempa horizontal dengan faktor beban lebih. Jika diwajibkan dalam 7.5.3 atau 7.5.4, efeknya harus disebabkan oleh penerapan gaya horizontal secara simultan dalam dua arah yang tegak lurus satu sama lain;
Arah pembebanan
Pemilihan prosedur analisis
Kriteria pemodelan
Jika model 3 dimensi digunakan, minimal tiga derajat kebebasan dinamis yang terdiri dari translasi bidang ortogonal dua arah dan rotasi puntir terhadap sumbu vertikal harus disertakan pada setiap tingkat struktur. Bila menggunakan analisis riwayat waktu atau respons spektral varians, minimal tiga derajat kebebasan dinamis yang terdiri dari translasi bidang ortogonal dua arah dan rotasi torsi terhadap sumbu vertikal harus disertakan pada setiap tingkat struktur.
Prosedur gaya lateral ekivalen
Penentuan simpangan antar tingkat desain () harus dihitung sebagai selisih simpangan pada pusat massa di atas dan di bawah tingkat yang dipertimbangkan (lihat Gambar 10). Analisis elastis sistem penahan gaya gempa untuk menghitung simpangan antar lantai harus dilakukan dengan menggunakan gaya gempa rencana sesuai dengan 7.8.
Analisis linear dinamik
Respon gaya gabungan pada arah y harus ditentukan sebagai IeY/RY dikalikan dengan respon elastis pada arah y yang dihitung dari model matematika yang memperhitungkan pengaruh torsi mendadak (bila perlu) ditambah IeX /RX . Respon gaya gabungan dalam arah y harus ditentukan sebagai XCdY/RY dikalikan dengan respon elastis dalam arah y yang dihitung dari model matematika yang mempertimbangkan pengaruh torsi mendadak (jika perlu) ditambah XCdX/ RX.
Diafragma, kord dan kolektor
Pada struktur atau bagian struktur yang ditopang penuh oleh dinding geser rangka kayu ringan, komponen struktur kolektor dan sambungannya, termasuk sambungan ke komponen vertikal, harus dirancang hanya untuk memikul gaya sesuai dengan kombinasi beban pada 4.2.2 dengan gaya gempa yang ditentukan. sesuai dengan 7.10.1.1. Diafragma, termasuk tendon, manifold dan sambungannya ke komponen struktur vertikal, harus dirancang untuk memikul gaya gempa desain dalam arah planar sesuai dengan 7.10.3.2 dalam dua arah tegak lurus.
Dinding struktural dan pengangkurannya
Selain itu, gaya desain diafragma tidak harus melebihi gaya yang berhubungan dengan gaya kolektor yang akan ditentukan. Gaya desain untuk elemen baja pada sistem angkur dinding struktural harus dikalikan dengan 1,4 jika tidak disyaratkan oleh pasal ini, dengan pengecualian baut angkur dan baja tulangan.
Simpangan antar tingkat dan deformasi
Untuk sistem penahan gaya gempa yang hanya terdiri dari rangka momen pada struktur yang dirancang untuk kategori desain gempa D, E, atau F, deviasi antar tingkat desain () tidak boleh melebihi a/ untuk semua tingkat. Untuk struktur yang dirancang menurut Desain Seismik Kategori D, E, atau F, setiap elemen struktur yang tidak termasuk dalam sistem pemikul beban seismik pada arah tersebut harus dirancang sedemikian rupa sehingga mampu menahan pengaruh beban gravitasi dan gaya seismik dari perpindahan simpangan antar elemen. desain lantai () sebagaimana ditentukan sesuai dengan 7.8.6 (lihat juga 7.12.1).
Desain fondasi
Jika laporan investigasi geoteknik menunjukkan potensi kegagalan aliran, maka 7.13.8 tidak berlaku dan kondisinya harus dilonggarkan. Penutup tiang pancang individu harus dihubungkan satu sama lain dengan pengikat sesuai dengan 7.13.7.2.
Umum
Jika dua atau lebih baris tahanan terhadap gaya lateral kurang dari setengah panjang horizontal dinding atau rangka dengan bresing terpanjang, maka baris tahanan tersebut dapat diganti dengan satu baris tahanan pada titik pusat gravitasi kelompok garis tersebut. hambatan untuk distribusi gaya awal, kemudian gaya resultan kelompok baris hambatan harus didistribusikan ke elemen-elemen kelompok baris hambatan berdasarkan nilai kekakuan relatif masing-masing elemen. PENGECUALIAN Perpindahan dinding geser ke dalam atau ke luar bidang diperbolehkan pada bangunan dua lantai dengan konstruksi rangka ringan, asalkan rangka yang menopang dinding di atasnya dirancang untuk dipengaruhi oleh gaya gempa akibat tergulingnya dinding oleh a faktor pembesaran 2,5.
Dasar desain
Dinding rangka ringan dengan panel geser dari seluruh material lainnya tidak diperbolehkan dalam desain seismik kategori E. Dinding rangka ringan dengan panel geser dari semua material lainnya diperbolehkan hingga ketinggian 10 m dalam desain seismik kategori D dan kategori E tidak diperbolehkan dalam desain seismik.
Pengaruh beban seismik dan kombinasi
Eh = pengaruh gaya gempa horizontal sebagaimana didefinisikan dalam 8.3.1.1 Ev = pengaruh gaya gempa vertikal sebagaimana didefinisikan dalam Pengaruh beban gempa horizontal. Ev adalah pengaruh beban gempa vertikal sebagaimana didefinisikan pada Pengaruh beban gempa horizontal dengan faktor magnitudo 2,5.
Sistem pemikul gaya seismik
Faktor beban beban cair 𝐹 (jika ada) sama dengan faktor beban 𝐷 pada kombinasi beban 1 sampai 9 dan 10. Jika beban 𝐻 mengurangi pengaruh beban utama, maka faktor beban 𝐻 adalah 0,6 jika beban bersifat permanen atau 0 untuk kondisi lain .1 .
Fleksibilitas diafragma
Persyaratan detail 8.7 yang ditentukan oleh koefisien modifikasi respons tertinggi, R, harus digunakan untuk elemen struktur dalam sistem yang memiliki koefisien modifikasi respons berbeda.
Penerapan pembebanan
Persyaratan desain dan pendetailan
Elemen kolektor, sambungan saluran dan sambungannya ke elemen pendukung harus dirancang untuk menahan gaya yang ditentukan dalam 8.3.2. PENGECUALIAN Pada struktur, atau bagiannya, yang diperkuat seluruhnya dengan dinding penahan beban ringan, elemen kolektor, sambungan pangkuan dan sambungan ke elemen pendukung dapat dirancang untuk menahan gaya sesuai dengan 8.7.4.
Prosedur analisis gaya lateral yang disederhanakan
Tingkat geser desain seismik pada lantai struktur membran fleksibel, sebagaimana ditentukan dalam 8.5, harus didistribusikan di antara elemen vertikal sistem pembawa gaya seismik dengan menggunakan aturan area anak sungai. Untuk struktur dengan membran tidak fleksibel, sebagaimana ditentukan dalam 8.5, tingkat geser seismik rencana, Vx (kN), harus didistribusikan di antara berbagai elemen vertikal sistem pembawa gaya gempa pada tingkat yang dipertimbangkan, berdasarkan pada kekakuan lateral relatif sebesar struktur. elemen vertikal dan bukaan.
Ruang lingkup
Struktur non-bangunan (termasuk rak penyimpanan dan tangki) yang didukung oleh struktur lain harus dirancang sesuai dengan Pasal 10. Komponen non-struktural ini harus mengakomodasi deviasi, defleksi, dan perpindahan relatif yang ditentukan sesuai dengan persyaratan seismik yang berlaku dalam standar ini.
Perencanaan seismik untuk komponen nonstruktural
Respon spektral lantai harus dihitung untuk gempa rencana pada setiap lantai berdasarkan analisis riwayat waktu tanggap seismik sesuai dengan 7.9 atau sesuai dengan Pasal 11, 12 dan 13. Untuk masing-masing dari tiga variasi pertama pada setiap arah, percepatan variasi pada setiap lantai harus dihitung sebagai fungsi periode komponen nonstruktural sesuai dengan.
Pengangkuran komponen nonstruktural
Jangkar setelah dipasang pada beton harus memenuhi persyaratan (prakualifikasi) untuk aplikasi seismik sesuai dengan ACI 355.2 atau prosedur kualifikasi lain yang telah divalidasi. Jangkar setelah pemasangan pada pasangan bata harus memenuhi persyaratan (prakualifikasi) untuk aplikasi seismik sesuai dengan prosedur klasifikasi yang disetujui/ditetapkan.
Elemen arsitektural
Panel atau komponen dinding luar non-struktural yang melekat pada atau mengelilingi struktur harus dirancang untuk mengakomodasi perpindahan relatif akibat gempa seperti yang ditentukan dalam 9.2.2 dan pergerakan yang disebabkan oleh perubahan suhu. Penopang logam harus dirancang dengan kapasitas rotasi yang mengakomodasi perpindahan relatif akibat gaya gempa sebagaimana didefinisikan pada poin b.
Elemen mekanikal dan elektrikal
Pada struktur yang dirancang untuk gempa kategori C, dimana Ip lebih besar dari 1,0, ukuran pipa nominal harus sama dengan atau kurang dari 50 mm; Pada struktur yang didesain untuk gempa kategori D, E atau F, dimana Ip lebih besar dari 1,0, ukuran pipa nominal harus sama dengan atau kurang dari 80 mm.
Standar konsensus dan dokumen yang ditinjau lainnya
Untuk komponen mekanis yang terbuat dari bahan tidak ulet (seperti plastik, besi tuang, atau keramik), ambil 10% dari nilai tarik minimum yang ditentukan bahan tersebut; Untuk sambungan pada komponen dengan bahan tidak ulet, ambil 8% dari nilai tarik minimum bahan yang ditentukan.
Umum
Struktur bukan bangunan yang tidak menyerupai bangunan harus dirancang dengan menggunakan prosedur ekuivalen gaya lateral sesuai dengan 7.8, prosedur analisis dinamik linier sesuai dengan 7.9, prosedur analisis respons riwayat waktu nonlinier sesuai dengan Pasal 11 atau prosedur yang ditentukan dalam referensi khusus dokumen. Penentuan gaya keliling hidrodinamik yang disebabkan oleh gaya desain seismik vertikal pada dinding silinder tangki harus memenuhi persyaratan 10.6.2c(2).
Struktur bangunan nongedung yang dipikul oleh struktur lain
Struktur gabungan harus dirancang sesuai dengan 10.4, dengan nilai R dari sistem gabungan diambil dari nilai R yang lebih kecil dari struktur non-bangunan atau struktur pendukung. Komponen arsitektur, mekanik dan listrik yang didukung oleh struktur non-bangunan harus dirancang sesuai dengan Pasal 9 standar ini.
Persyaratan desain struktur
Jangkar pada beton yang digunakan untuk mengikat struktur bukan bangunan harus dirancang sesuai dengan SNI 2847. Jangkar pada dinding pasangan bata yang digunakan untuk mengikat struktur bukan bangunan harus dirancang sesuai dengan TMS 402.
Struktur bangunan nongedung menyerupai gedung
Pengikatan baja ke rak penyimpanan beton harus memenuhi persyaratan Pasal 15.4.9 ASCE/SEI 7. Pengikatan baja ke rak penyimpanan kantilever beton harus memenuhi persyaratan Pasal 15.4.9 ASCE/SEI 7.
Persyaratan umum struktur bangunan nongedung yang tidak menyerupai gedung . 145
Pengikatan harus sesuai dengan 10.3.9, dimana penanaman jangkar pada beton dirancang untuk kekuatan tarik jangkar baja. Kapal yang didukung rangka horisontal (kadang-kadang disebut "balon udara") harus dirancang untuk memenuhi persyaratan gaya dan perpindahan 10.2 atau 10.3.
Standar konsensus dan dokumen yang ditinjau lainnya
Tangki penyimpanan bertekanan rendah, dilas, dan beralas datar yang diletakkan langsung di atas tanah untuk gas hidrokarbon cair (misalnya gas minyak cair atau butana) dan cairan berpendingin (misalnya amonia) harus dirancang sesuai dengan persyaratan 10.6.8 dan API 620. Untuk kapal horizontal dengan perbandingan panjang dan diameter kurang dari 6, pengaruh geser balok tinggi harus diperhitungkan ketika menentukan periode fundamental dan distribusi tegangan.
Persyaratan umum
Selain analisis riwayat respons nonlinier, analisis linier juga harus dilakukan sesuai dengan salah satu prosedur yang berlaku dalam Pasal 7. Apabila interaksi tanah-struktur yang digunakan dalam analisis nonlinier sesuai dengan Pasal 14, maka diperbolehkan gunakan spektral yang sesuai yang cocok dalam analisis linier.
Gerakan tanah dasar
Perpindahan substrat harus berskala amplitudo sesuai dengan persyaratan 11.2.3.2 atau disesuaikan secara spektral sesuai dengan persyaratan 11.2.3.3. Spektrum arah puncak rata-rata dari semua perpindahan tanah tidak boleh lebih rendah dari 90% respons spektral target.
Pemodelan dan analisis
Jika analisis memperhitungkan respons vertikal, maka komponen vertikal setiap gerakan tanah harus diskalakan sedemikian rupa sehingga respons spektral vertikal rata-rata mencakup respons spektral vertikal target selama rentang waktu yang ditentukan dalam 11.2.3.1. Setiap pasangan gerakan tanah harus disesuaikan sehingga spektrum arah rata-rata maksimum untuk pasangan gerakan tanah sama dengan atau lebih besar dari 110% spektrum target selama periode waktu yang ditentukan dalam 11.2.3.1.
Hasil analisis dan kriteria penerimaan
Tindakan yang diatur oleh gaya non-kritis, termasuk pertimbangan dampak hilangnya kekuatan, tidak perlu memenuhi persamaan (124). Untuk tindakan terkendali deformasi non-kritis, deformasi inelastis tidak boleh melebihi rentang pemodelan yang valid.
Kaji ulang desain
Pengoperasian elemen yang dikontrol deformasi tidak boleh melebihi kriteria penerimaan yang diperbolehkan untuk Tingkat Kinerja Struktural Pencegahan Keruntuhan, sebagaimana didefinisikan dalam ASCE 41, dibagi dengan faktor keunggulan seismik, e, seperti pada 4.1.2. Alternatifnya, untuk aksi pengendalian regangan kritis dan normal, regangan inelastis rata-rata, Qu, tidak boleh melebihi SQne, dimana S diperoleh dari Tabel 34 dan Qne adalah nilai regangan inelastis rata-rata yang diperkirakan akan kehilangan resistensi gravitasi. terjadi. , berdasarkan data uji laboratorium.
Standar konsensus dan dokumen yang ditinjau lainnya
Ruang lingkup
Untuk lokasi di dekat sesar sebagaimana ditentukan dalam 11.4.1, setiap pasang komponen gerak horizontal harus diputar dalam arah sejajar dengan sesar dan tegak lurus terhadap sesar yang terkait dan diterapkan pada bangunan dalam orientasi tersebut. Ruang lingkup inspeksi harus mencakup elemen yang ditentukan dalam 11.1.4 serta dokumentasi desain terkait yang menunjukkan kepatuhan terhadap kriteria desain.
Persyaratan perencanaan umum
Batas Vs yang ditentukan dalam 12.5.4.3 harus dievaluasi secara terpisah untuk batas atas dan batas bawah sifat sistem insulasi, dan persyaratan yang paling ketatlah yang menentukan. Untuk prosedur gaya lateral ekivalen dan untuk tujuan menetapkan gaya geser lantai minimum dalam analisis respons spektral, distribusi gaya vertikal sebesar 12.5.5 harus ditentukan secara terpisah untuk batas atas dan batas bawah sifat sistem isolasi.
Kriteria gerak tanah seismik
Untuk setiap pasangan komponen gerakan tanah horizontal, spektrum SRSS dapat dihasilkan dengan mengambil SRSS dari spektrum respons dengan redaman 5% untuk komponen berskala (jika skala amplitudo digunakan, faktor skala yang sama digunakan untuk kedua pasangan komponen). Pada lokasi sampai dengan 5 km dari sesar aktif yang menyebabkan kecelakaan, setiap pasang komponen percepatan gerak tanah harus diputar sejajar dan tegak lurus terhadap arah sesar dan diskalakan sehingga spektrum rata-rata komponen yang tegak lurus terhadap sesar tersebut tidak lebih kecil. daripada spektrum MCER dan rata-rata kesalahan komponen paralel tidak kurang dari 50% spektrum MCER untuk periode dari 0,2TM yang ditentukan menggunakan properti batas atas hingga 1,25TM yang ditentukan menggunakan properti batas bawah.
Pemilihan prosedur analisis
Jika prosedur analisis riwayat respons digunakan, MCER gerakan tanah harus terdiri dari tidak kurang dari tujuh pasang komponen percepatan horizontal yang dipilih dan diskalakan dari catatan peristiwa individual yang memiliki besaran, jarak patahan/ patahan, dan mekanisme sumber yang konsisten dengan penentuan gerakan tanah. MCER. Jika jumlah catatan cadangan gerakan tanah yang diperlukan tidak tersedia, simulasi cadangan gerakan tanah dapat digunakan untuk mencapai jumlah tersebut.
Prosedur gaya lateral ekivalen
𝐷𝑀 = perpindahan maksimum pada pusat kekakuan sistem isolasi dalam arah yang dipertimbangkan sebagaimana ditentukan oleh persamaan (129). DM = perpindahan maksimum, dalam mm, pada pusat kekakuan sistem insulasi dalam arah yang ditentukan sebagaimana ditentukan oleh persamaan (129).
Prosedur analisis dinamik
Perpindahan maksimum sistem isolasi harus dihitung sebagai jumlah vektor perpindahan ortogonal kedua arah. Jika analisis spektrum respons digunakan, deviasi antar lantai maksimum struktur di atas sistem isolasi tidak boleh melebihi 0,015hsx.
Pengkajian kembali perencanaan
Untuk analisis riwayat respon struktur tidak beraturan, nilai Vb tidak boleh kurang dari 100% dari nilai yang ditentukan dalam 12.5.4.1, dan nilai Vs tidak boleh kurang dari 100% dari batas yang ditentukan dalam 12.5. 4.3. Jika analisis riwayat waktu digunakan, berdasarkan pada karakteristik gaya-lendutan elemen nonlinier sistem penahan gaya gempa, simpangan antar lantai maksimum struktur di atas sistem isolasi tidak boleh melebihi 0,020 hsx.
Pengujian
Ruang lingkup
Respons MCER dihitung berdasarkan persyaratan analisis dinamis 12.6, khususnya dengan mempertimbangkan karakteristik non-linier dari sistem isolasi dan struktur di atas sistem isolasi; Prosedur analisis spektrum respons tidak boleh digunakan untuk merancang struktur dengan isolasi seismik kecuali struktur, lokasi dan sistem isolasi memenuhi kriteria 12.4.1, Ketentuan dan 6.
Persyaratan desain umum
Prosedur riwayat respons nonlinear
Kondisi beban seismik dan kriteria penerimaan untuk prosedur respon nonlinear
Kajian desain
Pengujian
Prosedur alternatif dan kriteria penerimaannya
Ruang lingkup
Semua komponen struktur dengan isolasi, termasuk yang bukan bagian dari sistem penahan gaya gempa, harus dirancang dengan menggunakan efek beban seismik pada 7.4 dan kombinasi beban tambahan pada 12.2.7.1 untuk perencanaan sistem isolasi dan pengujian prototipe unit isolasi. Pengujian sebagaimana dimaksud dalam 12.8.2.2 harus dilakukan secara dinamis pada periode TM bawah efektif yang ditentukan berdasarkan sifat batas atas dan bawah.
Penyesuaian interaksi tanah-struktur/kebutuhan struktural yang disesuaikan untuk
Efek redaman fondasi
Efek interaksi tanah-struktur kinematik
Standar konsensus dan dokumen referensi lain
