DAFTAR PUSTAKA
ADB, “Completion Report: Indonesia: Power Development and Efficiency
Enhancement Project”, 2006.
Arhami, Muhammad, “Konsep Dasar Sistem Pakar”, Penerbitan Andi Yogyakarta, 2005.
Bagio, Tony Hartono, “Expert System For Structural Analysis And Design Of
Communication Tower”, IlmuKomputer.com, 2004.
Bowles, Joseph E., ”Analisis dan Disain Pondasi Jilid I dan Jilid II”, Penerbit Erlangga, cetakan ke empat, 1991.
Cipta Karya, Direktorat Jenderal, Departemen Pekerjaan Umum, ” Buku Pedoman Perencanaann Untuk Struktur Beton Bertulang Biasa dan Struktur Tembok Bertulang Untuk Gedung (BPPUSBBB dan STBUG)”, Jakarta, 1983.
Cipta Karya, Direktorat Penyelidikan Masalah Bangunan, Direktorat Jenderal Cipta Karya, Departemen Pekerjaan Umum dan Tenaga Listrik, ”Peraturan Beton Bertulang Indonesia 1971”, Bandung, 1971.
Cipta Karya, Direktorat Penyelidikan Masalah Bangunan, Direktorat Jenderal Cipta Karya, Departemen Pekerjaan Umum dan Tenaga Listrik, ”Peraturan Muatan Indonesia 1970”, Bandung, 1969.
Das, Braja M., ”Mekanika Tanah Jilid I”, Penerbit Erlangga, Cetakan ke dua, 1991.
Das, Braja M., ”Mekanika Tanah Jilid II”, Penerbit Erlangga, Cetakan ke dua, 1994.
Elektro Indonesia, Artikel Nomor 33, Tahun VI, Oktober 2000.
www.elektroindonesia.com.
Elektro Indonesia, Artikel Nomor 32, Tahun VI, Oktober 2000.
www.elektroindonesia.com
Gunawan, Rudy, “Pengantar Teknik Pondasi”, Penerbit Kanisius, cetakan ke enam Yogyakarta, 1996
Kusnadi, Adhi “ Perencanaan Pondasi Tower Listrik Tegangan Tinggi Pada Line Palju-Mariana-Borang” Tugas Akhir, Universitas Sriwijaya, 1996.
Madar M. Kamil, ”Teknik Pondasi I”, Fakultas Teknik Sipil Universitas Sriwijaya, Palembang 1980.
Mardiyanto, Didik ”Peningkatan Efesiensi Perusahaan Melalui Standarisasi Kegiatan Perencanaan Pondasi Tower Transmisi 150 KV”, Makalah, PT PLN (Persero) Pikitring Sumut dan Aceh, 2000.
Mardiyanto, M Sukrisno, ”Validasi Perangkat dengan Metode Hybrid Berbasis UML” Prosiding Konferensi Nasional Teknologi Informasi &
Komunikasi untuk Indonesia 3-4 Mei 2006, Aula Barat & Timur Institut Teknologi Bandung
Marimin, “Teori dan Aplikasi Sistem Pakar Dalam Teknologi Manajerial”, IPB Press, 2005.
PLN, (Persero) ”Materi Pendidikan dan Pelatihan Program D1 OPHAR GI dan Transmisi PT.PLN (Persero), 2007.
SPLN 121, ”Konstruksi Saluran Udara Tegangan Tinggi 70 kv dan 150 kv dengan Tiang Beton/Baja, 1996.
Pressman Roger, Software Engineering, McGraw-Hill International Editions, New York, 1997.
Sarjono H.S, Pondasi Tiang Pancang Jilid I, Penerbit Sinar Wijaya, cetakan ke dua, Surabaya, 1991.
Soedarsono, Djoko Untung, ”Konstruksi Jalan-Raya”, Badan Penerbit Pekerjaan Umum, 1985.
Sosrodarsono, Suyono dan Kazuto Nakazawa, ”Mekanika Tanah dan Teknik Pondasi”, Penerbit Pradnya Paramita, cetakan ke enam Jakarta, 1994. Suyanto. Asep Herman Review Metodologi Pengembangan Perangkat Lunak,
2005, http://www.asep-hs.web.ugm.ac.id.
Turban Efraim, Expert System and Applied Artificial Intelligence, Macmillan, New York, 1992.
Wang, Chu-Kia dan Charles G Salmon “Disain Beton Bertulang” Penerbit Erlangga, Jakarta, 1993.
Perhitungan beban sendiri menara (Lampiran 1)
Untuk menghitung berat sendiri menara perlu diketahui panjang masing-masing batang dan berat per meter dari profil tersebut (lihat Gambar 1). Berat sendiri batang itu diperoleh dengan cara mengalikan panjang batang dengan berat profil, kemudian seluruh berat tersebut dijumlahkan maka akan didapatkan berat sendiri menara. 410 450 450 825 575 300 300 50 80.80.8 100.100.10 90.90.9 100.100.10 150.150.16 130.130.16
1. Perhitungan Panjang Batang-batang Pada Tower 410 450 450 825 575 300 300 50 1 1 1 8 3 3 3' 12 1' 12 13 13 9 12 16 17 28 29 a b a' b' 111 111 111 58 11162 c 68 c' d' e' f' f' g' h' i' i' j' k' k' k' k' l' l' l' l' m' m' m' m' n' d e f f g h i i j k k k k l l l l m m m m n 41 63 59 55 41 56 65 36 76 80 81 88 89 96 97 111 111 125 111 129 133 97 108 118 126 109 108 137 138 141 142 149 150 80.80.8 161 161 173 161 177 167 181 162 162 162 161 168 100.100.10 90.90.9 100.100.10 150.150.16 130.130.16 189 190 193 197 189 196 189 206 273 221 206 272 222 237 229 206 206 230 238 248 253 260 248 254 261 260 272 246 245 273 280 281 288 289 296 297 204 206 312 324 316 289 332 340 340 288 312 325 333 341 340 380 388 330 384 385 356 361 369 338 Gambar 2 Penomoran Batang Tower
1.72 2.695 2.695 3.555 1 6 8 9 5 7 2 4 3 1 1 1 43 48 40 38 39 50 51 37 36 42 49 41 1 1 1 3.72 1.86 3.72 4.65 111 106 113 111 117 108 107 105 104 105 122 121 110 118 109 114 110 109 3.825 2 3.825 4.825 1 1 166 162 165 163 159 157 160 158 170 169 161 165 164 165 1 1 4.15 5.25 2.2 4.15
Tabel 1 Panjang Batang No. Batang
Panjang
Batang (m) No. Batang
Panjang Batang (m) a b c d e f g h i j k l m n o p q r 1 1’ 2 2’ 3 3’ 4 4’ 5 2,05 1,025 1,025 1,125 1,125 2,25 1,125 1,125 2,25 2,5 3,6 5,3 6 2,9 2,9 3,2 4,8 8 2,9 2,9 1,7 1,7 2,9 2,9 2,9 2,9 1,7 5’ 6 6’ 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 1,7 2,9 2,9 2,4 0,5 0,5 0,5 0,5 1,5 1,5 1,5 1,5 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 1,72 1,72 1,72 1,72 2,2 2,2 2,2
Tabel 1 Panjang Batang (lanjutan) No. Batang
Panjang
Batang (m) No. Batang
Panjang Batang (m) 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 1,8 1,8 1,8 1,8 3,9 3,9 3,9 3,9 1 1 1 1 2,3 2,3 2,7 2,7 2,7 2,7 3,8 3,8 3,8 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 3,7 0,5 0,5 0,5 0,5 2 2 2 2 2,3 2,3 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,9 1,9 1,9 1,9 2,2 2,2 2,2
Tabel 1 Panjang Batang (lanjutan) No. Batang
Panjang
Batang (m) No. Batang
Panjang Batang (m) 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 3 3 3 3 3 3 3 3 2 2 2 2 3,2 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 3,2 3,2 3,2 3,2 1,2 1,2 1,2 1,2 2,6 2,6 2,6 2,6 2,9 2,9 2,9 2,9 0,6 0,6 0,6 0,6 2,2 2,2 2,2 2,2 1,9 1,9
Tabel 1 Panjang Batang (lanjutan) No. Batang
Panjang
Batang (m) No. Batang
Panjang Batang (m) 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,1 2,6 2,6 2,6 2,6 2,6 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 4,2 4,2 4,2 4,2 1,2 1,2 1,2 1,2 2,9 2,9 2,9 2,9 0,7 0,7 0,7 0,7 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
Tabel 1 Panjang Batang (lanjutan) No. Batang
Panjang
Batang (m) No. Batang
Panjang Batang (m) 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 2 2 3,5 3,5 3,5 3,5 2,3 2,3 2,3 2,3 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 4,9 4,9 4,9 4,9 4,9 4,9 4,9 4,9 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 1 1 1 1 1 1 1 1 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1 1
Tabel 1 Panjang Batang (lanjutan) No. Batang
Panjang
Batang (m) No. Batang
Panjang Batang (m) 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 1 1 1 1 1 1 7,2 7,2 7,2 7,2 7,2 7,2 7,2 7,2 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 1,7 1,7 1,7 4,5 4,5 4,5 4,5 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 8,6 8,6 8,6
Tabel 1 Panjang Batang (lanjutan) No. Batang
Panjang
Batang (m) No. Batang
Panjang Batang (m) 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 8,6 8,6 8,6 8,6 8,6 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 6,2 6,2 6,2 6,2 1,3 317 318 319 320 321 322 323 324 325 326 327 328 329 330 331 332 333 334 335 336 337 338 339 340 341 342 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 2 2 2 2 2 2 2 2 1,3 1,3 1,3
Tabel 1 Panjang Batang (lanjutan) No. Batang
Panjang
Batang (m) No. Batang
Panjang Batang (m) 343 344 345 346 347 348 349 350 351 352 353 354 355 356 357 358 359 360 361 362 363 364 365 366 367 368 369 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1 1 1 1 1 1 1 1 7,2 7,2 7,2 7,2 2,6 2,6 2,6 2,6 2,6 2,6 2,6 2,6 1,5 1,5 370 371 372 373 374 375 376 377 378 379 380 381 382 383 384 385 386 387 388 389 390 391 392 393 394 395 396 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 5 5 5 5 5 5 5 5 4,3 4,3 4,3 4,3 4,3
Tabel 1 Panjang Batang (lanjutan) No. Batang
Panjang
Batang (m) No. Batang
Panjang Batang (m) 397 398 399 400 4,3 4,3 4,3 1,7 401 402 403 1,7 1,7 1,7
2. Perhitungan Beban Sendiri Tower 410 450 450 825 575 300 300 50 G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7 G8 G9 G10 G11 G12 G13 G14 G15 800
Beban G1 G1 = 2 x 265 x 0,444 = 235,32 kg Beban G2 4 4 2 4 4 4 8 4 4 x x x x x x x x x 2,9 (1) 1,7 (2) 2,4 (7) 0,5 (8) 1,5 (12) 1,72 (25) 2,7 (16) 2,05(a) 2,9 (1’) x x x x x x x x x L .90.90.9 L. 100.100.10 L. 100.100.10 L .90.90.9 L. 90.90.9 L. 100.100.10 L .100.100.10 L. 100.100.10 L. 90.90.9 = = = = = = = = = 4 4 2 4 4 4 8 4 4 x x x x x x x x x 2,9 1,7 2,4 0,5 1,5 1,72 2,7 2,05 2,9 x x x x x x x x x 12,2 15,1 15,1 12,2 12,2 15,1 15,1 15,1 12,2 = = = = = = = = = 141,52 kg 102,68 kg 72,48 kg 24,4 kg 73,2 kg 103,88 kg 326,16 kg 123,82 kg 141,52 kg Jumlah = 1109,66 kg G2 = ¼ x 1109,66 kg = 277,415 kg Beban G3 4 4 x x 1,025(b) 2,2(28) x x L. 100.100.10 L. 100.100.10 = = 4 4 x x 1,025 2,2 x x 15,1 15,1 = = 61,91 kg 265,76 kg Jumlah = 327,67 kg G3 = ¼ x 327,67 kg = 81,917 kg Beban G4 2 4 4 4 4 4 4 x x x x x x x 0,574 3,9 (2) 1(44) 2,3 (48) 1,8(38) 2,7(50) 0,5 (58) x x x x x x x 265 L. 90.90.9 L. 90.90.9 L .90.90.9 L. 100.100.10 L. 100.100.10 L .90.90.9 = = = = = = 4 4 4 4 4 4 x x x x x x 3,9 1 2,3 1,8 2,7 0,5 x x x x x x 12,2 12,2 12,2 15,1 15,1 12,2 = = = = = = = 304,22 kg 190,32 kg 48,8 kg 112,24 kg 108,72 kg 163,08 kg 24,4 kg
4 8 4 4 x x x x 2(62) 1,8(68) 1,025(c) 3,8(54) x x x x L. 90.90.9 L. 100.100.10 L. 100.100.10 L. 90.90.9 = = = = 4 8 4 4 x x x x 2 1,8 1,025 3,8 x x x x 12,2 15,1 15,1 12,2 = = = = 97,6 kg 217,44 kg 61,91 kg 185,44 kg Jumlah = 1514,17 kg G4 = ¼ x 1514,17 = 378,54 kg Beban G5 = Beban G6 4 8 x x 1,125(d) 1,9(76) x x L. 100.100.10 L. 100.100.10 = = 4 8 x x 1,125 1,9 x x 15,1 15,1 = = 67,95 kg 229,52 kg Jumlah = 297,47 kg G5 = G6 = ¼ x 297,47 kg = 74,367 kg Beban G7 2 4 4 4 4 4 4 4 4 8 4 x x x x x x x x x x x 0,574 4 (111) 1,2(113) 2,6 (117) 2(107) 2,9(121) 0,6 (125) 2,2(129) 2,25(f) 3(96) 3,2(111’) x x x x x x x x x x x 265 L. 90.90.9 L. 90.90.9 L .90.90.9 L. 100.100.10 L. 100.100.10 L .90.90.9 L. 90.90.9 L. 100.100.10 L. 100.100.10 L. 90.90.9 = = = = = = = = = = 4 4 4 4 4 4 4 4 8 4 x x x x x x x x x x 4 1,2 2,6 2 2,9 0,6 2,2 2,25 3 3,2 x x x x x x x x x x 12,2 12,2 12,2 15,1 15,1 12,2 12,2 15,1 15,1 12,2 = = = = = = = = = = = 304,22 kg 195,2 kg 58,56 kg 126,88 kg 120,8 kg 175,16 kg 29,28 kg 107,36 kg 135,9 kg 362,4 kg 156,16 kg Jumlah = 1771,92 kg G4 = ¼ x 1771,92 = 442,98 kg
Beban G8 = Beban G9 4 8 x x 1,125(g) 1,9(137) x x L. 120.120.13 L. 120.120.13 = = 4 8 x x 1,125 1,9 x x 23,3 23,3 = = 104,85 kg 354,16 kg Jumlah = 459,01 kg G8 = G9 = ¼ x 459,01 kg = 114,75 kg Beban G10 2 4 4 4 4 4 4 4 4 x x x x x x x x x 0,574 4,2 (164) 1,2(165) 2,6 (160) 2,9(169) 2,6(165’) 0,7 (173) 2(177) 4,3(161’) x x x x x x x x x 265 L. 90.90.9 L. 90.90.9 L .120.120.13 L.120.120.13 L.90.90.9 L .90.90.9 L. 90.90.9 L. 90.90.9 = = = = = = = = 4 4 4 4 4 4 4 4 x x x x x x x x 4,2 1,2 2,6 2,9 2,6 0,7 2 4,3 x x x x x x x x 12,2 12,2 23,3 23,3 12,2 12,2 12,2 12,2 = = = = = = = = = 304,22 kg 204 kg 58,56 kg 242,32 kg 270,28 kg 126,88 kg 34,16 kg 97,6 kg 209,84 kg Jumlah = 1548,82 kg G10 = ¼ x 1548,82 = 387,82 kg Beban G11 4 8 4 8 x x x x 2,5(j) 3,5(189) 2,3(93) 0,8(197) x x x x L. 130.130.16 L. 130.130.16 L. 130.130.16 L. 130.130.16 = = = = 4 8 4 8 x x x x 2,5 3,5 2,3 0,8 x x x x 30,9 30,9 30,9 30,9 = = = = 309 kg 865,2 kg 284,28 kg 197,76 kg Jumlah = 1656,24 kg G11 = ¼ x 1656,24 kg = 414,06 kg Beban G12 4 8 x x 3,6(k) 1,7(273) x x L. 130.130.16 L. 130.130.16 = = 4 8 x x 3,6 1,7 x x 30,9 30,9 = = 444,96 kg 420,24 kg
8 8 8 8 x x x x 4,9(205) 1,6(221) 1,3(229) 1(237) x x x x L. 130.130.16 L. 130.130.16 L. 130.130.16 L. 130.130.16 = = = = 8 8 8 8 x x x x 4,9 1,6 1,3 1 x x 30,9 30,9 30,9 30,9 = = = = 1211,28 kg 395,52 kg 321,36 kg 247,2 kg Jumlah = 3040,56 kg G11 = ¼ x 3040,56 kg = 760,14 kg Beban G13 4 8 8 8 4 8 8 x x x x x x x 5,3(l) 1,3(253) 7,2(245) 1,7(260) 4,5(268) 1,7(272) 8,6(289) x x x x x x x L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 = = = = = = 4 8 8 8 4 8 8 x x x x x x x 5,3 1,3 7,2 1,7 4,5 1,7 8,6 x x x x 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 = = = = = = = 761,08 kg 373,36 kg 2067,84 kg 488,24 kg 646,2 kg 488,24 kg 2469,92 kg Jumlah = 7294,88 kg G13 = ¼ x 7294,88 kg = 1823,72 kg Beban G14 4 8 8 8 4 8 8 8 8 8 x x x x x x x x x x 6(m) 8,6(288) 1,9(296) 2,3(304) 6,2(312) 1,9(324) 1,3(316) 2(332) 1,3(340) 1(348) x x x x x x x x x x L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 = = = = = = = = = = 4 8 8 8 4 8 8 8 8 8 x x x x x x x x x x 6 8,6 1,9 2,3 6,2 1,9 1,3 2 1,3 1 x x x x x x x x x x 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 = = = = = = = = = = 861,6 kg 2469,92 kg 545,68 kg 660,56 kg 890,32 kg 545,68 kg 373,36 kg 574,4 kg 373,36 kg 287,2 kg Jumlah = 7582,08 kg G14 = ¼ x 7582,08 kg = 1895,52 kg
Beban G15 4 4 8 8 8 8 8 4 x x x x x x x 2,9(n) 7,2(356) 2,6(360) 1,5(368) 2,6(336) 5(384) 4,3(392) 1,7(401) x x x x x x x x L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 L. 150.150.16 = = = = = = = = 4 8 8 8 8 8 8 4 x x x x x x x x 2,9 7,2 2,6 1,5 2,6 5 4,3 1,7 x x x x x x x x 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 35,9 = = = = = = = = 416,44 kg 1033,92 kg 746,72 kg 430,8 kg 746,72 kg 1436 kg 1234,96 kg 244,12 kg Jumlah = 6289,68 kg G13 = ¼ x 6289,68 kg = 1572,42 kg
Maka didapat berat sendiri menara adalah sebagai berikut :
Gtotal = ∑G + 20% toeslag
= 8532,721 + 20% toeslag = 10239,2652 kg
Kondisi tidak setimbang (Lampiran 2)
1. Diperhitungkan 1 (satu) buah konduktor putus
Pada konstruksi ini terjadi gaya puntir, cara perhitungannya :
b x P a P P P P Qb Qb
Mencari Qa : Qa . a = Qb . b Î Qa = Qb . b /a x . P 2 a . Qb 2 b . Qa 2 ⎟= ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + 2 x . P 2 a . Qb 2 b . Qb 2 = ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ + 2 x . P 2a a b Qb 2 2 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ + = 2 2 a b a P.x. Qb + = Mencari Qb : b a . Qa Qb= x . P 2 a . Qb 2 b . Qa 2 ⎟= ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + 2 x . P b . 2 a . Qa 2 b . Qa 2 = ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ + 2 x . P b . 2 a b . Qa 2 2 = ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ + ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + = 2 2 a b b x . P Qa
Dari rumus ini maka didapat gaya-gaya yang bekerja pada menara akibat putusnya konduktor. Disini besarnya a = b.
Maka Qa = Qb = Q ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + = 2 2 a b a x . P Q 0,2439 . 55 , 3 . 1300 05 , 2 2,05 2,05 3,555 . 1300 Q 2 2 ⎟⎟= ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ + = Q = 1127,20 kg
Resultan gaya-gaya pada bidang tranverse adalah : Q + ½ P = 1127,2 + 1300/2
Q = 1777,2 kg
Q – ½ P = 1127,20 – 1300/2 Q = 477,2 kg
2. Kawat penangkal petir putus
Tarikan maksimum kawat yang diijinkan (lihat tabel 3) : P = 1000 kg (untuk 2 bidang menara)
Perhitungan beban yang bekerja pada pondasi (Lampiran 3)
1. Akibat Gaya Kawat ACSR dan Ground Wire P akibat kawat ACSR = 1300 kg = 1,3 Ton Diperhitungkan kemungkinan 2 kawat putus Letak transverse pada ketinggian-ketinggian : + 20,5 ; + 25 ; + 29,5 ; + 33,6
Keadaan gaya-gaya pada suatu tranverse dengan 1 kawat putus a. Pada ketinggian + 29, 5 m 1,9 a P P P/2 P/2 4,650 P
Gambar 1 Gaya Pada Batang Transerve Pada Ketinggian +29,5 m
Gaya-gaya kabel diteruskan ke pondasi melalui bidang-bidang yang tegak adalah gaya-gaya yang tidak dapat diimbangi oleh batang-batang transverse. P = 1,3 ton ton 5908 , 1 1,9 . 2 4,650 . P Q= =
RB LB RA LA RB RA LB LA P3 P4 P2 P1 800 800
Gambar 2 Reaksi Pada Pondasi Akibat Gaya Pada Ketinggian +29,5m P1 = Q = 1,5908 ton
P2 = P/2 + Q = 0,65 + 1,5908 = 2,2408 ton P3 = Q = 1,5908 ton
P4 = Q – P/2 = 1,5908 – 0,65 = 0,9408 ton
Reaksi tekan maksimum pada pondasi adalah di pondasi RB.
Reaksi tarik maksimum pada pondasi adalah di pondasi LA.
Reaksi di pondasi RB : 8 P4 . 29,5 -P1 . 29,5 RRB = ton 39 , 2 8 0,9408 . 29,5 -1,5908 . 29,5 RRB = = Reaksi di pondasi LA 8 P2 . 29,5 -P3 . 29,5 RLB = ton 39 , 2 8 2,009 . 29,5 -1,359 . 29,5 RLB = =−
b. Pada ketinggian + 25 2,00 a P P P/2 P/2 4,825 P
Gambar 3 Gaya Pada Batang Transerve Pada Ketinggian +25 m
Gaya-gaya kabel diteruskan ke pondasi melalui bidang-bidang yang tegak adalah gaya-gaya yang tidak dapat diimbangi oleh batang-batang transverse. P = 1,3 ton ton 568 , 1 2,0 . 2 4,650 . P Q= = RB LB RA LA RB RA LB LA P3 P4 P2 P1 800 800
P1 = Q = 1,568 ton
P2 = P/2 + Q = 0,65 + 1,568 = 2,218 ton P3 = Q = 1,568 ton
P4 = Q – P/2 = 1,568 – 0,65 = 0,918 ton
Reaksi tekan maksimum pada pondasi adalah di pondasi RB.
Reaksi tarik maksimum pada pondasi adalah di pondasi LA.
Reaksi di pondasi RB : 8 P4 . 25 -P1 . 25 RRB = ton 03125 , 2 8 0,918 . 25 -1,568 25. RRB = = Reaksi di pondasi LA 8 P2 . 25 -P3 . 25 RLB = ton 03125 , 2 8 2,218 . 25 -1,568 . 25 RLB = =−
Jadi reaksi RRB = 2,39 + 2,03125 = 4,42125 ton
RLB = - RLB = - 4,42125 ton
2. Akibat Ground Wire putus dan satu kawat penghantar ACSR putus Gaya akibat ground wire Pgw = 1000 kg = 1 ton
Ketinggian ground wire + 33,6 m Reaksi dipondasi RB :
8 . 2 P . 6 , 33 8 P2) -(P1 . 29,5 RRB = + gw 16 1 . 6 , 33 8 0,709) -(1,359 . 29,5 = + ) ( ton 4,5 1 , 2 4 , 2 = + = ↑ Reaksi dipondasi RA : 8 . 2 P . 6 , 33 8 P2) -(P3 . 33,6 RLA = − gw 16 1 . 6 , 33 8 2,009) -(1,359 . 29,5 = + ) ( ton 4,5 1 , 2 4 , 2 =− − =− ↓
3. Akibat Angin Pada Kawat Panjang kawat = 265 m
Tekanan angin pada kawat ACSR = 161 kg Tekanan angin pada ground wire = 96 kg Reaksi pada pondasi RB :
8 . 2 96 . 33,6 1 29.5).2.16 25 (20,5 RRB = + + + ) ( ton 711 , 1 kg 1710,975 = = ↑
Reaksi pondasi pada LA : ) ( ton 711 , 1 R RLA = RB =− ↓ ton 0,1328 kg 75 , 132 8 96) 6 . (161 RH = + = =
4. Akibat Angin Pada Menara
Beban angin pada bidang depan = 1,6Wkg/m2
Beban angin pada bidang belakang = 1,2Wkg/m2
Luas bidang menara yang diperhitungkan menerima angin 30%
Luas satu bidang menara =
2 20,5 . ) 2 8 ( 2 1 . 13 . 2) (1,7 + + + = 24,235 + 102,5 = 126,735 m2 Pbidang depan = 30% . 126,735 . 1,6W = 60,833W kg Pbidang belakangn = 30% . 126,735 . 1,2W = 45,625W kg Ptotal = 60,833W + 45,625W = 106,458W kg
Ptotal dianggap bekerja pada ketinggian 0,4 m tinggi menara
= 0,4 . 33,6 = 13,44 m Reaksi pada pondasi RB :
) ( W ton 425 , 89 8 . 2 13,44 . 106,458W RRB = = ↑
Reaksi pada pondasi LA :
) ( W ton 425 , 89 R RLA = RB =− ↓
5. Akibat Berat Sendiri Menara
Berat sendiri menara = 10239,2652 kg = 10,240 ton Jadi reaksi total pada pondasi adalah :
Tabel 1 Total Gaya Reaksi
Reaksi 1 Kaki Akibat Beban Mati (Ton) Gaya Kabel (Ton) Angin Pada Kawat (Ton) Angin Pada Tower (Ton) Total (Ton) Rtekan Maksimum 10,240 4,5 1,711 89,425W 16,4503+563,5W Rtarik Maksimum 10,240 -4,5 -1,711 -89,425W 10.377+563,5W ton 648 , 10 2,218) (2,2408 0,1328) 1,5908 (1,568 max R 2 2 H = + + + + =
Proses disain (Lampiran 4) I. Perhitungan Dimensi Pondasi 1. Pondasi Telapak (Strap Footing) a. Kontrol Terhadap Tarik
Kontrol terhadap tegangan tarik, digunakan rumus 6 :
T = (Vp . Bj beton bertulang) + (Vt . Bjtanah ) > Rtarik Dari tabel I pada lampiran 4, didapat :
Rtarik = 10,377+563,5W ton = 10377 + 563,5W W = tekanan angin (kg/m2).
Volume tanah dan volume pondasi dapat dihitung dari gambar berikut ini :
Gambar 1 Kedalaman Pondasi Strap Footing (Kusnadi, 1996). Volume tanah dan volume pondasi = (14000000 A + 1450000)/Bjtanah
Maka T = Tu = 10377+563,5W = (14000000 A + 1450000)/Bjtanah
Pondasi langsung di Indonesia biasanya diletakkan antara kedalaman 0,60 m sampai 3,00 m di bawah muka tanah (Gunawan, 1990), digunakan :
L = 3,4 m (lihat gambar)
L = kedalaman letak pondasi strap footing (m).
14000000 1450000 -Bj 563,5W) (10377 A = + tanah ... (21) b = lebar pondasi = A = ... (22) Jika Jenis tanah kohesif dan W = 40 kg/m2
Maka A = 1,3790 + 0.0805 . 40 = 4,599 m2
b. Kontrol Terhadap Daya Dukung Pondasi
Berdasarkan tabel 4 bila ada gempa : qα = 1 kg/cm2
Digunakan rumus 7 :
α
q Nu A = Nu = Rtekan (lihat tabel 1 lampiran 4)
Rtekan ≤ A . qα Î A . qα ≥ 16450,3+563,5W
A . 1 ≥ 16450,3 + 563,5W A ≥ 16450,3 + 563,5W Jika W = 40 kg/m2
Maka A = 16450,3 + 563,5 . 40 = 3,899 m2
Karena nilai A yang dihasilkan oleh kontrol terhadap tarik lebih besar, dibandingkan dengan kontrol terhadap daya dukung pondasi. Maka nilai A yang dipakai adalah nilai A yang dihasilkan oleh kontrol terhadap tarik.
2. Pondasi Sumuran
a. Kontrol Terhadap Daya Dukung Pondasi Nu = 16,4503 + 563,5W
Dilihat dari luas telapak pondasi telapak bila tekanan angin W = 40 kg/m2, rata-rata diatas 4 m2, karena lebar dan panjang sama, yaitu rata-rata 2 m, maka diameter pondasi sumuran yang dipakai D = 2 m.
qc = 3N Î Nb = N = qc/3
Ab = ¼ π D2 = ¼ π (2)2 = 3,14 m2
As = π 2 L = 6,28 L m2
Digunakan rumus 16 : Qu = 40 Nb . Ab + 1/5 As N
Dipakai faktor keamanan = 2,8
2,8 Nu = 40 . qc/3 . 3,14 + 1/5 . 6,28 . L . qc/3
2,8 . (16,4503 + 563,5W) = 41,867qc + 0,4187 . L . qc
46,061 + 1577,8W - 41,867qc = 0,4187 . L . qc
L = 110,01/qc + 3768,331W /qc – 100
Jika L < 0, maka berarti pondasi sumuran tidak digunakan b. Kontrol Terhadap Momen Guling
Dari lampiran 4 didapat RH = Vu = 10648 kg
L = 3,4 m (lihat gambar 1 lampiran 5) θ = sudut antara dua tower
Mguling = 10648 . 3,4 . sec θ = 36203.2 . sec θ
Rumus : Mu = T . 0,5. b
Dari tabel I pada lampiran 4, didapat : T = 10377+563,5W
Maka : Mu = (10377+563,5W) . 0,5 b = (5189 + 281,75 W) . b
Maka terjadi momen puntir sebesar :
Rumus : Mu = 36203.2 . sec θ - (5189 + 281,75 W) . b
Dari tabel 5, didapat nilai tegangan tanah lateral yang diijinkan (R).
Dilihat dari luas telapak pondasi telapak bila tekanan angin W = 40 kg/m2, rata- rata diatas 4 m2, karena lebar dan panjang sama, yaitu rata-rata 2 m, maka diameter sumuran (D) = 1,5 m. Untuk setiap titik :
Mo = Mu : D = (36203,2 . sec θ – (5189 + 281,75 W).b) : 1,5 = 24135,467 . sec θ – 3459,333.b + 187,333.W. b
Ho = Vu : D = 10648 : 1,5 = 7098,667 kg/m
Didapat panjang pondasi sumuran jenis tiang pendek, dengan menggunakan gambar B-2 pada Buku Pedoman PUSBBB & STBUG 1983.
Dibuat menjadi tabel seperti dibawah ini :
Tabel 1 Panjang Penunjang Untuk Tiang Pendek Dengan Ujung Atas Tak ditahan R (kg/cm2/m’) Ho (kg/m) Mo (kg m/m) L (m) 6500 7000 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 4,0 4,3 4,5 4,7 4,9 5,1 5,3 5,5 5500 7000 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 4,5 4,7 5,0 5,3 5,4 5,5 5,8 5,9 5000 7000 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 5,0 5,2 5,5 5,8 6,0 6,2 6,3 6,4 Sumber :BPPUSBBB & STBUG, 1983
4.3.2 Perhitungan Penulangan Pondasi 1. Pondasi Telapak
a. Pembesian Pelat Pondasi Nu = 16450,3+563,5W kg A = 1,3790 + 0.0805W m2
Berat sendiri pondasi = 1200 . A + 4 . 350 = 1200 . A + 1400 kg
Jadi Nu = 16450,3 + 563,5W + 1200A + 1400 = 17850,3 + 563,5W + 1200A kg
Digunakan rumus 8: q pondasi = Nu/A = 805W 3790 1 A 1200 563,5W 17850,3 + + + kg/cm2
Tinggi pembesian dalam telapak pondasi adalah tebal telapak pondasi dikurangi selimut beton (PBBI, 1971).
Tebal telapak pondasi = 50 cm (lihat gambar).
Selimut beton = 2,5 cm, karena selimut terdapat 2 letak, yaitu diatas dan dibawah, jadi : 2,5 cm x 2 = 5 cm
h = 50-5 = 45 cm
Momen yang terjadi digunakan rumus 9, karena dipandang 1 m ⊥ bidang gambar, maka L = 1000: M = ½ q L2 = ½ . 805W 13790 A 1200 563,5W 17850,3 + + + . 10000.A = 1610W 27580 A 12000000 5635000WA 178503000A 2 + + + kg cm Digunakan rumus 10 : K = 2 = h . b M 2 2 h . A W 1610 27580 A 12000000 5635000WA 178503000A + + + = 2 2 h . A . W) 1610 27580 ( A 12000000 56350000WA 178503000A + + +
Digunakan rumus 11 : = a K . n σ 2 2 h . A . W) 1610 27580 ( 1400 1 A 12000000 5635000WA 178503000A . 21 + + + ) h . A . W) 1610 27580 .(( 1400 A 12000000 5635000WA 178503000A . 21 2 2 + + + = 2 2 h . A . W) 2254000 238612000 ( A 252000000 A 118335000W A 3748563000 + + + = nω = n .K /0,8- 0,01 a σ 0,01 8 , 0 h . A . W) 2254000 38612000 ( A 252000000 5000WA 11833 A 3748563000 2 2 − + + + = 01 , 0 h A ). 1803200 30889600 ( A 252000000 5000WA 11833 A 3748563000 2 2 − + + + = Digunakan rumus 12 : Luas penampang besi : A = nw/n . b .h 0,01 . A.45.100 21 h A ). 1803200 30889600 ( A 252000000 5000WA 11833 A 3748563000 2 2 ⎟ ⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ − + + + =
(
648681600 37867200)
A.h 0,01 . A.45.100 A 252000000 5000WA 11833 A 3748563000 2 2 ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ − + + + =Jumlah besi = 15 100 . A bh
Jadi dipakai tulangan pokok (r) =
(
648681600 37867200)
A.h 0,01 . A.45.100 A 252000000 5000WA 11833 A 3748563000 100 . A b.h . 15 . 2 2 2 ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ − + + + ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ = π(
)
⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ − + + + ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ = 0,01 h . A 37867200 648681600 A 252000000 5000WA 11833 A 3748563000 b.h . 1350 2 2 π b. Pembesian KolomMutu baja U24, maka σa = 1400 kg/cm2, dipakai pembesian minimum sesuai rumus 13 :
F besi minimum = 1% . F beton = 1% . 1400 = 14 cm2
Jadi dipakai besi 36 ∅ 16 2. Pondasi Sumuran
Dipakai tulangan minimum pondasi sumuran bila D > 80 cm (BPPUSBBB dan STBUG, 1983) maka : Digunakan rumus 19 : Ag = ¼ π D2 = ¼ π (150)2 = 17662,5 cm2 Digunakan rumus 20 : Amin = 93,9747cm2 2 17662,5 2 Ag = =
Dengan syarat : Amin > 0,005 Ag = 0,005 . 17662 cm2 = 88,3125 cm2 Amax > 0,060 Ag = 0,060 . 17662,5 = 1059,75 cm2 Maka dipakai tulangan pokok 8 ∅ 50 = 88,3125 cm2
3. Pembesian Balok “Strap”
Untuk menghitung balok tersebut harus diketahui besarnya momen yang bekerja pada balok tersebut :
Beban kolom diratakan :
P = gaya vertikal setiap kolom : lebar telapak pondasi =
3
563,5W 16,450+
= 5,483 + 187,833W kg/m Gaya desakan pada tanah :
= A W 833 , 187 483 , 5 A 2 W) 833 , 187 483 , 5 ( 2 A A p . 2 + = + = + Besarnya momen M = A W 833 , 187 483 , 5 + . 1,5 = A W 833 , 187 2245 , 8 +
- mutu beton K 225, maka σb = 75 kg cm2
- mutu baja U24, maka σa = 1400 kg/cm2 Digunakan rumus 14 : ∅ = 0,89 75 . 21 1400 . n b a = = σ σ h = 50 – 5 = 45 digunakan rumus 15 : a a . b M . n h C σ =
Dengan menggunakan cara lentur “N” Untuk Ca = 6,115, dari tabel δ =1, didapat : ∅ = 4,00 > ∅0 ok (aman)
∅’ = 8,00 nω= 2,857
Tegangan-tegangan : σa = σ’a = 1400 kg/cm2
σ’b = 4 . 21 1400 . n 'a = φ σ σ’a = ' 'a φ σ Tulangan : A = ω bh = 918,1 cm2 A’ = 924,1 cm2 Dipakai besi 8 ∅ 10
Dipakai pembesian sengkang = ∅ 8 -15
d. Perhitungan pembesian pondasi sumuran pada balok “strap” Dipakai pembesian minimum (kusnadi, 1996) :
Bila : D > 80 cm maka : Digunakan rumus 18 : Ag = ¼ π D2 = ¼ π (150)2 = 17662,5 cm2 Digunakan rmus 19 : Amin = 93,9747cm2 2 17662,5 2 Ag = =
Dengan syarat : Amin > 0,005 Ag = 0,005 . 17662 cm2 = 88,3125 cm2 Amax > 0,060 Ag = 0,060 . 17662,5 = 1059,75 cm2
Maka : - dipakai tulangan pokok 8 ∅ 50 = 88,3125 cm2
- dipakai tulangan beugel spiral ∅ 8 mm – 15 cm
Pada balok strap di tambahkan pondasi sumuran sebanyak dua buah dengan diameter 1 m, sebagai perbaikan tanah dengan ukuran pembesian sama dengan pondasi sumuran pada pondasi telapak.
Validasi (Lampiran 5) I. Perhitungan Dimensi Pondasi Secara Manual
1. Pondasi Telapak (Strap Footing)
Kontrol terhadap tegangan tarik, digunakan rumus 6 :
T = (Vp . Bj beton bertulang) + (Vt . Bjtanah ) > Rtarik Dari tabel I pada lampiran 4, didapat :
Rtarik = 10,377+563,5W = 10377 + 563,5W W = tekanan angin (kg/m2).
Jika W = 40 kg/m2, maka Rtarik = 32,917 ton
Volume tanah dan volume pondasi dapat dihitung dari gambar berikut ini :
Gambar 1 Kedalaman Pondasi Strap Footing (Kusnadi, 1996). • Untuk tanah kohesif
Volume tanah dan volume pondasi = (14000000 A + 1450000)/Bjtanah
Maka T = Tu = 10377+563,5W = (14000000 A + 1450000)/Bjtanah
14000000 1450000 -Bj 563,5W) (10377 A = + tanah Rumus 22 lampiran 5 : b = lebar pondasi = A
Pondasi langsung di Indonesia biasanya diletakkan antara kedalaman 0,60 m sampai 3,00 m di bawah muka tanah (Gunawan, 1990), digunakan :
L = 3,4 m (lihat gambar)
L = kedalaman letak pondasi strap footing (m).
Bjtanah kohesif = 2000 kg/m3 .
Bjtanah non kohesif = 2300 kg/m3.
A = 4,5989 m2 = 45989 cm2
b = Lebar pondasi = A = 2,15 m
• Untuk tanah non kohesif
A = 5,304 m2 = 5304 cm2
b = Lebar pondasi = A = 2,3 m
2. Pondasi Sumuran
Dari lampiran 4 didapat RH = Vu = 10648 kg
L = 3,4 m (lihat gambar 1 lampiran 8) θ = sudut antara dua tower
Mguling = 10648 . 3,4 . sec θ = 36203.2 . sec θ
Jika b =2,15 m, W = 40 kg/m2 Rumus : Mu = T . 0,5. b
T = 32917 ton
Maka : Mu = 32917 . 0,5 . 2,15 = 35385,775 kgm
Jika θ = 60o Maka terjadi momen puntir sebesar :
Jika jenis tanah pada lokasi adalah kerikil bergradasi baik, dari tabel 5 didapat nilai tegangan tanah lateral yang diijinkan (R) = 6500 kg/cm2/m’.
Dilihat dari luas telapak pondasi telapak bila tekanan angin W = 40 kg/m2, rata- rata diatas 4 m2, karena lebar dan panjang sama, yaitu rata-rata 2 m, maka diameter sumuran (D) = 1,5 m.
Untuk setiap titik :
Mo = Mu : D = 37020,625 : 1,5 = 24680,42 kg
Ho = Vu : D = 10648 : 1,5 = 7098,667 kg/m
Didapat panjang pondasi sumuran jenis tiang pendek, dengan menggunakan tabel 1 lampiran (L) = 4,9 m.
4.3.2 Perhitungan Penulangan Pondasi 1. Pondasi Telapak
a. Pembesian Pelat Pondasi
Rtekan 16450,3+563,5W kg (tabel 1 lampiran 4) Jika W = 40 kg/m2, maka R
tekan = 38,990 ton Untuk tanah kohesif :
A = 4,599 m2
Berat sendiri pondasi =1200 . A + 4 . 350 = 1200 . 4,599 + 4 . 350 = 6918,8 kg Jadi Nu = Rtekan + Berat sendiri pondasi = 38990 + 6918,8 = 45908,8 kg
Nu = beban aksial rencana pondasi. (kg).
Digunakan rumus 8: q pondasi = Nu/A =
45990 45908,8
= 0,998 kg/cm2
Tinggi pembesian dalam telapak pondasi adalah tebal telapak pondasi dikurangi selimut beton (PBBI, 1971).
Tebal telapak pondasi = 50 cm (lihat gambar).
Selimut beton = 2,5 cm, karena selimut terdapat 2 letak, yaitu diatas dan dibawah, jadi : 2,5 cm x 2 = 5 cm
h = 50-5 = 45 cm
Momen yang terjadi digunakan rumus 9, karena dipandang 1 m ⊥ bidang gambar, maka : M = ½ q L2 = ½ q b2 = ½ . 0,998 . 2152 = 23066,275 kg cm Digunakan rumus 10 : K = 2 = h . b M 2 45 . 215 23066,275 = 0.0530 kg/cm2 Digunakan rumus 11 : = a K . n σ 1400 0,0530 . 21 = 0,000795 nω = n .K /0,8- 0,01 a σ = 0,0795 Digunakan rumus 12 : Luas penampang besi : A = nw/n . b .h =
21 0,0795
x 215 x 45 = 3,6 cm2
Jarak yang dipakai 15 cm (PBBI, 1971), agar mortar beton dapat masuk kedalam pondasi tidak terhalang oleh kerapatan besi.
Jumlah besi = 15 215
= 14,333 = 15 bh
Luas penampang besi = 15 . 0,5 . π r2 = 15 . 0,5 . 3,14 . r2 = 3,6 cm2
r = 14 , 3 . 5 , 0 . 15 6 , 3 = = 0,39 cm = 3,9 mm
Jadi dipakai tulangan pokok ∅ 3,9 m – 15 mm b. Pembesian Kolom
Mutu baja U24, maka σa = 1400 kg/cm2, dipakai pembesian minimum sesuai
rumus 13 :
Jadi dipakai besi 36 ∅ 16 2. Pondasi Sumuran
Dipakai tulangan minimum pondasi sumuran bila D > 80 cm (BPPUSBBB dan STBUG, 1983) maka : Digunakan rumus 19 : Ag = ¼ π D2 = ¼ π (150)2 = 17662,5 cm2 Digunakan rumus 20 : Amin = 93,9747cm2 2 17662,5 2 Ag = =
Dengan syarat : Amin > 0,005 Ag = 0,005 . 17662 cm2 = 88,3125 cm2 Amax > 0,060 Ag = 0,060 . 17662,5 = 1059,75 cm2 Maka dipakai tulangan pokok 8 ∅ 50 = 88,3125 cm2
dipakai tulangan beugel spiral ∅ 8 mm – 15 cm 3. Pembesian Balok “Strap”
Untuk menghitung balok tersebut harus diketahui besarnya momen yang bekerja pada balok tersebut :
Beban kolom diratakan :
P = gaya vertikal setiap kolom : lebar telapak pondasi =
2,15 38990
= 18134,884 kg/4,599 m
Gaya desakan pada tanah :
= = = + 2.4,599 884 , 18134 . 2 A A P . 2 3943,223 kg Besarnya momen M = 3943,223 . 1,5 = 5914.835 kg m
- mutu beton K 225, maka σb = 75 kg cm2 - mutu baja U24, maka σa = 1400 kg/cm2 Digunakan rumus 14 : ∅ = 0,89 75 . 21 1400 . n b a = = σ σ h = 50 – 5 = 45 digunakan rumus 15 : a a . b M . n h C σ = 1400 . 0,6 5914,835 . 21 45 = = 3,7
Dengan menggunakan cara lentur “N” Untuk Ca = 3,7, dari tabel δ =1, didapat : ∅ = 4,00 > ∅0 ok (aman) ∅’ = 8,00 nω= 2,857 Tegangan-tegangan : σa = σ’a = 1400 kg/cm2 σ’b = 4 . 21 1400 . n 'a = φ σ σ’a = ' 'a φ σ Tulangan : A = ω bh = 918,1 cm2 A’ = 924,1 cm2
Dipakai besi 8 ∅ 10
Dipakai pembesian sengkang = ∅ 8 -15
d. Perhitungan pembesian pondasi sumuran pada balok “strap” Dipakai pembesian minimum (kusnadi, 1996) :
Bila : D > 80 cm maka : Digunakan rumus 18 : Ag = ¼ π D2 = ¼ π (150)2 = 17662,5 cm2 Digunakan rmus 19 : Amin = 93,9747cm2 2 17662,5 2 Ag = =
Dengan syarat : Amin > 0,005 Ag = 0,005 . 17662 cm2 = 88,3125 cm2 Amax > 0,060 Ag = 0,060 . 17662,5 = 1059,75 cm2
Maka : - dipakai tulangan pokok 8 ∅ 50 = 88,3125 cm2
- dipakai tulangan beugel spiral ∅ 8 mm – 15 cm
Pada balok strap di tambahkan pondasi sumuran sebanyak dua buah dengan diameter 1 m, sebagai perbaikan tanah dengan ukuran pembesian sama dengan pondasi sumuran pada pondasi telapak.
