Lampiran 1: Desain Tulangan Balok dan Kolom Secara Gravity Load Designed (GLD) Pada Bangunan

(1)

Lampiran 1: Desain Tulangan Balok dan Kolom Secara Gravity Load Designed (GLD) Pada Bangunan

LAMPIRAN 1

DESAIN TULANGAN BALOK DAN KOLOM SECARA GRAVITY LOAD DESIGNED (GLD) PADA BANGUNAN

1.1 Perhitungan Tulangan Balok Data- data :

• Balok dimensi 20 x 30 cm² b = 200 mm

h = 300 mm

Tebal selimut beton = 40 mm fc’ = 20 MPa

Tulangan lentur : diameter = 19 mm, fy = 400 MPa Tulangan sengkang : diameter = 8 mm, fy = 240 MPa

• Balok dimensi 30 x 50 cm² b = 200 mm

h = 300 mm

Tebal selimut beton = 40 mm f_c’ = 20 Mpa

Menggunakan kombinasi pembebanan sebesar : qu = 1,4 qdead

q_u = 1,2 q_dead + 1,6 q_live

(2)

Diperoleh dari etabs momen ultimed dan geser ultimed terbesar yaitu : Tabel 1.1. Hasil momen maksimum dan geser maksimum.

Dimensi Momen Desain Geser Desain b

(mm) h

(mm) M_Tump (kNm) V_u (kN)

200 300 48,390 46,224

300 500 179,558 102,108

Hasil perhitungan tulangan lentur :

Tabel 1.2. Hasil perhitungan tulangan lentur tumpuan balok.

Dimensi Tulangan Tumpuan (negatif)

Tulangan Tumpuan (positif) b

(mm)

h

(mm) Mu/bd² ρ^- As^- (mm²) n tul Tul.

Pasang Tul. Pasang

200 300 4114,393 0,016 776,000 2,74 3D19 2D19

300 500 3056,729 0,011 1420,425 5,00 5D19 3D19

Contoh perhitungan tulangan lentur di tumpuan (negatif) : Balok 20x30 cm²

d = 300 – 40 – 8 – 0,5 x 19 = 242,50 mm Mu/bd² = 48,390 / (0,20 x 0,2425²) = 4114,393 ρ = 0,016 (Tabel 5.1.b, CUR IV) , ρ_{min ≤} ρ _≤ ρ_max

ρ_min= fy

4 , 1 =

400 4 ,

1 = 0,0035

ρ_max=

y y

c

f f

x xf

+ 600 . 600 '

85 , 750 ,

0 β¹ ₌

400 600 . 600 400

85 , 0 20 85 , 750 ,

0 +

x

x = 0,0163

As = ρ x b x d = 0,016 x 200 x 242,50 = 776,00 mm² As 1 D 19 = 283,529 mm²

(3)

n tulangan = 776,00 / 283,529= 2,74

∴∴

∴∴ Jadi, tulangan lentur tumpuan (negatif) terpasang 3D19 tulangan lentur tumpuan (positif) terpasang 2D19

Hasil perhitungan tulangan geser :

Tabel 1.3. Hasil perhitungan tulangan geser balok.

Dimensi

V_u/ɸ (N)

Vu/ɸ <

5(fc’)^0,5bw.d/

6

V_u/ɸ

> V_c

V_s (N)

A_v (mm²)

s (mm) b

(mm) h (mm)

200 300 61632 ok ok 25482,234 100,530 229,607

300 500 136144 ok ok 37197,992 100,530 287,015

Tabel 1.3. Hasil perhitungan tulangan geser balok. (sambungan) Dimensi

Vu/ɸ - V_c<

(f_c’)^0,5bw.d/3

s_max

(mm) Tul. Pasang b

(mm) h (mm)

200 300 ok 121,250 2Ø8-100

300 500 ok 221,250 2Ø10-150

Contoh perhitungan tulangan geser : Balok 20x30 cm²

φ^u V <

6

5 x f_c' x b_wxd

75 , 0 46224

<

6

5 x 20x 200 x 242,50

61632 N < 180748,828 N (ok)

(4)

Vc = 6

1 x f_c' x bw x d

Vc = 6

1 x 20x 200 x 242,5 = 36149,766 N

φ^u

V > V_c (ok)

Vs = φ^u

V - V_c= 25482,234

Av = 4

2n πd

= 4 2 ) 8 ( ²

π = 100,530 mm²

s =

s y v

V d f A =

234 , 25482

5 , 242 240 3 ,

100 x x

= 229,607 mm

φ^u

V - V_c<

3

1 f_c'bwd, maka

smax = 2

d atau 600mm = 2

5 .

242 atau 600mm

smax = 121,25 mm

∴

∴ Jadi, tulangan sengkang 2φ8 – 100

1.2 Perhitungan Tulangan Kolom Data- data :

• Kolom dimensi 35 x 35 cm² b = 350 mm

h = 350 mm

Tebal selimut beton = 40 mm fc’ = 20 Mpa

(5)

Menggunakan kombinasi pembebanan sebesar : qu = 1,4 qdead

qu = 1,2 qdead + 1,6 qlive

Diperoleh dari etabs momen ultimed yaitu :

Tabel 1.4. Hasil kombinasi aksial maksimum dan kombinasi momen maksimum pada kolom.

Story Beam Loc(m) P_max (kN) M_max (kNm)

STORY1 C3 0 1064,22174 7,5610412

STORY1 C3 1,25 1059,892584 2,0327176 STORY1 C3 2,5 1055,56344 11,6264764

STORY1 C4 0 806,362584 6,4205184

STORY1 C4 1,25 802,033428 0,526496 STORY1 C4 2,5 797,704284 7,4735116

STORY1 C6 0 1388,299004 1,81629

STORY1 C6 1,25 1383,969848 0,5475834 STORY1 C6 2,5 1379,640704 2,9114568

STORY1 C7 0 881,724592 2,232924

STORY1 C7 1,25 877,395448 0,4674564

STORY1 C7 2,5 873,066292 1,29801

STORY1 C10 0 933,449276 14,9659692 STORY1 C10 1,25 929,120132 3,9532384 STORY1 C10 2,5 924,790976 22,872446

STORY1 C11 0 471,01896 9,3766692

STORY1 C11 1,25 466,689816 3,4776508 STORY1 C11 2,5 462,36066 16,3319724 STORY2 C3 0 821,600164 19,5622396 STORY2 C3 1,25 817,27102 3,2667772 STORY2 C3 2,5 812,941864 13,0286836

STORY2 C4 0 606,197436 15,173172

(6)

Tabel 1.4. Hasil kombinasi aksial maksimum dan kombinasi momen maksimum pada kolom. (sambungan)

Story Beam Loc(m) Pmax (kN) Mmax (kNm)

STORY2 C4 2,5 597,539136 9,8913272 STORY2 C6 0 1056,54048 3,9022144 STORY2 C6 1,25 1052,211336 0,2243486 STORY2 C6 2,5 1047,88218 3,4535158

STORY2 C7 0 639,0499 3,2658604

STORY2 C7 1,25 634,720744 0,7461292 STORY2 C7 2,5 630,3916 1,7736036 STORY2 C10 0 717,928576 48,5311056 STORY2 C10 1,25 713,59942 8,0875908 STORY2 C10 2,5 709,270276 32,3559244 STORY2 C11 0 341,563636 30,203686 STORY2 C11 1,25 337,23448 5,2969408 STORY2 C11 2,5 332,905336 19,609806 STORY3 C3 0 577,545664 15,4580872 STORY3 C3 1,25 573,216508 3,5057264 STORY3 C3 2,5 568,887364 8,4466356 STORY3 C4 0 402,487024 12,262334 STORY3 C4 1,25 398,157868 3,7416868 STORY3 C4 2,5 393,828724 4,7789592 STORY3 C6 0 713,709172 1,8772768 STORY3 C6 2,5 705,050872 2,3052432 STORY3 C7 0 402,167288 2,9098488 STORY3 C7 1,25 397,838132 0,8693124 STORY3 C7 2,5 393,508988 1,3359682 STORY3 C10 0 485,111596 46,9171856 STORY3 C10 1,25 480,782452 9,44545 STORY3 C10 2,5 476,453296 28,0262872 STORY3 C11 0 210,214932 27,4459188 STORY3 C11 1,25 205,885788 4,6455748

(7)

Tabel 1.4. Hasil kombinasi aksial maksimum dan kombinasi momen maksimum pada kolom. (sambungan)

Story Beam Loc(m) Pmax (kN) Mmax (kNm)

STORY3 C11 2,5 201,556632 18,1547688 STORY4 C3 0 284,279152 7,8101044 STORY4 C3 1,25 279,949996 5,8941764 STORY4 C3 2,5 275,620852 15,5248744

STORY4 C4 0 176,218602 4,488939

STORY4 C4 1,25 171,557024 4,2283468 STORY4 C4 2,5 167,22788 12,0280986 STORY4 C6 0 357,830608 6,5314304 STORY4 C6 1,25 353,501464 3,6799736 STORY4 C6 2,5 349,172308 13,8913776

STORY4 C7 0 174,18532 10,2217472

STORY4 C7 1,25 169,856176 0,5527468 STORY4 C7 2,5 165,52702 11,3272408 STORY4 C10 0 238,031312 57,683526 STORY4 C10 1,25 233,702168 1,1203906 STORY4 C10 2,5 229,373012 55,7796756 STORY4 C11 0 90,483732 30,592312 STORY4 C11 1,25 86,154576 1,9364128 STORY4 C11 2,5 81,825432 27,1650768

(8)

Hasil perhitungan tulangan lentur :

∴∴

∴∴ Tulangan lentur kolom 12D16

Gambar 1.1. Grafik Mn-Pn kolom.

Hasil perhitungan tulangan geser :

Tabel 1.5. Hasil perhitungan tulangan geser kolom.

Vu max

(kN)

Vu/ɸ (N)

Vu/ɸ <

5(fc)^0,5bw.d/6

Vu/ɸ <

Vc

Vu/ɸ >

Vc/2

Av (mm²)

s (mm)

45,385 60513,710 ok ok ok 100,530 206,806

Tabel 1.5. Hasil perhitungan tulangan geser kolom. (sambungan)

Vu/ɸ - V_c< (f_c)^0,5bw.d/3 smax

(mm)

Tul. Pasang (mm)

ok 147 2Ø8-125

-1500 -1000 -500 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500

0 25 50 75 100 125 150 175 200

Pn (kN)

Mn (kNm)

Mn-Pn Surface Curve

(9)

Contoh perhitungan tulangan geser : Balok 20x30 cm²

d = 350 – 40 – 8 – 0,5 x 16 = 294 mm φ^u

V <

6

5 x f_c' x b_wxd

75 , 0 45385

<

6

5 x 20x 350 x 294

60513,710 N < 383485,658 N (ok)

Vc =











 + Ag

Nu 1 14 x

6

1 x f_c' x bw x d

Vc = 



+ ₂

350 14

238031

1 x x

6

1 x 20x 350 x 294 = 87342,22 N

φ^u

V < V_c dan φ^u V >

2 Vc

(ok)

Av = 4

2n πd

= 4 2 ) 8 ( ²

π = 100,530 mm²

s =

w y v

b f A

3 =

350 240 53 , 100

3x x

= 206,806 mm (dipilih)

s =

w c

y v

b f

f A 75

1200 =

350 20 75

240 53 , 100 1200

x x

x

x = 246,631 mm

φ^u

V - V_c<

3

1 f_c'bwd, maka

S_max = 2

d atau 600mm = 2

294 atau 600mm

Smax = 147 mm

∴

∴ Jadi, tulangan sengkang kolom 2φ8 - 125

(10)

Lampiran 2: Perhitungan Equivalent Diagonal Compression Strut Width Untuk Dinding Bata

LAMPIRAN 2

PERHITUNGAN EQUIVALENT DIAGONAL COMPRESSION STRUT WIDTH UNTUK DINDING BATA

2.1. Perhitungan Equivalent Diagonal Compression Strut Data- data :

• Ukuran dinding bata 5,65 x 2,5 m² h_inf = 2,5 m = 98,425 inch

L_inf = 5,65 m = 222,441 inch fme’ = 4,5 Mpa

Eme= 550 fme’ = 2475 MPa = 359274,2 Psi Tebal bata = 0,15 m = 5,906 inch

fc’ = 20 MPa

E_fe = 0,043x(2400)^1,5x f_c'= 22609,99 MPa = 3282095 Psi h_col = 3 m = 118,11 inch

Dimensi kolom 350 x 350 mm²

Perhitungan : ߙ = ݐܽ݊^ିଵ൤^௛_௅^೔೙೑

೔೙೑൨= ݐܽ݊^ିଵቂ_{ଶଶଶ,ସସଵ}^{ଽ଼,ସଶହ}ቃ = 0,417 rad Icol = 0,7

12 bh3

= 0,00088 m⁴ = 2103,072 inch⁴

λ_୍= ൤^ா_ସா^೘೐^௧^೔೙೑^{௦௜௡ଶఈ}

೑೐ூ೎೚೗ ௛೔೙೑൨^ଵ/ସ= ቂଷହଽଶ଻ସ,ଶ௫ହ,ଽ଴௫,ୱ୧୬ (ଶ௫଴,ସଵ଻)

ସ ௫ଷଶ଼ଶ଴ଽହ௫ଶଵ଴ଷ,଴଻ଶ௫ଽ଼,ସଶହቃ^ଵ/ସ = 0,028

r_inf= ² ²

nf

nf i

i L

h + ⁼ 98.425² +222.441² = 243,244 inch a = 0,175 x (λΙhcol ) ^–0,4 rinf

= 0,175 x (0,028 x 118,11)^-0,4 x 243,244 = 26,545 inch = 0,674 mm

∴

∴ Jadi, dimensi dinding bata sebagai diagonal compression strut = 67,4x15 cm²

(11)

Lampiran 3: Perhitungan K Mander Untuk Balok dan Kolom Pada Bangunan GLD

LAMPIRAN 3

PERHITUNGAN K MANDER UNTUK BALOK DAN KOLOM PADA BANGUNAN GLD

3.1. Perhitungan K_Mander Balok dan Kolom Data- data :

Tabel 3.1. Data- data balok dan kolom untuk perhitungan KMander.

Jenis Penampang (mm)

Mutu Beton

Cover selimut beton (mm)

Tul. Lentur Tul. Sengkang

f 'co (MPa)

ukuran (mm)

f_y' (MPa)

ukuran (mm)

jarak (mm)

f_y' (MPa)

Balok (B1)

200

300

20 40 19 400 8 100 240

Balok (B2)

300

500

20 40 19 400 10 150 240

Kolom (K1)

350

20 40 16 400 8 125 240

(12)

Lampiran 3: Perhitungan KMander Untuk Balok dan Kolom Pada Bangunan GLD

Hasil perhitungan :

Tabel 3.2. Hasil perhitungan K_Mander untuk balok dan kolom.

Jenis ρ_X ρ_Y k_e

f’_{lx atau}

l2

(Mpa)

f’_{ly atau}

l1

(Mpa)

Large Ratio (f'_l2/f'_co)

Small Ratio (f'_l1/f'_co)

K_mander (f'_cc/f'_co)

Mutu Beton Core f 'cc (MPa)

Balok

(B1) 0,009 0,005 0,282 0,608 0,321 0,03 0,016 1,1 22

Balok

(B2) 0,005 0,003 0,265 0,318 0,163 0,016 0,015 1,05 21

Kolom

(K1) 0,003 0,003 0,552 0,407 0,407 0,02 0,02 1,15 23

Contoh perhitungan : Balok 20x30 cm²

Dalam perhitungan KMander digunakan b > h, jadi b = 300 mm dan h = 200 mm bc = b - (2xselimut beton) - dsengkang = 300 - (2x40) - 8 = 212 mm

dc = h - (2xselimut beton) - dsengkang = 200 - (2x40) - 8 = 112 mm ρ_x=

c sx

sd A =

112 100

4 / ) 8 (

2 ²

×

×π

= 0,009

ρy =

c sy

sb A =

212 100

4 / ) 8 (

2 ²

×

×π

= 0,005

ρ_cc =

c c

tr

d b

A_ln

= 212 112 4 / ) 19 (

5 ²

×

×π

= 0,06

) 166 1 2 ( ) 66 1 ( ) 5 , 23 2 ( ) '

( ² = × ² + × ² + × × ²

∑

wi = 60572,50 mm²

(13)

Lampiran 3: Perhitungan GLD

k_e=

1 (

1 6 )(

) ' ( 1

( ¹

2

c c n

i i

d b

w

ρ

−

∑

=

= 0,282

f’lx atau l2 = ρx ke fy sengkang

f’ly atau l1 = ρy ke fy sengkang

Large Ratio =

co lx

f f ' ' =

Small ratio =

co ly

f f '

'

=

Dari Gambar 3.2, diperoleh f’cc = KMander x f’co =

Gambar 3.1. Daerah efektif inti yang tertekan (

Perhitungan KMander Untuk Balok dan Kolom Pada Bangunan

)

2 ) 1 ' 2 )(

'

cc

c

c d

s b

s ρ

−

= (1 0,06)

212 2 1 92 112)(

212 6

5 , 60572 1

(

−− ×

×

− ×

sengkang = 0,608 MPa

y sengkang = 0,321 MPa

= 20 608 ,

0 = 0,030

20 321 ,

0 = 0,016

Dari Gambar 3.2, diperoleh KMander = 1,1 1,1 x 20 = 22 MPa

Gambar 3.1. Daerah efektif inti yang tertekan (confined core) untuk struktur beton bertulang penampang persegi.

Untuk Balok dan Kolom Pada Bangunan

112) 2 1 92 212)(

92

− ×

) untuk struktur beton

(14)

Lampiran 3: Perhitungan GLD

Gambar 3.2. Grafik untuk menentukan lateral (lateral confining stress

Perhitungan KMander Untuk Balok dan Kolom Pada Bangunan

Gambar 3.2. Grafik untuk menentukan confined strength dari gaya kekangan lateral confining stress) pada penampang persegi.

Untuk Balok dan Kolom Pada Bangunan

dari gaya kekangan ) pada penampang persegi.

(15)

Lampiran 4: Perhitungan VsSezen Untuk Balok dan Kolom Pada Bangunan GLD

LAMPIRAN 4

PERHITUNGAN VsSezen UNTUK BALOK DAN KOLOM PADA BANGUNAN GLD

4.1. Perhitungan VsSezen Balok dan Kolom Data- data :

Tabel 4.1. Data- data balok dan kolom untuk perhitungan Vs_Sezen.

JENIS b h Cover d Lentur d Sengkang Jarak Sengkang ( inch ) ( inch ) ( inch ) ( inch ) ( inch ) ( inch ) BALOK 20x30 7,874 11,811 1,575 0,748 0,315 3,937 BALOK 30 x 50 11,811 19,685 1,575 0,748 0,394 5,906 KOLOM 35 x 35 13,780 13,780 1,575 0,630 0,315 4,921

f_y tulangan lentur = 400 MPa = 58015,322 Lbf/inch² fc’ = 20 Mpa = 2900,766 Lbf/inch²

f_y tulangan sengkang = 240 MPa = 34809,193 Lbf/inch² E_c = 22609,987 MPa = 3279314,223 Lbf/inch²

Hasil perhitungan :

Tabel 4.2. Hasil perhitungan VsSezen untuk balok dan kolom.

JENIS L PD + 0,8PL V_s Ke

(Lbf/in)

V_r ∆_s ∆_a

( inch ) ( Lbf ) (Lbf) (Lbf) (inch) (inch)

BALOK 20x30

236,220 0,000 15096,786 516426,404 1509,679 0,02923 24,66906 72,381 0,000 19495,888 1685393,595 1949,589 0,01157 7,55892 100,220 0,000 17734,072 1217228,707 1773,407 0,01457 10,46200 128,058 0,000 16738,263 952613,771 1673,826 0,01757 13,37347

BALOK 30 x 50

70,866 0,000 39597,871 4303553,366 3959,787 0,00920 7,40072 90,551 0,000 36400,189 3367998,286 3640,019 0,01081 9,45647 51,181 0,000 45255,308 5958766,199 4525,531 0,00759 5,34496 236,220 0,000 33714,136 1291066,010 3371,414 0,02611 24,66906

KOLOM ^118,110 178641,552 31785,210 2108741,149 3178,521 0,01507 3,04944

(16)

Tabel 4.2. Hasil perhitungan VsSezen untuk balok dan kolom. (sambungan)

JENIS L PD + 0,8PL V_s K_e

(Lbf/in)

V_r ∆_s ∆_a

( inch ) ( Lbf ) (Lbf) (Lbf) (inch) (inch)

KOLOM 35 x 35

118,110 146448,388 30463,100 2108741,149 3046,310 0,01445 3,52805 118,110 157055,387 30909,349 2108741,149 3090,935 0,01466 3,35458 118,110 80256,836 27373,726 2108741,149 2737,373 0,01298 5,20898 118,110 138392,767 30116,528 2108741,149 3011,653 0,01428 3,67227 118,110 102796,410 28493,969 2108741,149 2849,397 0,01351 4,48185 118,110 173251,115 31570,313 2108741,149 3157,031 0,01497 3,12032 118,110 106132,369 28653,064 2108741,149 2865,306 0,01359 4,39113 118,110 120212,674 29307,727 2108741,149 2930,773 0,01390 4,04549 118,110 57053,628 26122,775 2108741,149 2612,278 0,01239 6,25341 118,110 97863,846 28255,737 2108741,149 2825,574 0,01340 4,62308 118,110 68314,019 26743,836 2108741,149 2674,384 0,01268 5,69889 118,110 116956,333 29158,646 2108741,149 2915,865 0,01383 4,12050 118,110 66704,113 26656,742 2108741,149 2665,674 0,01264 5,77207 118,110 80329,992 27377,501 2108741,149 2737,750 0,01298 5,20624 118,110 34791,513 24801,038 2108741,149 2480,104 0,01176 7,74295 118,110 49412,225 25684,334 2108741,149 2568,433 0,01218 6,69553 118,110 29987,279 24496,296 2108741,149 2449,630 0,01162 8,16253 118,110 59105,237 26238,062 2108741,149 2623,806 0,01244 6,14448 118,110 28634,085 24409,022 2108741,149 2440,902 0,01158 8,28904 118,110 38470,889 25029,312 2108741,149 2502,931 0,01187 7,44967 118,110 14473,179 23453,078 2108741,149 2345,308 0,01112 9,89384

Dari 24 Data V_s kolom tersebut, akan dirata-rata dengan dibuat interval perbedaan 10% sehingga diperoleh V_s pada Tabel 4.3.

(17)

Tabel 4.3. VsSezen rata-rata untuk kolom.

JENIS V_s V_r ∆s ∆a

(Lbf) (Lbf) (inch) (inch)

Kolom 1 24644,494 2464,449 0,01169 8,03891

Kolom 2 27322,805 2732,280 0,01296 5,30889

Kolom 3 30417,728 3041,773 0,01443 3,57443

Kolom 4 33657,847 3365,785 0,01596 2,52224

Contoh perhitungan :

Balok 20x30 cm²bentang 6 m = 236,22 inch

Tipe perletakan adalah jepit-jepit, sehingga a = L/2 = 236,22 / 2 = 118,11 inch d = h - selimut beton - dsengkang - (dlentur /2) = 11,811 - 1,575 - 0,315 - (0,748 /2)

= 9,547 inch

Ag = b x h = 7,847 x 11,811 = 92,99981 inch² Av = n x π x dsengkang2

/ 4 = 2 x π x 0,315²/ 4 = 0,15582 inch²

Vs sezen =











 + +

s d f A A

A f P d

a

k f _g ^v ^y

g c

c 0.8

' 6 / 1

' 6

= _



 



 × × + × ×

× + ×

× 3.937

547 . 9 193 . 34809 15582 . 99981 0 . 92 8 . 0 99981 . 92 7661 . 2900 6 1 0 547 . 9 / 11 . 118

7661 . 2900 1 6

= ¹×

(

²⁶^.¹²¹⁵×⁷⁴^.³⁹⁹⁸⁵+¹³¹⁵³^.³⁵

)

= 15096,7858 Lbf = 67151,07692 N Vr = 0,1 x Vs _sezen= 0,1 x 15096,7858 = 1509,67858 Lbf = 6715,107692 N Ke = 0,4 Ec Ag / L = 0,4 x 3279314,2234065 x 92,99981 / 236,22

= 516426,404 lbf/in

∆ _s = V_s / K_e = 15096,7858 / 516426,404 = 0,02923 inch = 0,00074 m

(18)

a a

4 1 (tan )2

100 tan ( )

v y ctan

L P s

A f d θ

θ θ

∆ +

 

 =

  +

L

∆ +

 

 =

 

65 ) tan 547 , 9 193 , 34809 15582 , 0

937 , ( 3

0 65 tan

) 65 (tan 1 100

4 ²

°

×

× + ×

°

× +

∆a = 0,10443 x 236,22 = 24,66906 inch = 0,62659 m

(19)

Lampiran 5: Grafik Ground Acceleration Gempa El Centro yang Telah Disesuaikan untuk Kota Surabaya, Indonesia

LAMPIRAN 5

GRAFIK GROUND ACCELERATION GEMPA EL CENTRO YANG TELAH DISESUAIKAN UNTUK KOTA SURABAYA, INDONESIA

5.1 Grafik Ground Acceleration Gempa El Centro Arah X (EW) dan Arah Y (NS) dengan Periode Ulang 500 Tahun yang Telah Disesuaikan untuk Kota Surabaya, Indonesia

Gambar 5.1. Ground acceleration gempa El Centro arah X (EW) dan arah Y

-0.45 -0.40 -0.35 -0.30 -0.25 -0.20 -0.15 -0.10 -0.05 0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

Accleration (g)

Time (s)

Ground Acceleration

El Centro - 270 (EW)

-0.45 -0.40 -0.35 -0.30 -0.25 -0.20 -0.15 -0.10 -0.05 0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

Accleration (g)

Time (s)

El Centro - 180 (NS)

(20)

Lampiran 5: Grafik Ground Acceleration Gempa El Centro yang Telah Disesuaikan untuk Kota Surabaya, Indonesia

5.2 Grafik Ground Acceleration 1,5 kali dari Gempa El Centro Arah X (EW) dan Arah Y (NS) dengan Periode Ulang 500 Tahun yang Telah Disesuaikan untuk Kota Surabaya, Indonesia

Gambar 5.2. Ground acceleration 1,5 kali dari gempa El Centro arahX (EW) dan arah Y (NS) dengan periode ulang 500 tahun yang telah disesuaikan untuk kota

Surabaya, Indonesia.

-0.45 -0.40 -0.35 -0.30 -0.25 -0.20 -0.15 -0.10 -0.05 0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

Accleration (g)

Time (s)

El Centro - 270 (EW)

-0.45 -0.40 -0.35 -0.30 -0.25 -0.20 -0.15 -0.10 -0.05 0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

Accleration (g)

Time (s)

El Centro - 180 (NS)

(21)

Lampiran 6: Perbandingan Hasil Konfigurasi antara SCEDB dan BRB

LAMPIRAN 6

PERBANDINGAN HASIL KONFIGURASI ANTARA SCEDB DAN BRB

6.1 Skema 1a

Gambar 6.1. Letak kerusakan dari bangunan GLD yang diperkuat dengan SCEDB dan BRB menggunakan skema 1a pada gempa

(22)

Gambar 6.2. Hasil maximum story drift dalam arah X dan Y dari bangunan GLD yang diperkuat dengan SCEDB dan BRB menggunakan skema 1a pada gempa dengan periode ulang 500 tahun.

0 1 2 3 4

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0

Lantai

Drift (%)

Maximum Story Drift

Skema 1a SCEDB Arah X Skema 1a SCEDB Arah Y Skema 1a BRB Arah X Skema 1a BRB Arah Y

(23)

6.2 Skema 1b

Gambar 6.3. Letak kerusakan dari bangunan GLD yang diperkuat dengan SCEDB dan BRB menggunakan skema 1b pada gempa

(24)

Gambar 6.4. Hasil maximum story drift dalam arah X dan Y dari bangunan GLD yang diperkuat dengan SCEDB dan BRB menggunakan skema 1b pada gempa dengan periode ulang 500 tahun.

0 1 2 3 4

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0

Lantai

Drift (%)

Maximum Story Drift

Skema 1b SCEDB Arah X Skema 1b SCEDB Arah Y Skema 1b BRB Arah X Skema 1b BRB Arah Y

(25)

6.3 Skema 2

Gambar 6.5. Letak kerusakan dari bangunan GLD yang diperkuat dengan SCEDB dan BRB menggunakan skema 2 pada gempa

(26)

Gambar 6.6. Hasil maximum story drift dalam arah X dan Y dari bangunan GLD yang diperkuat dengan SCEDB dan BRB menggunakan skema 2 pada gempa dengan periode ulang 500 tahun.

0 1 2 3 4

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0

Lantai

Drift (%)

Maximum Story Drift

Skema 2 SCEDB Arah X Skema 2 SCEDB Arah Y

Skema 2 BRB Arah X Skema 2 BRB Arah Y

(27)

6.4 Skema 3

Gambar 6.7. Letak kerusakan dari bangunan GLD yang diperkuat dengan SCEDB dan BRB menggunakan skema 3 pada gempa

(28)

Gambar 6.8. Hasil maximum story drift dalam arah X dan Y dari bangunan GLD yang diperkuat dengan SCEDB dan BRB menggunakan skema 3 pada gempa dengan periode ulang 500 tahun.

0 1 2 3 4

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0

Lantai

Drift (%)

Maximum Story Drift

Skema 3 SCEDB Arah X Skema 3 SCEDB Arah Y

Skema 3 BRB Arah X Skema 3 BRB Arah Y

(29)

6.5 Kesimpulan

Hasil perbandingan antara kerusakan bangunan setelah diperkuat dengan SCEDB dan BRB untuk setiap skema konfigurasi yang sama (dapat dilihat pada Gambar di atas), diperoleh bahwa bangunan setelah diperkuat dengan SCEDB mengalami kerusakan yang lebih parah dibandingkan dengan bangunan setelah diperkuat dengan BRB. Hal ini disebabkan karena kemampuan energi disipasi dari SCEDB lebih rendah dibandingkan BRB. Kemampuan energi disipasi BRB lebih tinggi karena BRB akan mengalami leleh saat kapasitas nominalnya terlampaui sehingga energi tidak diteruskan ke elemen lain dan menyebabkan terjadi residual deformation. Berbeda dengan BRB, SCEDB mempertahankan tidak terjadinya residual deformation dengan menggantikan kondisi leleh BRB menjadi pergerakan relatif antara tube luar dan tube dalam dari SCEDB. Hasil kerusakan bangunan juga sesuai dengan hasil maximum story drift pada bangunan setelah diperkuat dengan SCEDB dan BRB. Hasil maximum story drift juga menunjukkan bahwa kinerja BRB lebih baik dibandingkan SCEDB.