i
No.802/TA/FST-USD/TM/Maret/2009 TUGAS AKHIR
Diajukan untuk Memenuhi Salah Satu Syarat Memperoleh Gelar Sarjana Teknik
Jurusan Teknik Mesin
Disusun oleh : ADI KURNIAWAN
NIM : 055214077
PROGRAM STUDI TEKNIK MESIN
JURUSAN TEKNIK MESIN
FAKULTAS SAINS DAN TEKNOLOGI
UNIVERSITAS SANATA DHARMA
ii
No.802/TA/FST-USD/TM/Maret/2009
FINAL PROJECT
Presented as Partial Fulfillment of the Requirements To Obtain then Sarjana Teknik Degree
in Mechanical Engineering
By :
ADI KURNIAWAN Student Number : 055214077
MECHANICAL ENGINEERING STUDY PROGRAM
MECHANICAL ENGINEERING DEPARTMENT
SCIENCE AND TECHNOLOGY FACULTY
SANATA DHARMA UNIVERSITY
vii
sehingga penulis dapat menyelesaikan Tugas Akhir ini.
Tugas Akhir ini merupakan salah satu syarat untuk mencapai derajat Sarjana S-1 pada Program Studi Teknik Mesin, Fakultas Sains dan Teknologi, Universitas Sanata Dharma. Isi Tugas Akhir ini adalah mengenai unjuk kerja sebuah turbin aliran silang yang menggunakan sudu dari bilah pipa, dengan radius sudu 0,625 inchi dan jumlah sudu 24 buah.
Dalam kesempatan ini penulis menyadari bahwa dalam proses belajar di Program Studi Teknik Mesin, sejak awal studi sampai berakhirnya studi melibatkan banyak hal. Atas segala saran, bimbingan, dukungan dan bantuan, pada kesempatan ini penulis mengucapkan terima kasih kepada :
1. Yosef Agung Cahyanta, S.T.,M.T. selaku Dekan Fakultas Sains dan Teknologi Universitas Sanata Dharma Yogyakarta dan Dosen Pembimbing Tugas Akhir.
2. Budi Sugiharto, S.T., M.T. selaku Ketua Program Studi Teknik Mesin Fakultas Sains dan Teknologi Universitas Sanata Dharma Yogyakarta. 3. I Gusti Ketut Puja, S.T., M.T. selaku Dosen Pembimbing Akademik. 4. Seluruh dosen dan staff Jurusan Teknik Mesin Fakultas Sains dan
viii maupun materiil.
7. Lusy Handayani atas dukungan dan doa-doa yang tulus selama ini. 8. Rekan-rekan mahasiswa khususnya angkatan 2005 yang telah berjuang
bersama dan memberikan masukan-masukan serta dorongan dalam penyelesaian Tugas Akhir ini.
Penulis menyadari sepenuhnya bahwa penulisan Tugas Akhir ini masih jauh dari sempurna. Meskipun demikian penulis berharap bahwa penulisan Tugas Akhir ini dapat memberikan kontribusi dalam pengembangan ilmu khususnya mengenai perancangan turbin crossflow. Atas kritik dan saran yang bersifat membangun guna sempurnanya karya tulis ini penulis mengucapkan terima kasih.
Yogyakarta, 12 Maret 2009
ix
Turbin aliran silang banyak digunakan untuk pembangkit listrik skala mikro. Pembuatan sudu turbin dari plat yang dilengkung sulit dilakukan oleh masyarakat. Geometri sudu turbin aliran silang sebenarnya sama dengan geometri pipa yang dibelah dengan busur tertentu. Penelitian ini bertujuan untuk mempelajari unjuk kerja turbin aliran silang dengan sudu dari bilah pipa yang digunakan untuk pembangkit listrik.
Sudu turbin dibuat dari pipa dengan diameter 1,25 inchi. Diameter runner adalah 98 mm dengan lebar runner 104 mm. Jumlah sudu yang digunakan pada runner yaitu 24 sudu dan besar busur sudu 740. Penelitian dilakukan dengan memvariasikan debit dan sudut pancaran air. Debit air yang digunakan untuk bukaan penuh (8,2 L/s, 10,7 L/s, dan 12 L/s), bukaan tengah (7,9 L/s, 9,5 L/s, dan 11,3 L/s), bukaan kecil (7 L/s, 8,6 L/s, dan 9,6 L/s). Pancaran air divariasikan pada sudut dengan ketinggian 9 mm, 14 mm, 19 mm. Untuk menghasilkan listrik turbin dihubungkan dengan alternator. Pengukuran daya yang dihasilkan turbin dilakukan dengan mengukur tegangan dan arus yang dihasilkan alternator pada kondisi alternator diberi variasi pembebanan dari 10 watt, 20 watt, 30 watt, 40 watt, 50 watt, 60 watt, dan seterusnya. Pada setiap pembebanan putaran turbin diukur dengan tachometer.
x
HALAMAN PERSETUJUAN PEMBIMBING ... iii
HALAMAN PENGESAHAN ... iv
HALAMAN PERNYATAAN ... v
HALAMAN PERSETUJUAN PUBLIKASI ... vi
KATA PENGANTAR ... vii
INTISARI ... ix
DAFTAR ISI ... x
DAFTAR TABEL ... xii
DAFTAR GAMBAR ... xiv
DAFTAR LAMPIRAN ... xvi
BAB I PENDAHULUAN 1.1.Latar Belakang ………...…. ……… 1
1.2.Rumusan Maslah ……….. ……… …… 2
1.3.Batasan Masalah ……… ……….. …. 3
1.4.Tujuan Penelitian ……… 3
1.5.Manfaat Penelitian ………....….. 3
BAB II DASAR TEORI 2.3 Tinjauan Pustaka ... 4
2.1 Landasan Teori ... 5
2.2.1 Definisi Turbin Air ... 5
2.2.2 Perkembangan Turbin Air ... 6
2.2.3 Jenis-jenis Turbin Air ... 7
2.2 Turbin Crossflow ... 8
2.3.1 Pergerakan turbin Aliran Silang ... 8
2.3.2 Perhitungan Dimensi Turbin ... 10
BAB III METODE PENELITIAN 3.1 Diagram Alir Penelitian ... 16
3.2 Bahan Penelitian ... 17
xi
3.4.2.2 Perancangan Runner ... 19
3.4.2.3 Pembuatan Runner ... 25
3.4.2.4 Pemasangan Runner ke Modul ... 28
3.4.3 Uji Prestasi ... 28
3.4.4 Dokumentasi ... 29
3.5 Kesulitan Penelitian ... 30
BAB IV HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN 4.1 Hasil Penelitian ... 31
3.4.1 Data Hasil Penelitian ... 31
3.4.2 Perhitungan Data Penelitian ... 37
4.2 Pembahasan ... 45
4.2.1 Daya dan Efisiensi Total Turbin Aliran Silang Dengan Busur Sudu 74o dan Jumlah Sudu 28 ... 45
4.2.2 Daya dan Efisiensi Total Turbin Aliran Silang Dengan Busur Sudu 74o dan Jumlah Sudu 24 ... 49
4.2.3 Perbandingan Daya dan Efisiensi Total Turbin Aliran Silang ... 52
BAB V KESIMPULAN DAN SARAN 5.1 Kesimpulan ... 55
5.2 Saran ... 56
DAFTAR PUSTAKA... 57
xii
Tabel 4.1 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 9 mm dan Debit 8,2 l/s ... 32
Tabel 4.2 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 14 mm dan Debit 10,7 l/s ... 32
Tabel 4.3 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 19 mm dan Debit 12 l/s ... 33
Tabel 4.4 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 9 mm dan Debit 7,9 l/s ... 33
Tabel 4.5 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 14 mm dan Debit 9,5 l/s ... 33
Tabel 4.6 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 19 mm dan Debit 11,3 l/s ... 34
Tabel 4.7 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 9 mm dan Debit 7 l/s ... 34
Tabel 4.8 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 14 mm dan Debit 8,6 l/s ... 34
Tabel 4.9 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 9 mm dan Debit 8,2 l/s ... 35
Tabel 4.10 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 14 mm dan Debit 10,7 l/s ... 35
Tabel 4.11 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 19 mm dan Debit 12 l/s ... 35
Tabel 4.12 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 9 mm dan Debit 7,9 l/s ... 36
Tabel 4.13 Data Penelitian Dengan Tinggi Nosel 14 mm dan Debit 9,5 l/s ... 36
Tabel 4.14 Perhitungan Data Dengan Tinggi Nosel 9 mm dan Debit 8,2 l/s ... 38
Tabel 4.15 Perhitungan Data Dengan Tinggi Nosel 14 mm dan Debit 10,7 l/s ... 39
Tabel 4.16 Perhitungan Data Dengan Tinggi Nosel 19 mm dan Debit 12 l/s ... 39
Tabel 4.17 Perhitungan Data Dengan Tinggi Nosel 9 mm dan Debit 7,9 l/s ... 39
Tabel 4.18 Perhitungan Data Dengan Tinggi Nosel 14 mm dan Debit 9,5 l/s ... 40
Tabel 4.19 Perhitungan Data Dengan Tinggi Nosel 19 mm dan Debit 11,3 l/s ... 40
xiii
Tabel 4.24 Perhitungan Data Dengan Tinggi Nosel 19 mm dan Debit 12 l/s ... 43 Tabel 4.25 Perhitungan Data Dengan Tinggi Nosel 9 mm dan Debit 7,9 l/s ... 43 Tabel 4.26 Perhitungan Data Dengan Tinggi Nosel 14 mm dan Debit 9,5 l/s ... 44
xiv
Gambar 2.2 Aliran Air pada Turbin Crossflow ... 9
Gambar 2.3 Kelengkungan Sudu... 11
Gambar 2.4 Jarak Antar Sudu ... 12
Gambar 3.1 Alat Uji Turbin ... 19
Gambar 3.2 Sudu yang Sudah Dibelah ... 26
Gambar 3.3 Poros Runner ... 26
Gambar 3.4 Piringan Setelah Diberi Alur ... 27
Gambar 3.5 Las Poros dan Piringan ... 27
Gambar 3.6 Runner Penelitian ... 28
Gambar 4.1 Grafik Daya vs Putaran Poros Generator Dengan Tinggi Nosel 9 mm dan Variasi Debit ... 45
Gambar 4.2 Grafik Daya vs Putaran Poros Generator Dengan Tinggi Nosel 14 mm dan Variasi Debit ... 45
Gambar 4.3 Grafik Daya vs Putaran Poros Generator Dengan Tinggi Nosel 19 mm dan Variasi Debit ... 46
Gambar 4.4 Grafik Efisiensi Total vs Putaran Generator Poros Dengan Tinggi Nosel 9 mm dan Variasi Debit ... 47
xv
Nosel 9 mm dan Variasi Debit ... 49 Gambar 4.8 Grafik Daya vs Putaran Poros Generator Dengan Tinggi
Nosel 14 mm dan Variasi Debit ... 49 Gambar 4.9 Grafik Efisiensi Total vs Putaran Poros Generator
Dengan Tinggi Nosel 9 mm dan Variasi Debit ... 51 Gambar 4.10 Grafik Efisiensi Total vs Putaran Poros Generator
xvi
Sudu 74O dan Jumlah Sudu 28 Buah ... 59
Lampiran 4 Pengambilan Data Turbin Aliran Silang Dengan Busur Sudu 74O dan Jumlah Sudu 24 Buah ... 62
Lampiran 6 Kurva daya untuk Banki turbine dengan head di bawah 16 ft ... 64
Lampiran 7 Kurva efisiensi untuk Banki turbine dengan head di bawah 16 ft ... 65
Lampiran 8 Kurva karakteristik Banki turbine dengan head di bawah 16 ft ... 66
Lampiran 9 Gambar Poros Runner ... 67
Lampiran 10 Gambar Sudu Runner ... 68
Lampiran 11 Gambar Piringan Runner ... 69
Lampiran 12 Gambar Runner ... 70
1
1.1 Latar Belakang
Listrik merupakan sumber energi utama yang digunakan manusia. Listrik dihasilkan dari suatu sistem pembangkit listrik. Pembangkit listrik yang banyak dikembangkan antara lain adalah pembangkit listrik tenaga air (PLTA), pembangkit listrik tenaga panas bumi (PLTG), pembangkit listrik tenaga uap (PLTU), pembangkit listrik tenaga diesel (PLTD), dan pembangkit listrik tenaga nuklir (PLTN). PLTU dan PLTD menggunakan sumber energi berupa batubara ataupun minyak bumi. Batubara maupun minyak bumi termasuk sumber energi yang tidak dapat diperbarui. Ketersediaan sumber energi yang tidak dapat diperbaharui di dunia semakin berkurang. Hal tersebut menimbulkan adanya krisis energi sehingga berdampak pada melonjaknya harga minyak bumi. Bahkan akhir-akhir ini di Indonesia sering terjadi pemadaman listrik bergilir. Tentu saja pemadaman listrik bergilir ini sangat merugikan masyarakat karena listrik merupakan motor penggerak ekonomi.
polutan. Berbeda dengan sumber energi fosil air tidak mempunyai potensi merusak ozon maupun potensi pemanasan global.
Pembangkit listrik tenaga air menggunakan turbin sebagai alat untuk mengkonversi potensi energi air menjadi energi mekanik untuk memutar generator listrik. Untuk daya yang kecil (mikrohidro/pikohidro) turbin aliran silang (crossflow) banyak digunakan. Sudu turbin crossflow biasanya dibuat dari pelat yang dilengkung. Pembuatan sudu tersebut tentu saja tidak mudah, apalagi bagi masyarakat kebanyakan. Geometri sudu turbin crossflow sebenarnya sama dengan geometri pipa yang dibelah dengan besar sudut busur tertentu. Oleh karena itu sudu turbin dapat dibuat dari pipa yang dibelah, sehingga pembuatannya lebih mudah. Pembuatan runner yang mudah akan membuat biaya yang dikeluarkan menjadi murah. Masyarakat akan dapat membuat sendiri sehingga masyarakat dapat berswadaya energi listrik. Sampai sekarang ini pemanfaatan pipa dibelah sebagai sudu turbin crossflow tidak banyak dilakukan sehingga informasi mengenai unjuk kerjanya kurang diketahui.
1.2 Rumusan Masalah
1.3 Tujuan Penelitian
a. Membuat turbin crossflow dengan menggunakan sudu dari pipa yang dibelah untuk pembangkit listrik.
b. Mengetahui daya dan efisiensi total terbaik dari turbin crossflow dengan busur sudu 74o dan jumlah sudu 24.
c. Mengetahui daya dan efisiensi total terbaik dari turbin crossflow dengan busur sudu 74o dan jumlah sudu 28.
d. Mengetahui dan membandingkan daya serta efisiensi turbin terbaik dari variasi debit dan tinggi nosel.
1.4 Manfaat Penelitian
Hasil penelitian yang dilakukan penulis diharapkan dapat :
1. Menambah kepustakaan teknologi pembangkit listrik tenaga air. 2. Diterapkan di masyarakat yang berada dekat sumber air dan belum
mendapat pasokan listrik sehingga dapat menyediakan energi listrik secara swadaya.
3. Mengurangi ketergantungan terhadap minyak bumi.
4 2.1 Tinjauan Pustaka
Unjuk kerja turbin crossflow dipengaruhi oleh banyak parameter antara
lain adalah jumlah sudu, sudut pancaran air masuk, sudut keluar, posisi pancaran
air masuk, lintasan aliran air di dalam turbin, rasio lebar dan diameter runner,
rasio diameter dalam dan diameter luar serta manufaktur runner maupun nosel.
Penelitian tentang turbin crossflow banyak dilakukan untuk sudu yang dibuat dari
plat yang dilengkung. Turbin crossflow yang dilengkapi dengan saluran pengarah
di dalam runnernya pernah dibuat dan diuji (Olgun, 2000). Saluran pengarah
dibuat dengan tujuan untuk mengumpulkan dan mengarahkan air yang keluar dari
sudu atas agar dapat menuju sudu bawah dengan lebih baik. Tiga bentuk saluran
telah dibuat dan diuji dengan berbagai variasi posisi saluran pengarah serta variasi
bukaan nosel. Penambahan saluran di dalam runner ternyata tidak menaikkan
efisiensi tetapi justru menurunkan efisiensi turbin crossflow sebesar 5 %.
Penelitian terhadap pengaruh perbandingan diameter dalam dan diameter
luar runner juga telah dilakukan (Olgun, 1998). Dalam penelitian ini digunakan 4
buah runner. Runner yang diuji mempunyai jumlah sudu 28 buah, diameter luar
170 mm, dan lebar 114 mm. Perbandingan diameter dalam dan diameter luar
untuk tiap runner dibuat berbeda. Perbandingan diameter dalam dan diameter luar
yang digunakan adalah 0,75; 0,67; 0,58; dan 0,54. Sudut masuk pancaran air
dicapai pada perbandingan 0,75 dan terendah pada perbandingan 0,54 dengan
perbedaan sebesar 3%. Efisiensi tertinggi yang bisa dicapai adalah sebesar 72%.
Penelitian terhadap pengaruh sudut nosel menunjukkan bahwa efisiensi akan
semakin besar jika sudut nosel semakin besar (Khosrowpanah, 1988). Penelitian
ini menggunakan 3 buah runner dengan jumlah sudu 20, 15 dan 10 serta 1 buah
runner dengan diameter setengah dari diameter runner yang lain, sedangkan
jumlah sudunya 20. Dari penelitian ini juga didapatkan bahwa efisiensi tertinggi
dari tiap runner dicapai pada kecepatan spesifik yang sama. Semakin banyak
jumlah sudu akan memberikan efisiensi yang semakin tinggi, namun jumlah sudu
tersebut ada batasnya. Untuk sudut nosel tertentu efisiensi maksimum dicapai
pada jumlah sudu tertentu. Ada jumlah sudu optimum untuk sudut nosel tertentu
(Joshi,1995).
2.2 Landasan Teori 2.2.1 Definisi Turbin Air
Turbin air adalah salah suatu mesin berputar yang mengkonversi energi
dari suatu gerakan aliran air menjadi energi mekanis. Energi mekanis ini
kemudian ditransfer melalui suatu poros untuk mengoperasikan mesin atau
generator. Turbin air digunakan pada pembangkit listrik tenaga air (PLTA) untuk
mengubah energi mekanik menjadi energi listrik, dengan memanfaatkan aliran
dan tinggi air jatuh. Air dibawah tekanan tinggi di dalam dam dilepaskan ke
dalam suatu saluran dimana akan menggerakan impeler turbin sehingga
generator oleh suatu poros dan kemudian akan menghasilkan energi listrik.
Pemilihan suatu turbin tergantung pada karakteristik lokasi, karena menentukan
tinggi air jatuh dan kapasitas air. Selain itu pemilihan turbin juga tergantung dari
kecepatan putar yang diminta oleh generator.
2.2.2 Perkembangan Turbin Air
Bentuk yang paling tua dan sederhana dari turbin air adalah kincir air,
yang pertama kali digunakan oleh bangsa yunani pada abad pertengahan.
Perpindahan dari bentuk kincir air ke bentuk turbin air modern memakan waktu
sekitar 100 tahun. Pada awal abad ke 19 seorang insinyur Prancis yang bernama
Claude Bourdin menemukan kata turbin yang diambil dari bahasa latin yang
berarti memutar atau pusaran air. Perkembangan turbin air mulai terlihat pada
pertengahan abad 18 :
1. Pada pertengahan abad 17 Jan Andrej Segner mengembangkan suatu
turbin air reaktif, yang merupakan mesin yang sangat sederhana yang
hingga saat ini masih dapat dijumpai di lokasi hidro yang kecil.
2. Pada tahun 1826 Benoit Fourneyron mengembangkan sebuah turbin air
berefisiensi 80%. Air diarahkan menyimpang melalui turbin runner
sehingga turbin runner berputar (turbin aliran keluar).
3. Pada tahun sebelumnya sekitar tahun 1820, Jean- Victor Poncelete
mendisain turbin air aliran dalam, dengan menggunakan prinsip yang
4. Pada tahun 1848 James B. Francis mengembangkan disain turbin air
aliran dalam untuk mendapatkan efisiensi yang lebih tinggi (90%). Yang
disebut turbin Francis.
2.2.3 Jenis-jenis Turbin Air
Terdapat berbagai jenis turbin air yang digunakan untuk penyediaan
kebutuhan energi listrik. Turbin air biasanya dikelompokan berdasarkan kegunaan
tertentu, kapasitas aliran dan tinggi air jatuh. Oleh karena itu turbin air
diklasifikasikan berdasarkan beberapa cara. Secara umum turbin air
dikelompokkan menurut tinggi air jatuh (Head) dan juga prinsip kerja turbin
tersebut merubah energi air menjadi energi puntir. Berdasarkan klasifikasi ini
turbin air dibagi menjadi :
Tabel 2.1 Klasifikasi turbin terhadap head
Head tinggi Head sedang Head rendah
Turbin impuls Turbin pelton
Turbin turgo
Turbin crossflow
TurbinPelton
multi jet
Turbin Turgo
Turbin crossflow
2.3 Turbin Crossflow
2.3.1 Pergerakan Air Turbin Aliran Silang
Dari kapasitas air dan tinggi air jatuh dapat diperoleh potensi daya air yang
tersedia yaitu (Dietzel, 1996, hal. 2) :
H Q g
Pin = ρ (Dietzel, 1996, hal 2)……….2.1
Dengan
P : daya yang dihasilkan turbin (W),
ρ : massa jenis air (kg/m3),
g : percepatan gravitasi (m/detik2),
Q : debit air (m3/detik),
H : tinggi air jatuh (m),
Gambar 2.1. Turbin Crossflow
(http://europa.eu.int/en/comm/dg17/hydro/layman2.pdf )
Turbin Crossflow atau yang juga dikenal dengan nama Turbin
Michell-Banki merupakan salah satu jenis turbin impuls. Turbin crossflow terdiri dari dua
bagian yaitu nosel dan runner. Turbin crossflow menggunakan nosel persegi
beberapa sudu yang dipasang pada sepasang piringan paralel. Pancaran air dari
nosel masuk turbin dan mengenai sudu sehingga terjadi konversi energi kinetik
menjadi energi mekanis. Pancaran air masuk turbin melalui bagian atas,
memberikan energi ke sudu kemudian masuk ke bagian dalam turbin dan keluar
melalui bagian bawah turbin. Turbin mengambil energi air dua kali yaitu melalui
sudu atas dan sudu bawah. Pada bagian atas turbin mengambil energi sebesar 72
% dan pada bagian bawah turbin mengambil energi sebesar 28 %.
Pada gambar 2.2 diasumsikan bahwa pancaran air dari nosel masuk
kedalam runner pada titik A dengan membentuk sudut α terhadap kecepatan
kelilingnya. Kecepatan air memasuki runner (V1 ) dihitung dengan
(Mockmore,1949,hal 6) :
V1=C (2gH)½ (Banki, 2004, hal 6)...2.2
dengan :
C = koefisien kerugian pada nosel
α adalah sudut antara kecepatan absolut dengan kecepatan keliling
lingkaran runner dan β adalah sudut antara kecepatan relatif dengan kecepatan
keliling lingkaran runner. Dengan indek 1 menandakan kecepatan masuk dan
indek 2 menandakan kecepatan keluar sudu jalan turbin.
2.3.2 Perhitungan Dimensi Turbin a. Diameter Luar runner (D
1)
D1 = 862H ½
/N (Mockmore, 2004, hal 14) …2.3
dengan :
H = head ketinggian (in)
N = putaran turbin (rpm)
b. Panjang Turbin (L)
L = 144QN/862 H ½
Ck(2gH) ½
(Mockmore, 2004, hal 15)….2.4
Dengan :
Q = Debit aliran air (cfs)
C= Koefisien nosel = 0.98
k = Faktor koreksi = 0.087
c. Perbandingan panjang dan diameter turbin
d. Jari-jari kelengkungan sudu (ρ)
ρ = 0.3261 r1 (Mockmore, 2004, hal 15) ....2.6
dengan :
r1 = jari-jari luar runner (in)
e. Lebar velk radial (a )
a = 0,17D1 (Mockmore, 2004, hal 12) ....2.7
Gambar 2.3.Kelengkungan sudu (Mockmore, 2004, hal. 16)
f. Jarak antar sudu (t)
s1= kD1 (Mockmore, 2004, hal 14) ....2.8
s2 = t(r2/r1) (Mockmore, 2004, hal 11) ....2.9
Gambar 2.4.Jarak antar sudu (Mockmore, 2004, hal. 9)
g. Jumlah sudu (n)
n = л D1/t (Mockmore, 2004, hal 17) ....2.11
h. Jarak pancaran dari poros (y
1)
y1= (0.1986-0.945k) D1 (Mockmore, 2004, hal 14) ....2.12
i. Jarak pancaran dari keliling dalam (y2)
j. Efisiensi maksimal turbin
jika u
1 = ½ V1cos α1
maka tan β
1= 2 tan α1
ψ = koefisien empiris yang nilainya sekitar (0,98) (Mockmore,
2004, hal 9)
ε max = 0,5 C2 (1 + ψ ) cos2 α
1 (Mockmore, 2004, hal 9) ...2.14
k. Nosel
Nosel pada turbin crossflow berbentuk persegi panjang. Ukuran
nosel ditentukan dengan :
A = Q/V1 (Mockmore, 2004, hal 17) ....2.15
So = A / L (Mockmore, 2004, hal 17) ....2.16
l. Sudut pusat sudu jalan
Tan ½ δ = cosβ1/(sin β1 + r2/r1) (Mockmore, 2004, hal 15) ....2.17
m. Perhitungan poros
Parameter-parameter yang digunakan dalam perhitungan poros
sebagai berikut ;
• P = daya yang ditransmisikan (kW)
• Fc = faktor koreksi (Sularso, 2004, hal. 7)
• n = putaran poros (rpm)
• T = momen puntir rencana (kg.mm)
T = 9,74 × 105 × nPd ...2.19
• σB = kekuatan tarik bahan (kg/mm
2 )
• Sf1 dan Sf2 = faktor keamanan
• Cb = faktor Cb nilainya 1,2 sampai 2,3. Jika diperkirakan tidak
terjadi pembebanan lentur maka Cb = 1.
• Kt = faktor Kt dipilih 1,0 jika beban dikenakan secara halus;
1,0-1,5 jika dikenakan sedikit beban kejutan atau tumbukan;
dan 1,5-3,0 jika beban kejutan atau tumbukan besar.
(
Sf1 Sf2)
Ba = ×
σ
τ (kg/mm
2
) ...2.20
• d
s = diameter minimal poros (mm)
ds =
3 1 1 , 5 ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ × × ×Kt Cb T
a
τ ...2.21
n. Perhitungan Daya yang tersedia (P
in) P = 8 , 8 QHe P = 8 , 8 QH
(HP) (Mockmore, 2004, hal 17) ....2.22
Dengan :
Q = Debit air (cfs)
o. Perhitungan Daya Keluaran (Pout)
Pout = V x I ...2.23
Dengan :
V = Tegangan (volt)
I = Arus (ampere)
p. Perhitungan Torsi Guna Turbin (T)
T =
n pout
55 ,
9 ...2.24
Dengan :
n = Putaran generator
q. Perhitungan Efisiensi Total (η)
η = ×100%
in out
P P
...2.25
r. Perhitungan kecepatan spesifik
nq = 0,75 H
Q
n ………..………...………...2.26
16
PERSIAPAN
Studi Pustaka
Perencanaan dan Jadwal
Desain Alat
Pembuatan Alat
Perakitan modul mikrohidro
UJI PRESTASI
Analisa Data
3.2 Bahan Penelitian
Bahan-bahan yang digunakan pada penelitian ini adalah:
a. Pipa hitam diameter 1 ¼ inch , panjang 1m
b. Plat tebal 15 mm x 100 mm x 100 mm , 2 buah
c. Besi poros diameter 30 mm x 300 mm.
3.3Peralatan Penelitian
a. Kerangka modul mikrohidro
b. Modul Mikrohidro Cihanjuang
c. Peralatan kerja bangku
d. Alat ukur (roll meter, jangka sorong, siku)
e. Mesin bubut, mill, bor
f. Gergaji besi
g. Las asetelin
3.4Jalannya Penelitian 3.4.1 Persiapan
Tahap awal dari penelitian ini adalah studi pustaka. Pada tahap ini,
bahan-bahan yang akan digunakan sebagai referensi dikumpulkan. Referensi yang
dikumpulkan berasal dari berbagai sumber, namun kebanyakan berasal dari
3.4.2 Pembuatan Alat 3.4.2.1Desain
Pada tahapan ini, gambar kerja dibuat. Sebelum membuat gambar kerja,
terlebih dahulu sketsa alat dibuat. Modul Mikrohidro dari Cihanjuang juga dipakai
untuk melaksanakan penelitian ini. Modul ini dirangkaikan pada kerangka yang
telah dipersiapkan.
Runner bawaan dari Cihanjuang rencananya akan dilepas, dan digantikan
dengan runner yang akan dibuat sendiri. Sedangkan komponen lain seperti rumah
runner, generator, transmisi sabuk dan puli, panel-panel listrik, dan nosel akan
dipakai pada penelitian ini.
Penelitian ini tidak dilakukan di lapangan, melainkan disimulasikan dengan
menggunakan peralatan-peralatan yang telah direncanakan dan dipersiapkan oleh
kelompok studi Rekayasa Tenaga Air. Untuk menggantikan laju aliran sungai,
digunakan pompa berkapasitas 20 L/dtk dan Head 21 m.
Pompa mengalirkan air yang ditampung pada sebuah bak air kapasitas 240
liter. Air tersebut dipompakan menuju ke nosel melalui pipa penstock berdiameter
2 inch. Untuk mengatur debit dan head masuk Nosel, dipasang dua buah kran
pada pipa penstock. Air yang masuk ke nosel akan digunakan untuk memutar
runner di dalam rumah runner, kemudian masuk kembali ke dalam bak
penampung. Runner akan memutar generator yang dihubungkan dengan runner
menggunakan transmisi sabuk dan puli.
Generator akan menghasilkan listrik yang akan diukur pada pengambilan
Gambar 3.1. Alat Uji Turbin
3.4.2.2Perancangan Runner
Untuk pembuatan runner, dipakai sudu dari pipa hitam yang dibelah.
Perancangan dan perhitungannya adalah sebagai berikut:
a. Data perancangan
Kapasitas aliran / Debit (Q) = 8 L/s
= 0,283 ft3/s
Tinggi tekan / Head (H) = 4,5 m
= 14,764 ft
Koefisien kecepatan nosel (C) = 0,98
Faktor koreksi nosel (k) = 0,087
Gravitasi (g) = 9,81 m/s2
= 32,18 ft/s2
Diameter pipa untuk sudu (d1) = 1,25 inch
b. Kecepatan air sebelum masuk runner (V)
gH C
V = 2
765 , 14 18 , 32 2 98 ,
0 × × ×
=
V
s ft V =30,209 /
s m V =9,208 /
c. Radius sudu (ρ)
ρ = 0,5 d1
= 0,5 . 1,25
= 0,625 inch
d. Diameter runner (D1)
ρ = 0,326 r1
r1 = 0,625 / 0,326
e. Panjang dan diameter runner (LD1)
LD1 = 210Q/H½
= 210 . 0,283 / (14,764) ½
= 15,467
f. Panjang runner (L)
L = 15,467/D1
= 15,467/3,834
= 4,034 inch
g. Kecepatan putar runner (N)
N = 862 . H½ / D1
= 862 . (14,764) ½ / 3,834
= 863,887 rpm
h. Lebar nosel (s0)
A = Q / V
= 0,283 / 30,209
S0 = A / L
= 0,009 . 144 / 4,034
= 0,321 inch
i. Jarak sudu pada runner (s1,t)
s1 = k . D1
= 0,087 . 3,834
= 0,334 inch
t = s1 / sinβ1
= 0,334 / sin ( tan-1 ( 2.tan16°))
= 0,671 inch
j. Jumlah sudu (n)
n = π . D1 / t
= 3,14 . 3,834 / 0,671
= 17,942
≈ 18 buah (pada penelitian ini, jumlah sudu dibuat menjadi 24
k. Radial rim width (a)
a = 0,17 . D1
= 0,17 . 3,834
= 0,652 inch
l. Diameter dalam runner = D1-2(a)
= 3,834 – 2 (0,652 )
= 2,531 inch
m. Daya air (Pair)
Pair = Q . H / 8,8
= 0,283 . 14,764 / 8,8
= 0,475 HP
n. Daya turbin maksimum (Pturbin, Pd)
Pturbin = Q . H .η / 8,8
= 0,283 . 14,764 . 0,878 / 8,8
o. Torsi (T)
N P
T 5 d
10 x 74 , 9 = 863,887 417 , 0 10 x 74 , 9 5 = 152 , 470 =
p. Bahan poros
B
σ = 10 kg/mm2
2 1 Sf
Sf
B
a = ⋅
σ τ 4 3 10 ⋅ = 833 , 0
= kg/mm2
q. Diameter poros
3 1 1 , 5 ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡
= KCT
d t b
a s τ 3 1 152 , 470 1 5 , 1 833 , 0 1 , 5 ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⋅ ⋅ ⋅ =
r. Geometri turbin:
diameter pipa untuk sudu (d1) = 1,250 inch = 31,750 mm
radius sudu (r1) = 0,625 inch = 15,875 mm
diameter runner (D1) = 3,834 inch = 97,393 mm
panjang runner (L) = 4,034 inch = 102,464 mm
radial rim width (a) = 0,652 inch = 16,557 mm
diameter dalam = 2,531 inch = 64,279 mm
lebar nosel (s0) = 0,321 inch = 8,153 mm
jarak sudu pada piringan (t) = 0,671 inch = 17,033 mm
diameter poros = 0,984 inch = 25,000 mm
sudut busur sudu = 74°
sudut masuk (α) = 16°
jumlah sudu (n) = 24 buah
3.4.2.3Pembuatan Runner
Setelah perancangan selesai, dilanjutkan dengan pembuatan runner.
langkah pertama adalah pembuatan sudu. Pipa hitam dipotong-potong dengan
panjang 104 mm, kemudian dibelah dengan sudut 74° sebanyak 24 buah.
Gambar 3.2. Sudu yang Sudah Dibelah
Pembuatan alat dilanjutkan dengan membuat piringan dan poros runner.
piringan dan poros dibentuk menggunakan mesin bubut. Poros dibuat dari besi
pejal dengan panjang 290 mm dan diameter 28 mm. Bagian tengah poros yang
digunakan dalam penelitian kali ini dibuat kecil dengan diameter 9 mm. Hal ini
bertujuan untuk menghindari terjadinya pancaran air yang masuk dan keluar dari
sudu-sudu turbin terhambat oleh poros yang ditengah-tengah turbin.
Gambar 3.3 Poros Runner
Sedangkan piringan dibuat 2 buah, satu untuk sebelah kanan, satu untuk
sebelah kiri. Setelah selesai dibentuk, piringan diberi alur berdiameter 2 mm
dengan kedalaman 2 mm sebanyak 24 alur per piringan. Alur-alur ini akan
dengan geometri yang diinginkan, pengaluran dilakukan dengan menggunakan
mesin CNC.
Gambar 3.4. Piringan Setelah Diberi Alur
Setelah selesai pengaluran, piringan dan poros disambung dengan las.
Piringan dipasang berhadapan dengan jarak 104 mm. Pengelasan dilakukan
dengan teliti supaya hasilnya simetris dan tidak oleng.
Gambar 3.5. Las poros dan piringan
Setelah kedua piringan terpasang, sudu-sudu dipasang satu per satu.
Pemasangan dilakukan dengan cara silang menyilang. Setelah satu sudu selesai
dilas, dilanjutkan dengan sudu yang ada di seberangnya. Hal ini dilakukan untuk
Gambar 3.6. Runner Penelitian
Setelah semua sudu dilas, dilakukan finishing dengan gerinda tangan.
Sisa-sisa pengelasan diratakan. Sesudah itu, dilakukan balancing geometri dengan
mesin bubut.
3.4.2.4Pemasangan Runner ke Modul
Modul Cihanjuang dirangkaikan ke rangka modul mikrohidro. Runner
kemudian dipasang ke modul mikrohidro Cihanjuang. Setelah selesai dipasang,
rumah bantalan yang terdapat di sisi kanan dan kiri rumah runner dipasang.
Diikuti dengan pemasangan kopling transmisi sabuk dan puli.
Setelah dipastikan semua bagian terpasang, penelitian dilanjutkan dengan
uji prestasi.
3.4.3 Uji Prestasi
Pada tahap ini dilakukan pengambilan data untuk mengetahui unjuk kerja
dari modul mikrohidro.
Langkah pengambilan data yang harus dilakukan
1. Atur pemasangan kabel-kabel yang menghubungkan generator, beban, dan
multimeter dan siapkan rangkaian lampu 10 watt, 20 watt, 30 watt, 40 watt,
2. Pasang runner busur sudu 74o pada rumah turbin.
3. Isi bak penampungan dengan air.
4. Arahkan nosel pada ketinggian nosel 9 mm.
5. Hidupkan pompa air pertama (saluran hisapnya sejajar dengan lubang
keluar air pada bak). Sebelumnya tutup kran yang menuju ke runner dan
buka penuh kran yang menuju pembuangan.
6. Hidupkan pompa kedua, tetapi sebelumnya hubungkan saluran hisap pompa
kedua dengan saluran buang pompa pertama yang sudah nyala.
7. Atur debit pada keluaran 8,2 L/s dengan cara membuka kran menuju runner
dan menutup kran menuju pembuangan.
8. Ukur dan catat tekanan yang dihasilkan pompa.
9. Pasang beban 10 watt.
10.Ukur dan catat putaran generator.
11.Ukur dan catat tegangan dan arus listrik yang dihasilkan generator.
12.Ulangi langkah 9 s/d 10 untuk beban 20, 30, 40, 50, 60 watt, dst
13.Ulangi langkah 4 s/d 11 untuk variasi ketinggian nozzle 14 mm dan 19 mm
dan variasi debit.
14. Matikan pompa.
3.4.4 Dokumentasi
Data yang diperoleh dari uji prestasi kemudian dicatat dan dianalisis. Hasil
analisis kemudian dibuat dalam bentuk naskah tugas akhir sebagai laporan
3.5Kesulitan Penelitian
Peneliti menyadari bahwa dalam penelitian dan penulisan Tugas Akhir ini
masih terdapat beberapa kelemahan dan kekurangan, hal ini terjadi karena
beberapa faktor berikut :
1. Faktor Internal
a. Keterbatasan pengetahuan penulis akan pembuatan runner turbin
aliran silang sehingga runner yang dibuat kurang sempurna dan
hasil penelitian yang di dapat tidak maksimal.
2. Faktor Eksternal
a. Pada saat runner sudah jadi, alat uji turbin belum sepenuhnya jadi.
Sehingga penulis harus menyelesaikan alat uji sebelum melakukan
pengujian. Pembuatan alat uji memerlukan waktu yang cukup
lama.
b. Alat-alat yang dimiliki laboratorium teknik mesin kurang lengkap
dan terbatas, sehingga untuk menggunakan satu macam alat harus
bergantian.
c. Alat ukur yang dimiliki sangat terbatas dan tidak dapat bekerja
dengan baik. Sehingga dalam penelitian penulis harus mencari dan
31
4.1 HASIL
PENELITIAN
Data diambil dari 2 buah
runner
, pengujian pertama menggunakan turbin
aliran silang dengan busur sudu 74
odan jumlah sudu 28,
runner
dari alat uji turbin
tersebut adalah
runner
buatan dari Cihanjuang yang didapatkan saat pembelian alat
uji turbin. Pengujian kedua menggunakan turbin aliran silang dengan busur sudu 74
odan jumlah sudu 24 yang dibuat dari pipa dibelah,
runner
yang digunakan ini adalah
runner
yang dibuat oleh peneliti. Data yang diperoleh dari sarana penelitian adalah
dengan variasi tinggi bukaan nosel, debit, dan variasi beban.
4.1.1 DATA HASIL PENELITIAN
Pengambilan data dari masing-masing alat uji turbin aliran silang
menggunakan variasi yang sama. Variasi yang digunakan untuk pengambilan data
alat uji turbin adalah variasi tinggi bukaan nosel 9 mm, 14 mm, 19 mm, variasi debit
untuk bukaan penuh (8.2 l/s, 10.7 l/s, 12 l/s), bukaan tengah (7.9 l/s, 9.5 l/s, 11.3 l/s),
bukaan terkecil (7 l/s, 8.6 l/s, 9.6 l/s) dan dengan variasi beban generator 10 Watt, 20
Watt, 30 Watt, 40 Watt, 50 Watt, 60 Watt, dan seterusnya. Data yang dihasilkan oleh
kedua alat uji turbin aliran silang menggunakan berbagai variasi tersebut adalah
A. Data Penelitian Unjuk Kerja Turbin Aliran Silang Dengan Busur Sudu 74
odan Jumlah Sudu 28.
Tabel 4.1 Data penelitian dengan tinggi nosel 9 mm dan debit 8,2 l/s.
Tekanan : 9 Psi
No. Beban Tegangan
Arus
Putaran
Poros
(Watt) (Volt) (Ampere)
(rpm)
1.
10 190 0,15 856,62.
20 180 0,25 839,63.
30 170 0,27 838,64.
40 170 0,36 837,85.
50 160 0,37 831,56.
60 154 0,38 826,77.
70 150 0,39 816,78.
80 135 0,41 815,79.
90 130 0,50 814,610.
100 130 0,54 812,7Tabel 4.2 Data penelitian dengan tinggi nosel 14 mm dan debit 10,7 l/s.
Tekanan : 5,5 Psi
No. Beban Tegangan
Arus Putaran
poros
(Watt) (Volt) (Ampere)
(rpm)
1.
10 190 0,12 855,22.
20 180 0,14 848,43.
30 170 0,18 846,04.
40 170 0,26 844,95.
50 160 0,30 844,46.
60 158 0,33 842,37.
70 150 0,35 841,88.
80 140 0,37 841,29.
90 135 0,41 837,910.
100 135 0,45 837,8Tabel 4.3 Data penelitian dengan tinggi nosel 19 mm dan debit 12 l/s.
Tekanan : 12,4 Psi
No. Beban Tegangan
Arus
Putaran
Poros
(Watt) (Volt) (Ampere)
(rpm)
1.
10 175 0,10 839,62.
20 160 0,11 835,43.
30 155 0,14 827,64.
40 152 0,26 825,75.
50 142 0,36 825,16.
60 140 0,41 817,57.
70 130 0,44 805,8Tabel 4.4 Data penelitian dengan tinggi nosel 9 mm dan debit 7,9 l/s.
Tekanan :
8
Psi
No. Beban Tegangan
Arus
Putaran
Poros
(Watt) (Volt) (Ampere)
(rpm)
1.
10 182 0,07 841,72.
20 170 0,11 835,63.
30 165 0,18 832,44.
40 162 0,21 831,75.
50 150 0,29 830,06.
60 148 0,33 828,67.
70 140 0,38 825,38.
80 130 0,41 821,8Tabel 4.5 Data penelitian dengan tinggi nosel 14 mm dan debit 9,5 l/s.
Tekanan :
5
Psi
No. Beban Tegangan
Arus
Putaran
Poros
(Watt) (Volt) (Ampere)
(rpm)
1.
10 180 0,08 840,92.
20 165 0,11 837,83.
30 160 0,19 834,64.
40 160 0,20 833,85.
50 150 0,25 824,26.
60 145 0,32 823,9Tabel 4.6 Data penelitian dengan tinggi nosel 19 mm dan debit 11,3 l/s.
Tekanan :
3
Psi
No. Beban Tegangan
Arus
Putaran
Poros
(Watt) (Volt) (Ampere)
(rpm)
1.
10 160 0,08 812,22.
20 150 0,11 808,73.
30 140 0,13 805,44.
40 140 0,19 805,15.
50 130 0,21 800,3Tabel 4.7 Data penelitian dengan tinggi nosel 9 mm dan debit 7 l/s.
Tekanan :
6,5
Psi
No. Beban Tegangan
Arus
Putaran
Poros
(Watt) (Volt) (Ampere) (rpm)
1.
10 152 0,06 802,72.
20 140 0,14 794,93.
30 132 0,19 792,14.
40 130 0,23 790,7Tabel 4.8 Data penelitian dengan tinggi nosel 14 mm dan debit 8,6 l/s.
Tekanan :
4
Psi
No. Beban Tegangan
Arus
Putaran
Poros
(Watt) (Volt) (Ampere)
(rpm)
1.
10 150 0,06 800,02.
20 138 0,17 794,03.
30 130 0,22 790,54.
40 130 0,23 789,1Pada tinggi bukaan nosel 19 mm tidak didapatkan data tegangan dan
arus karena tombol
on
pada Panel Hubung Bagi (PHB) tidak bisa mengunci,
sehingga data arus dan tegangan juga tidak bisa diperoleh. Hal ini dikarenakan
daya yang masuk generator tidak sesuai sehingga PHB tidak dapat bekerja
B. Data Penelitian Unjuk Kerja Turbin Aliran Silang Dengan Busur Sudu 74
odan Jumlah Sudu 24.
Tabel 4.9 Data penelitian dengan tinggi nosel 9 mm dan debit 8,2 l/s.
Tekanan :
10
Psi
No. Beban Tegangan
Arus
Putaran
Poros
(Watt) (Volt) (Ampere)
(rpm)
1.
10 165 0,08 821,72.
20 150 0,23 816,63.
30 145 0,29 813,24.
40 145 0,30 812,85.
50 135 0,41 807,46.
60 130 0,46 805,2Tabel 4.10 Data penelitian dengan tinggi nosel 14 mm dan debit 10,7 l/s.
Tekanan :
4,5
Psi
No. Beban Tegangan
Arus
Putaran
Poros
(Watt) (Volt) (Ampere)
(rpm)
1.
10 160 0,04 806,02.
20 150 0,09 803,73.
30 145 0,19 801,84.
40 140 0,24 800,35.
50 140 0,26 799,46.
60 130 0,31 797,5Tabel 4.11 Data penelitian dengan tinggi nosel 19 mm dan debit 12 l/s.
Tekanan :
3
Psi
No. Beban Tegangan
Arus
Putaran
Poros
(Watt) (Volt) (Ampere)
(rpm)
1.
10 140 0,07 788,0Tabel 4.12 Data penelitian dengan tinggi nosel 9 mm dan debit 7,9 l/s.
Tekanan :
8
Psi
No. Beban Tegangan
Arus
Putaran
Poros
(Watt) (Volt) (Ampere)
(rpm)
1.
10 160 0,14 819,32.
20 150 0,18 815,63.
30 140 0,25 810,14.
40 140 0,31 808,85.
50 130 0,35 803,2Tabel 4.13 Data penelitian dengan tinggi nosel 14 mm dan debit 9,5 l/s.
Tekanan :
4,5
Psi
No. Beban Tegangan
Arus
Putaran
Poros
(Watt) (Volt) (Ampere)
(rpm)
1.
10 150 0,14 799,92.
20 140 0,22 797,63.
30 130 0,28 792,84.
40 130 0,33 791,4Pada tinggi bukaan nosel 19 mm tidak didapatkan data tegangan dan
arus karena tombol
on
pada Panel Hubung Bagi (PHB) tidak bisa mengunci,
sehingga data arus dan tegangan juga tidak bisa diperoleh. Hal ini dikarenakan
daya yang masuk generator tidak sesuai sehingga PHB tidak dapat bekerja
dengan baik.
Pada tinggi bukaan nosel terkecil tidak didapatkan data tegangan dan
arus karena tombol
on
pada Panel Hubung Bagi (PHB) tidak bisa mengunci,
sehingga data arus dan tegangan juga tidak bisa diperoleh. Hal ini dikarenakan
daya yang masuk generator tidak sesuai sehingga PHB tidak dapat bekerja
4.1.2 PERHITUNGAN
DATA PENELITIAN
A. Perhitungan Data Penelitian Unjuk Kerja Turbin Aliran Silang Dengan
Busur Sudu 74
odan Jumlah Sudu 28.
1.
Perhitungan untuk debit 8,2 L/s dan tinggi nosel 9 mm, contoh untuk beban
10 Watt.
Daya yang dihitung ada dua macam :
•
Daya yang tersedia (P
in)
Tekanan pompa
= 9 Psi
=
6,3276
m
H
2O
Head (H)
= 6,33 m
Debit (Q)
= 8,2 L/s
= 0,0082 m
3/s
Daya tersedia (P
in) =
ρ
x g x Q x H
= 1000 x 9,81 x 0,0082 x 6,33
= 509,19 Watt
Kecepatan spesifik (n
q)
n
q=
0,75.
H V n
=
(
)
0,7533
,
6
0082
,
0
3
,
428
×
•
Daya yang dihasilkan turbin (P
out)
Arus pengukuran (I) = 0,15 A
Tegangan terukur (V) = 190 Volt
Daya
(P
out)
= V x I
= 190 x 0,15
= 28,5 Watt
Perhitungan effisiensi total
Effisiensi
total
(
η
) =
×100%in out
P P
=
100
%
19
,
509
5
,
28
×
= 5,6 %
Tabel 4.14 Perhitungan data dengan tinggi nosel 9 mm dan debit 8,2 l/s.
Head 6,33 m
No Beban Daya
(P
out) Daya
(P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1.
10 28,50 509,19 5,60 9,722.
20 45,00 509,19 8,84 9,533.
30 45,90 509,19 9,02 9,524.
40 61,20 509,19 12,02 9,515.
50 59,20 509,19 11,63 9,446.
60 58,52 509,19 11,50 9,387.
70 58,50 509,19 11,49 9,278.
80 55,35 509,19 10,87 9,269.
90 65,00 509,19 12,77 9,24Tabel 4.15 Perhitungan data dengan tinggi nosel 14 mm dan debit 10,7 l/s.
Head 3,87 m
No Beban Daya
(P
out) Daya
(P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1.
10 22,80 405,90 4,31 16,042.
20 25,20 405,90 6,21 15,913.
30 30,60 405,90 7,54 15,874.
40 44,20 405,90 10,89 15,855.
50 48,00 405,90 11,83 15,846.
60 52,14 405,90 12,85 15,807.
70 52,50 405,90 12,93 15,798.
80 51,80 405,90 12,76 15,789.
90 55,35 405,90 13,64 15,7210.
100 60,75 405,90 14,97 15,7111.
110 66,30 405,90 16,33 15,51Tabel 4.16 Perhitungan data dengan tinggi nosel 19 mm dan debit 12 l/s.
Head 2,11 m
No Beban Daya
(P
out) Daya
(P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1.
10 17,50 248,30 7,05 26,282.
20 17,60 248,30 7,09 26,143.
30 21,70 248,30 8,74 25,904.
40 39,52 248,30 15,92 25,845.
50 51,12 248,30 20,59 25,826.
60 57,40 248,30 23,12 25,587.
70 57,20 248,30 23,04 25,22Tabel 4.17 Perhitungan data dengan tinggi nosel 9 mm dan debit 7,9 l/s.
Head 5,62 m
No Beban Daya
(P
out) Daya
(P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1.
10 12,74 435,90 2,92 10,242.
20 18,70 435,90 4,29 10,173.
30 29,70 435,90 6,81 10,134.
40 34,02 435,90 7,80 10,125.
50 43,50 435,90 9,98 10,106.
60 48,84 435,90 11,20 10,087.
70 53,20 435,90 12,20 10,04Tabel 4.18 Perhitungan data dengan tinggi nosel 14 mm dan debit 9,5 l/s.
Head 3,52 m
No Beban Daya
(P
out) Daya
(P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1.
10 14,40 327,61 4,40 15,962.
20 18,15 327,61 5,54 15,903.
30 30,40 327,61 9,28 15,844.
40 32,00 327,61 9,77 15,835.
50 37,50 327,61 11,45 15,656.
60 46,40 327,61 14,16 15,647.
70 60,75 327,61 18,54 15,57Tabel 4.19 Perhitungan data dengan tinggi nosel 19 mm dan debit 11,3 l/s.
Head 2,11 m
No Beban Daya
(P
out) Daya
(P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1.
10 12,80 233,81 5,47 24,672.
20 16,50 233,81 7,06 24,563.
30 18,20 233,81 7,78 24,464.
40 26,60 233,81 11,38 24,455.
50 27,30 233,81 11,68 24,30Tabel 4.20 Perhitungan data dengan tinggi nosel 9 mm dan debit 7 l/s.
Head 4,57 m
No Beban Daya
(P
out) Daya
(P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1. 10
9,12 313,82 2,91 10,742. 20
19,60 313,82 6,25 10,643. 30
25,08 313,82 7,99 10,604. 40
29,90 313,82 9,53 10,58Tabel 4.21 Perhitungan data dengan tinggi nosel 14 mm dan debit 8,6 l/s.
Head 2,81 m
No Beban Daya
(P
out) Daya
(P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1. 10
9,00 237,26 3,79 17,082. 20
23,46 237,26 9,89 16,953. 30
28,60 237,26 12,05 16,88Pada tinggi bukaan nosel 19 mm tidak didapatkan data tegangan dan
arus karena tombol
on
pada Panel Hubung Bagi (PHB) tidak bisa mengunci,
sehingga data arus dan tegangan juga tidak bisa diperoleh. Hal ini dikarenakan
daya yang masuk generator tidak sesuai sehingga PHB tidak dapat bekerja
dengan baik. Sehingga tidak didapatkan perhitungan data.
B. Perhitungan Data Penelitian Unjuk Kerja Turbin Aliran Silang Dengan
Busur Sudu 74
odan Jumlah Sudu 24.
1. Perhitungan untuk debit 8,2 L/s dan tinggi nosel 9 mm, contoh untuk beban
10 Watt.
Daya yang dihitung ada dua macam :
•
Daya yang tersedia (P
in)
Tekanan pompa
= 10 Psi
= 7,0307 m H
2O
Head (H)
= 7,03 m
Debit (Q)
= 8,2 L/s
= 0,0082 m
3/s
Daya tersedia (P
in) =
ρ
x g x Q x H
= 1000 x 9,81 x 0,0082 x 7,03
Kecepatan spesifik (n
q)
n
q=
0,75.
H V n
=
(
)
0,7503
,
7
0082
,
0
85
,
410
×
= 8,62 rpm
•
Daya yang dihasilkan turbin (P
out)
Arus pengukuran (I) = 0,08 A
Tegangan terukur (V) = 165 Volt
Daya (P
out)
= V x I
= 165 x 0,08
= 13,2 Watt
Perhitungan effisiensi total
Effisiensi total (
η
) =
×100%in out
P P
=
100
%
5
,
565
2
,
13
×
Tabel 4.22 Perhitungan data dengan tinggi nosel
9 mm dan debit 8,2 l/s.
Head 7,03 m
No Beban Daya
(P
out) Daya
(P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1.
10 13,20 565,56 2,33 8,622.
20 34,50 565,56 6,10 8,563.
30 42,05 565,56 7,44 8,534.
40 43,50 565,56 7,69 8,525.
50 55,35 565,56 9,79 8,476.
60 59,80 565,56 10,57 8,44Tabel 4.23 Perhitungan data dengan tinggi nosel 14 mm dan debit 10,7 l/s.
Head 3,16 m
No Beban Daya
(P
out) Daya
(P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1.
10 6,40 332,10 1,93 17,572.
20 13,50 332,10 4,07 17,523.
30 27,55 332,10 8,30 17,484.
40 33,60 332,10 10,12 17,455.
50 36,40 332,10 10,96 17,436.
60 40,30 332,10 12,14 17,39Tabel 4.24 Perhitungan data dengan tinggi nosel 19 mm dan debit 12 l/s.
Head 2,11 m
No Beban Daya
(P
out) Daya
(P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1. 10
9,80 248,29 3,95 24,662. 20
19,50 248,29 7,85 24,43Tabel 4.25 Perhitungan data dengan tinggi nosel 9 mm dan debit 7,9 l/s.
Head 5,62 m
No Beban Daya
(P
out)
Daya (P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1. 10
22,40 435,90 5,14 9,972. 20
27,00 435,90 6,19 9,923. 30
35,00 435,90 8,03 9,864. 40
43,40 435,90 9,96 9,84Tabel 4.26 Perhitungan data dengan tinggi nosel 14 mm dan debit 9,5 l/s.
Head 3,16 m
No Beban Daya
(P
out) Daya
(P
in)
Efisiensi TotalKecepatan Spesifik
(Watt)
(Watt)
(Watt)
(%)(rpm)
1. 10
21,00 294,85 7,12 16,432. 20
30,80 294,85 10,45 16,393. 30
36,40 294,85 12,35 16,294. 40
42,90 294,85 14,55 16,26Pada tinggi bukaan nosel 19 mm tidak didapatkan data tegangan dan
arus karena tombol
on
pada Panel Hubung Bagi (PHB) tidak bisa mengunci,
sehingga data arus dan tegangan juga tidak bisa diperoleh. Hal ini dikarenakan
daya yang masuk generator tidak sesuai sehingga PHB tidak dapat bekerja
dengan baik. Sehingga tidak didapatkan perhitungan data.
Pada tinggi bukaan nosel terkecil tidak didapatkan data tegangan dan
arus karena tombol
on
pada Panel Hubung Bagi (PHB) tidak bisa mengunci,
sehingga data arus dan tegangan juga tidak bisa diperoleh. Hal ini dikarenakan
daya yang masuk generator tidak sesuai sehingga PHB tidak dapat bekerja
4.2 PEMBAHASAN
4.2.1 Daya dan Efisiensi Total Turbin Aliran Silang Dengan Busur Sudu 74
odan Jumlah Sudu 28.
A. Pembahasan
Daya Hasil Penelitian
R2 = 0.7857
R2 = 0.9061 R2 = 0.9713
0 10 20 30 40 50 60 70 80
780 790 800 810 820 830 840 850 860
Putaran Poros Generator (rpm)
Day
a
(Wa
tt)
Debit 8,2 l/s Debit 7,9 l/s Debit 7 l/s
Gambar 4.1 Grafik Daya vs Putaran Poros Generator
dengan tinggi nosel 9 mm dan variasi debit.
R2 = 0.8517 R2 = 0.8978
R2 = 1
0 10 20 30 40 50 60 70 80
780 790 800 810 820 830 840 850 860
Putaran poros Generator (rpm)
D a ya ( W at t)
Debit 10,7 l/s Debit 9,5 l/s Debit 8,6 l/s
R2 = 0.7883 R2 = 0.7938
0 10 20 30 40 50 60 70
790 800 810 820 830 840 850
Putaran Poros Genarator (rpm)
D
a
ya
(Watt)
Debit 12 l/s Debit 11,3 l/s
Gambar 4.3 Grafik Daya vs Putaran Poros Generator
dengan tinggi nosel
19 mm dan variasi debit.
Dari data hasil penelitian dengan menggunakan variasi tinggi bukaan nosel 9
mm, 14 mm, 19 mm dengan variasi debit didapat grafik yang menghasilkan daya
maksimal terbesar sebesar 70,2 watt pada variasi tinggi bukaan nosel 9 mm dengan
debit 8,2 l/s.
Sedangkan untuk variasi tinggi bukaan nosel 14 mm, daya maksimal yang
dihasilkan adalah 66,30 watt pada variasi debit 10,7 l/s. Dan untuk variasi tinggi
bukaan nosel 19 mm, daya maksimal yang dihasilkan adalah 60,75 watt pada variasi
debit 9,5 l/s.
Kecepatan Spesifik untuk Turbin Aliran Silang dengan busur sudu 74
odan
jumlah sudu 28 pada variasi bukaan tinggi nosel 9 mm dengan variasi debit tidak
memenuhi syarat batas kecepatan spesifik untuk turbin aliran silang antara 11 rpm
B.
Pembahasan Efisiensi Total Hasil Penelitian
R2 = 0.7857
R2 = 0.9061 R2 = 0.9713
0 2 4 6 8 10 12 14 16
780 790 800 810 820 830 840 850 860
Putaran Poros Generator (rpm)
E fis ie n s i T o ta l ( % )
Debit 8,2 l/s Debit 7,9 l/s Debit 7 l/s
Gambar 4.4 Grafik Efisiensi Total vs Putaran Poros Generator
dengan tinggi nosel 9 mm dan variasi debit
R2 = 0.8931 R2 = 0.8978
R2 = 1
0 5 10 15 20
780 790 800 810 820 830 840 850 860
Putaran Poros Generator (rpm)
Ef is ie n s i T o ta l( % )
Debit 10,7 l/s Debit 9,5 l/s Debit 8,6 l/s
R2 = 0.7883 R2 = 0.7938
0 5 10 15 20 25 30
790 800 810 820 830 840 850
Putaran Poros Generator (rpm)
E fis ie n s i T o ta l ( % )
Debit 12 l/s Debit 11,3 l/s
Gambar 4.6 Grafik Efisiensi vs Putaran Poros Generator
dengan tinggi nosel 19 mm dan variasi debit
Dari data hasil penelitian dengan menggunakan variasi tinggi bukaan nosel 9
mm dengan variasi debit 8,2 l/s, 7,9 l/s, 7 l/s (Gambar 4.4) didapat grafik yang
menghasilkan efisiensi total maksimal sebesar 13,79 %. Efisiensi tersebut didapat
pada variasi debit 8,2 l/s.
Untuk variasi tinggi bukaan nosel 14 mm dengan variasi debit 10,7 l/s, 9,5 l/s,
8,6 l/s (Gambar 4.5), menghasilkan efisiensi total maksimal sebesar 18,54 %.
Efisiensi total tersebut didapat pada variasi sebit 9,5 l/s. Sedangkan untuk variasi
tinggi bukaan nosel 19 mm dengan variasi debit 12 l/s, 11,3 l/s, 9,6 l/s (Gambar 4.6),
menghasilkan efisiensi total maksimal sebesar 23,12 %. Efisiensi total tersebut
4.2.2 Daya dan Efisiensi Total Turbin Aliran Silang Dengan Busur Sudu 74
odan Jumlah Sudu 24.
A. Pembahasan
Daya Hasil Penelitian
R2 = 0.9964 R2 = 0.9348
0 10 20 30 40 50 60 70
800 805 810 815 820 825
Putaran poros Generator (rpm)
D
a
ya (Wa
tt)
debit 8,2 l/s debit 7,9 l/s
Gambar 4.7 Grafik Daya vs Putaran Poros Generator
dengan tinggi nosel 9 mm dan variasi debit.
R2 = 0.9751 R2 = 0.9401
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
790 792 794 796 798 800 802 804 806 808
Putaran poros Generator (rpm)
D
a
ya (Wa
tt)
debit 10,7 l/s debit 9,5 l/s
Pada tinggi bukaan nosel 19 mm tidak didapatkan data tegangan dan arus
karena tombol
on
pada Panel Hubung Bagi (PHB) tidak bisa mengunci, sehingga data
arus dan tegangan juga tidak bisa diperoleh. Hal ini dikarenakan daya yang masuk
generator tidak sesuai sehingga PHB tidak dapat bekerja dengan baik. Sehingga tidak
didapatkan grafik perbandingan putaran poros dengan daya.
Dari data hasil penelitian dengan menggunakan variasi tinggi bukaan nosel 9
mm dapat menghasilkan daya maksimal sebesar 59,80 watt pada variasi debit 8,2 l/s.
Dan untuk variasi tinggi bukaan nosel 14 mm, daya maksimal yang dihasilkan adalah
42,9 watt pada debit 9,5 l/s
Kecepatan Spesifik untuk Turbin Aliran Silang dengan busur sudu 74
odan
jumlah sudu 24 pada variasi bukaan tinggi nosel 9 mm dengan variasi debit tidak
memenuhi syarat batas kecepatan spesifik untuk turbin aliran silang. Dengan batas
kecepatan spesifik untuk turbin aliran silang adalah 11 rpm sampai dengan 50 rpm
B.
Pembahasan Efisiensi Total Hasil Penelitian
R2 = 0.9964 R2 = 0.9348
0 2 4 6 8 10 12
800 805 810 815 820 825
Putaran poros Generator (rpm)
Ef is ie n s i t o ta l ( % )
debit 8,2 l/s debit 7,9 l/s
Gambar 4.9 Grafik Efisiensi Total vs Putaran Poros Generator
dengan tinggi nosel 9 mm dan variasi debit
R2 = 0.9751 R2 = 0.9401
0 2 4 6 8 10 12 14 16
790 795 800 805 810
Putaran poros Generator (rpm)
E fis ie n s i ( % )
debit 10,7 l/s debit 9,5 l/s
Pada tinggi bukaan nosel 19 mm tidak didapatkan data tegangan dan arus
karena tombol
on
pada Panel Hubung Bagi (PHB) tidak bisa mengunci, sehingga data
arus dan tegangan juga tidak bisa diperoleh. Hal ini dikarenakan daya yang masuk
generator tidak sesuai sehingga PHB tidak dapat bekerja dengan baik. Sehingga tidak
didapatkan grafik perbandingan putaran poros dengan efisiensi.
Untuk variasi tinggi bukaan nosel 9 mm dengan variasi debit 8,2 l/s, 7,9 l/s
(Gambar 4.9), menghasilkan efisiensi total maksimal sebesar 10,57 %. Efisiensi
tersebut didapat pada variasi debit 8,2 l/s. Sedangkan untuk variasi tinggi bukaan
nosel 14 mm dengan variasi debit 10,7 l/s, 9,5 l/s (Gambar 4.10), menghasilkan
efisiensi total maksimal sebesar 14,55 %. Efisiensi total tersebut didapat pada variasi
debit 9,5 l/s.
4.2.3 Perbandingan
Daya
dan Efisiensi Total Turbin Aliran Silang
R2 = 0.9964
R2 = 0.7857
0 10 20 30 40 50 60 70 80
800 810 820 830 840 850 860
Putaran poros Generator (rpm)
D
aya (
W
at
t)
Turbin Aliran Silang dengan Busur Sudu 74 Derajat dan Jumlah Sudu 28 Turbin Aliran Silang dengan Busur Sudu 74 Derajat dan Jumlah Sudu 24
R2 = 0.7883 R2 = 0.9401
0 5 10 15 20 25 30
780 790 800 810 820 830 840 850
Putaran poros Generator (rpm)
E fis ie n s i T o ta l ( % )
Turbin Aliran Silang dengan Busur Sudu 74 Derajat dan Jumlah Sudu 28
Turbin Aliran Silang dengan Busur Sudu 74 Derajat dan Jumlah Sudu 24
Gambar 4.12 Grafik Perbandingan Efisiensi Total
Dari kedua grafik perbandingan di atas terlihat bahwa turbin aliran silang
dengan busur sudu 74
odan jumlah sudu 28 mampu menghasilkan daya yang lebih
besar dan juga memiliki efisiensi total yang lebih besar dibandingkan dengan turbin
aliran silang dengan busur sudu 74
odan jumlah sudu 24. Turbin aliran silang dengan
busur sudu 74
odan jumlah sudu 28 mampu menghasilkan daya sebesar 70,20 watt
dan memiliki efisiensi total sebesar 23,12 %. Sedangkan turbin aliran silang dengan
busur sudu 74
odan jumlah sudu 24 hanya mampu menghasilkan daya sebesar 59,80
watt dan memiliki efisiensi total 14,55 %. Semakin tinggi putaran poros maka
semakin kecil daya dan efisiensi total yang dihasilkan.
Dari penelitian didapat efisiensi total yang sangat kecil dari setiap turbin
87 %. Hal ini disebabkan pada saat penelitian terjadi rugi-rugi dan hambatan dalam
pengambilan data, yaitu :
1.
Rugi-rugi gesekan pada saluran air (pipa) yaitu gesekan antara air dengan
permukan saluran.
2.
Rugi-rugi pada sambungan antara pipa dengan pipa, karena perbedaan
diameter dari pipa. Selain itu juga terjadi kebocoran pada
sambungan-sambungan tersebut.
3.
Rugi-rugi pada saluran air yang berbelok.
4.
Rugi-rugi pada
runner
, yaitu putaran
runner
tidak stabil. Hal ini disebabkan
karena pembuatan
runner
yang kurang baik terutama pemasangan
sudu-sudunya kurang presisi.
5.
Pengelasan yang tidak rata pada
blade
, sehingga ada bagian
blade
yang
berongga.
6.
Poros
runner
yang tidak lurus (
center
), sehingga putaran
runner
tidak stabil.
Hal ini dikarenakan pada proses pengelasan poros
runner
dengan piringan,
sehingga terjadi pemuaian pada poros
runner
.
7.
Panjang
runner
dan diameter poros
runner
yang tidak sesuai dengan ukuran
rumah turbin. Panjang dan diameter
runner
agak terlalu besar sehingga terjadi
55 5.1 KESIMPULAN
Dari hasil penelitian Turbin Aliran Silang dengan variasi pengambilan data berupa debit, tinggi bukaan nosel dan beban, maka dapat disimpulkan :
1. Turbin Aliran Silang dengan busur sudu 74o dan jumlah sudu 28 mampu menghasilkan daya sebesar 70,2 watt pada variasi tinggi nosel 9 mm dengan debit 8,2 l/s. Dan memiliki efisiensi total 23,12 % pada variasi tinggi nosel 19 mm dengan debit 12 l/s.
2. Turbin Aliran Silang dengan busur sudu 74o dan jumlah sudu 24 mampu menghasilkan daya sebesar 59,80 watt pada variasi tinggi nosel 9 mm dengan debit 8,2 l/s. Dan memiliki efisiensi total sebesar 14,55 % pada variasi tinggi nosel 14 mm dan debit 9,5 l/s.
3. Pada penelitian ini, semakin tinggi putaran poros maka daya dan efisiensi
5.1. Saran
1. Dalam pembuatan runner hendaknya menggunakan piringan yang sudah diberi alur dengan mesin CNC agar pemasangan sudu mudah dan sudu dapat presisi.
2. Pada ujung piringan sebaiknya dibuat lebih tipis ketebalannya dibanding pada dasar piringan. Tujuannya untuk menghindari gesekan antara rumah turbin dengan runner.
3. Pengelasan pada runner sebaiknya dilakukan sekali dan tidak berkali-kali agar hasilnya sempurna.
4. Jika ingin membuat runner yang dimensinya sama dengan cihanjuang sebaiknya melakukan pengukuran yang teliti dan tepat agar turbin dapat masuk dalam rumah turbin dan tidak terjadi gesekan.
5. Menggunakan flow meter agar besar debit yang digunakan dalam penelitian dapat diatur dengan tepat dan benar.
57
Dietzel, Fritz , 1996,
Turbin Pompa dan Kompresor,
cetakan ke-5, Penerbit Erlangga,
Jakarta
Joshi, C. B., Seshadri, V., Singh, S. N
.,
Parametric Study on Performance of
Cross-Flow
, Journal of Energy Engineering, Vol. 121, No. 1, April 1995, pp. 28-45
Khosrowpanah, S, Fiuzat, A. A., Albertson, M., L.,
Experimental Study of
Cross-Flow Turbine
, Journal of Hydraulic Engineering, Vol. 114, No. 3, March 1988,
pp. 299-314
Mockmore, CA., 1949,
The Banki Water Turbine, Oregon State College
.
Olgun , H, 2000, Effect of interior guide tubes in cross-flow turbine runner on
turbine performance
,
International Journal of Energy Research
,
Volume 24
Issue 11 , September 2000, Pages 935 – 964
Olgun, H , 1998,
Investigation of the performance of a cross-flow turbine
,
International Journal of Energy Research
,
Volume 22 Issue 11 , Pages 935 –
58
PENGAMBILAN DATA TURBIN ALIRAN SILANG DENGAN BUSUR SUDU 74O DAN JUMLAH SUDU 28 BUAH