LAMPIRAN I (Tabel SNI 1726 – 2012)
1.1. Tabel SNI 1726 – 2012, Penentuan Kategori Resiko Bangnan Gadung Untuk Beban
Gempa
LAMPIRAN II (PEMBEBANAN)
2.1. SNI 03-1727-1987, Berat Sendiri Bahan Bangunan dan Komponen Gedung
BAHAN BANGUNAN
Baja 7850 kg/m3
Batu alam 2600 kg/m3
Batu belah, batu bulat, batu gunung 1500 kg/m3
(berat tumpuk) Batu karang 700 kg/m3 (berat tumpuk)
Batu pecah 1450 kg/m3 Besi tuang 7250 kg/m3 Beton 2200 kg/m3 Beton bertulang 2400 kg/m3 Kayu 1000 kg/m3 (kelas I) Kerikil, koral 1650 kg/m3
(kering udara sampai lembab, tanpa diayak) Pasangan bata merah 1700 kg/m3
Pasangan batu belah, batu bulat, batu gunung 2200 kg/m3
Pasangan batu cetak 2200 kg/m3 Pasangan batu karang 1450 kg/m3
Pasir 1600 kg/m3 (kering udara sampai lembab)
Pasir 1800 kg/m3
(jenuh air) Pasir kerikil, koral 1850 kg/m3
(kering udara sampai lembab) Tanah, lempung dan lanau 1700 kg/m3
(kering udara sampai lembab) Tanah, lempung dan lanau 2000 kg/m3 (basah)
Timah hitam / timbel) 11400 kg/m3
KOMPONEN GEDUNG
Adukan, per cm tebal :
- dari semen 21 kg/m2
- dari kapur, semen merah atau tras 17 kg/m2
Aspal, per cm tebal : 14 kg/m2
Dinding pasangan bata merah :
- satu batu 450 kg/m2
- setengah batu 250 kg/m2 Dinding pasangan batako :
- berlubang : tebal dinding 20 cm (HB 20) 200 kg/m2 tebal dinding 10 cm (HB 10) 120 kg/m2 - tanpa lubang : tebal dinding 15 cm 300 kg/m2 tebal dinding 10 cm 200 kg/m2
Langit-langit dan dinding, terdiri dari : (termasuk rusuk-rusuk, tanpa pengantung atau pengaku) - semen asbes (eternit), tebal maks. 4 mm 11 kg/m2
- kaca, tebal 3-5 mm 10 kg/m2
Lantai kayu sederhana dengan balok kayu : 40 kg/m2
(tanpa langit-langit, bentang maks. 5 m, beban hidup maks. 200 kg/m2
) Penggantung langit-langit (kayu) : 7 kg/m2
(bentang maks. 5 m, jarak s.k.s. min. 0.80 m) Penutup atap genteng : 50 kg/m2
(dengan reng dan usuk / kaso per m2
bidang atap) Penutup atap sirap : 40 kg/m2
(dengan reng dan usuk / kaso per m2
bidang atap) Penutup atap seng gelombang (BJLS-25) : 10 kg/m2
(tanpa usuk)
Penutup lantai dari ubin, per cm tebal : 24 kg/m2 (ubin semen portland, teraso dan beton, tanpa adukan) Semen asbes gelombang (tebal 5 mm) : 11 kg/m2
2.2. SNI 03-1727-1987, Beban Hidup Pada Lantai dan Atap Gedung
Beban hidup pada lantai gedung
1 Lantai dan tangga rumah tinggal 200 kg/m2 (kecuali yang disebut pada no.2)
2 Lantai dan tangga rumah tinggal sederhana 125 kg/m2
Gudang-gudang selain untuk toko, pabrik, bengkel 3 Sekolah, ruang kuliah 250 kg/m2
Kantor Toko, toserba Restoran Hotel, asrama Rumah Sakit 4 Ruang olahraga 400 kg/m2 5 Ruang dansa 500 kg/m2
6 Lantai dan balkon dalam dari ruang pertemuan 400 kg/m2 (masjid, gereja, ruang pagelaran/rapat, bioskop dengan tempat duduk tetap)
7 Panggung penonton 500 kg/m2 (tempat duduk tidak tetap / penonton yang berdiri)
8 Tangga, bordes tangga dan gang 300 kg/m2 (no.3)
9 Tangga, bordes tangga dan gang 500 kg/m2 (no. 4, 5, 6, 7)
10 Ruang pelengkap 250 kg/m2 (no. 3, 4, 5, 6, 7)
11 Pabrik, bengkel, gudang 400 kg/m2 (minimum)
Perpustakaan, ruang arsip, toko buku
ruang alat dan mesin
12 Gedung parkir bertingkat :
- lantai bawah 800 kg/m2
- lantai tingkat lainnya 400 kg/m2
13 Balkon yang menjorok bebas keluar 300 kg/m2 (minimum)
Beban hidup pada atap gedung
Atap / bagiannya yang dapat dicapai orang, termasuk kanopi 100 kg/m2 (atap dak)
Atap / bagiannya yang tidak dapat dicapai orang (diambil minimum) :
- beban hujan (40-0,8.) kg/m2 ( = sudut atap, minimum 20 kg/m
2, tak perlu
ditinjau bila > 50o)
- beban terpusat 100 kg
2.3. Kombinasi Beban
Kombinasi beban yang digunakan yaitu :
U = 1,4 DL
U = 1,2 DL + 1,6 LL
U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy
U = 0,9 DL - 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy
U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy
U = 0,9 DL - 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy
U = 0,9 DL + 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy
U = 0,9 DL - 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy
U = 0,9 DL + 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy
U = 0,9 DL - 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy
Untuk kombinasi pembebanan gempa dinamik dengan response spectrum, kombinasi
pembebanannya sebagai berikut:
U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 SPECX + 0,3 . 1,0 SPECY
U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 SPECX + 1,0 SPECY
U = 0,9 DL + 1,0 SPECX + 0,3 . 1,0 SPECY
2.4. Perhitungan Respon Spektrum Beban Gempa Rencana
dari soal ditentukan :
Ss =
1.3
S1 =
1.1
dari tabel 4 dan tabel 5 SNI 2012 halaman 22 diperoleh :
SE (tanah Lunak ) : Ss > 1.25 didapat
Fa =
0.9
S1 > 0.5 didapat
Fv =
2.4
dari halaman 21 di SNI 2012 persamaan (5) :
SMS = Fa.Ss
=
1.17
dari halaman 21 di SNI 2012 persamaan (6) :
SM1 = Fv.S1
=
2.64
Sds =
0.78
Sd1 =
1.76
T
Sa (g)
0
0.000
0.312
PGA
T0
0.451
0.780
TS
2.256
0.780
TS+0
2.356
0.747
Ts +0.1
TS+0.1
2.456
0.716
TS+0.2
2.556
0.688
TS+0.3
2.656
0.663
TS+0.4
2.756
0.639
TS+0.5
2.856
0.616
TS+0.6
2.956
0.595
TS+0.7
3.056
0.576
TS+0.8
3.156
0.558
TS+0.9
3.256
0.540
TS+1
3.356
0.524
TS+1.1
3.456
0.509
TS+1.2
3.556
0.495
TS+1.3
3.656
0.481
TS+1.4
3.756
0.469
TS+1.5
3.856
0.456
TS+1.6
3.956
0.445
TS+1.7
4.056
0.434
TS+1.8
4.156
0.423
TS+1.9
4.256
0.413
TS+2
4.356
0.404
TS+2.1
4.456
0.395
TS+2.2
4.556
0.386
TS+2.3
4.656
0.378
TS+2.4
4.756
0.370
TS+2.5
4.856
0.362
TS+2.6
4.956
0.355
TS+2.7
5.056
0.348
TS+2.8
5.156
0.341
TS+2.9
5.256
0.335
TS+3
5.356
0.329
TS+3.1
5.456
0.323
TS+3.2
5.556
0.317
TS+3.3
5.656
0.311
4
5.756
0.306
0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.800 0.900 0.000 1.000 2.000 3.000 4.000 5.000 6.000 7.000LAMPIRAN III (HASIL ANALISIS ETABS)
3.1. Periode Alami dan Partisipasi Massa Penampang Utuh (Full Dimension)
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
Case Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RX Sum RY Sum RZ
sec Modal 1 1.403 0.4491 0.0022 0 0.4491 0.0022 0 0.0027 0.5389 0.0001 0.0027 0.5389 0.0001 Modal 2 1.253 0.0024 0.472 0 0.4515 0.4742 0 0.5009 0.0029 0.0303 0.5035 0.5418 0.0304 Modal 3 0.963 0.00004574 0.0243 0 0.4516 0.4985 0 0.0044 0.0003 0.3235 0.508 0.5421 0.3539 Modal 4 0.565 0.0027 0.0474 0 0.4542 0.5459 0 0.0244 0.0009 0.3888 0.5323 0.543 0.7427 Modal 5 0.521 0.0199 0.0015 0 0.4742 0.5473 0 0.0008 0.0097 0.0076 0.5331 0.5526 0.7503 Modal 6 0.497 0.0013 0.005 0 0.4754 0.5524 0 0.0034 0.0006 0 0.5366 0.5533 0.7503 Modal 7 0.487 0.3093 0.0069 0 0.7847 0.5593 0 0.0044 0.1574 0.0027 0.541 0.7106 0.753 Modal 8 0.436 0.000004109 0.00000279 0 0.7847 0.5593 0 0.000002059 0.000002969 0 0.541 0.7106 0.753 Modal 9 0.435 0.0001 0.0002 0 0.7848 0.5594 0 0.0001 0.00002453 0.0000118 0.5411 0.7107 0.753 Modal 10 0.429 0.0042 0.241 0 0.789 0.8004 0 0.1793 0.0026 0.0305 0.7204 0.7133 0.7835 Modal 11 0.242 0.0159 0.0002 0 0.8049 0.8006 0 0.000006716 0.0121 0.0102 0.7204 0.7254 0.7937 Modal 12 0.236 0.0399 0.001 0 0.8448 0.8016 0 0.0016 0.0309 0.0053 0.7221 0.7563 0.799 Modal 13 0.21 0.0013 0.0519 0 0.8461 0.8535 0 0.0525 0.0011 0.0029 0.7746 0.7574 0.8019 Modal 14 0.176 0.0001 0.0011 0 0.8462 0.8546 0 0.0042 0.0002 0.0622 0.7787 0.7576 0.8641 Modal 15 0.135 0.0489 0.0032 0 0.8951 0.8578 0 0.0048 0.0845 0.0002 0.7835 0.8421 0.8643 Modal 16 0.129 0.0034 0.0404 0 0.8985 0.8982 0 0.0619 0.0058 0.0039 0.8454 0.8479 0.8682 Modal 17 0.126 0.000006062 0.0049 0 0.8985 0.9031 0 0.0074 0.000005804 0.008 0.8527 0.8479 0.8762 Modal 18 0.1 0.0167 0.0014 0 0.9152 0.9045 0 0.002 0.0215 0.0023 0.8548 0.8694 0.8785 Modal 19 0.099 0.0001 0.0009 0 0.9153 0.9054 0 0.0012 0.0002 0.0339 0.856 0.8696 0.9124 Modal 20 0.097 0.000005752 0 0 0.9153 0.9054 0 0 0.000009414 0 0.856 0.8696 0.9124 Modal 21 0.097 0.0014 0.0012 0 0.9167 0.9066 0 0.0016 0.0017 0.0002 0.8576 0.8713 0.9126 Modal 22 0.096 0.000001881 0.0006 0 0.9167 0.9072 0 0.0008 0.000002544 0.0002 0.8584 0.8713 0.9128 Modal 23 0.095 0.0027 0.0142 0 0.9194 0.9214 0 0.0194 0.0034 0.0003 0.8777 0.8747 0.9131 Modal 24 0.092 5.241E-07 9.256E-07 0 0.9194 0.9214 0 0.000001143 7.313E-07 0.000001087 0.8777 0.8747 0.9131 Modal 25 0.092 0.0001 0.0003 0 0.9195 0.9217 0 0.0005 0.0002 0.0001 0.8782 0.8749 0.9132 Modal 26 0.09 0.0001 0.00001032 0 0.9196 0.9217 0 0.00001224 0.0001 0.0001 0.8782 0.875 0.9133 Modal 27 0.089 0.00001157 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0.00001698 0 0.8782 0.875 0.9133 Modal 28 0.089 0.000009884 0.000001102 0 0.9196 0.9217 0 0.000001419 0.00001411 6.205E-07 0.8782 0.875 0.9133 Modal 29 0.089 0.000006828 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0.00001051 0.000001003 0.8782 0.875 0.9133 Modal 30 0.089 0.00002016 0.000002143 0 0.9196 0.9217 0 0.000002894 0.00002884 0.000001212 0.8782 0.875 0.9133 Modal 31 0.088 0 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0 0 0.8782 0.875 0.9133 Modal 32 0.088 0 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0 0 0.8782 0.875 0.9133 Modal 33 0.088 0 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0 0 0.8782 0.875 0.9133 Modal 34 0.088 0 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0 0 0.8782 0.875 0.9133 Modal 35 0.087 0.00003656 0.000004686 0 0.9197 0.9218 0 0.000005578 0.00004831 0.0000117 0.8782 0.8751 0.9133 Modal 36 0.087 0.00004371 0 0 0.9197 0.9218 0 0 0.0001 0 0.8782 0.8752 0.9133 Modal 37 0.087 0.0001 0 0 0.9198 0.9218 0 5.993E-07 0.0001 0 0.8782 0.8752 0.9133 Modal 38 0.087 0.0003 0.00001333 0 0.9201 0.9218 0 0.00002042 0.0004 0 0.8782 0.8757 0.9133 Modal 39 0.087 0.0002 0.0001 0 0.9202 0.9219 0 0.0002 0.0002 0.00002557 0.8784 0.8759 0.9133 Modal 40 0.087 0.000008311 0.000001745 0 0.9202 0.9219 0 0.000002483 0.00001146 0.000002908 0.8784 0.8759 0.9133 Modal 41 0.087 0 0 0 0.9202 0.9219 0 0 0 0 0.8784 0.8759 0.9133 Modal 42 0.087 0.000003559 0 0 0.9202 0.9219 0 5.475E-07 0.000005079 0 0.8784 0.8759 0.9133 Modal 43 0.086 0.00002214 0.0001 0 0.9203 0.922 0 0.0001 0.00003016 0.00000167 0.8786 0.8759 0.9133 Modal 44 0.086 7.291E-07 0 0 0.9203 0.922 0 0 0.000001011 6.111E-07 0.8786 0.8759 0.9133 Modal 45 0.086 0 0 0 0.9203 0.922 0 0 0 0 0.8786 0.8759 0.9133 Modal 46 0.086 0 0 0 0.9203 0.922 0 0 0 0 0.8786 0.8759 0.9133 Modal 47 0.086 0.00002529 0 0 0.9203 0.922 0 0 0.00003537 0.00002065 0.8786 0.876 0.9134 Modal 48 0.086 0.0001 5.577E-07 0 0.9204 0.922 0 0.000001099 0.0001 0.0001 0.8786 0.8761 0.9134 Modal 49 0.086 0 0 0 0.9204 0.922 0 0 0 0 0.8786 0.8761 0.9134 Modal 50 0.086 0 9.321E-07 0 0.9204 0.922 0 0.000001215 0 0.000004098 0.8786 0.8761 0.9134
3.2. Periode Alami dan Partisipasi Massa Penampang Retak (Crack Dimension)
TABLE: Modal Participating Mass RatiosCase Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RX Sum RY Sum RZ
sec Modal 1 1.819 0.4581 0.007 0 0.4581 0.007 0 0.008 0.524 0.00002343 0.008 0.524 0.00002343 Modal 2 1.683 0.0073 0.4618 0 0.4654 0.4687 0 0.5092 0.0082 0.0244 0.5173 0.5321 0.0244 Modal 3 1.208 0.000005287 0.0233 0 0.4654 0.492 0 0.0008 0.0001 0.4204 0.5181 0.5323 0.4448 Modal 4 0.712 0.0026 0.0399 0 0.4679 0.5319 0 0.0238 0.001 0.304 0.5419 0.5332 0.7488 Modal 5 0.623 0.0984 0.00004515 0 0.5663 0.5319 0 0.00001751 0.0555 0.0005 0.542 0.5887 0.7493 Modal 6 0.604 0.1919 0.0103 0 0.7582 0.5422 0 0.0061 0.1103 0.002 0.5481 0.6989 0.7513 Modal 7 0.601 0.0211 0.0014 0 0.7793 0.5437 0 0.0009 0.0122 0.0005 0.549 0.7112 0.7518 Modal 8 0.523 0.0035 0.2473 0 0.7829 0.7909 0 0.1658 0.0024 0.0266 0.7148 0.7136 0.7784 Modal 9 0.437 0.000001294 0 0 0.7829 0.7909 0 0 0.000001288 0 0.7148 0.7136 0.7784 Modal 10 0.436 0 0 0 0.7829 0.7909 0 0 0 0 0.7148 0.7136 0.7784 Modal 11 0.284 0.0533 0.0006 0 0.8362 0.7915 0 0.0004 0.0396 0.0022 0.7153 0.7533 0.7806 Modal 12 0.278 0.0051 0.0012 0 0.8412 0.7928 0 0.0029 0.0035 0.0312 0.7182 0.7568 0.8119 Modal 13 0.246 0.0012 0.0606 0 0.8424 0.8534 0 0.0628 0.0009 0.0021 0.781 0.7577 0.8139 Modal 14 0.221 0.0001 0.0002 0 0.8425 0.8535 0 0.0012 0.0002 0.0505 0.7821 0.7579 0.8645 Modal 15 0.16 0.0523 0.0018 0 0.8948 0.8553 0 0.0025 0.0857 0.0001 0.7846 0.8436 0.8645 Modal 16 0.148 0.0015 0.0463 0 0.8963 0.9016 0 0.066 0.0024 0.0079 0.8506 0.8461 0.8724 Modal 17 0.14 0.0004 0.00002182 0 0.8966 0.9016 0 0.000044 0.0005 0.0125 0.8506 0.8466 0.8849 Modal 18 0.123 0.001 0.0029 0 0.8977 0.9044 0 0.0037 0.0013 0.0273 0.8544 0.8479 0.9121 Modal 19 0.116 0.0056 0.0002 0 0.9033 0.9046 0 0.0003 0.0069 0.00002019 0.8547 0.8548 0.9122 Modal 20 0.113 0.0139 0.0012 0 0.9172 0.9059 0 0.0017 0.0167 0.0004 0.8564 0.8715 0.9126 Modal 21 0.112 0.0001 0.0004 0 0.9173 0.9063 0 0.0005 0.0001 0.000003878 0.8569 0.8717 0.9126 Modal 22 0.107 0.0001 0.0015 0 0.9174 0.9077 0 0.002 0.0001 0.0001 0.8589 0.8718 0.9127 Modal 23 0.107 0.00003444 0.0001 0 0.9174 0.9078 0 0.0001 0.00004566 0.0000102 0.859 0.8719 0.9127 Modal 24 0.107 0.00002515 0.0001 0 0.9175 0.908 0 0.0002 0.00003156 0.00001972 0.8592 0.8719 0.9127 Modal 25 0.107 0.0000486 0.0002 0 0.9175 0.9081 0 0.0002 0.0001 0.00001805 0.8594 0.8719 0.9128 Modal 26 0.106 0.0002 0.0018 0 0.9177 0.9099 0 0.0024 0.0003 0.0003 0.8618 0.8722 0.913 Modal 27 0.106 0.0003 0.0105 0 0.9181 0.9204 0 0.0143 0.0003 0.0017 0.8761 0.8726 0.9147
Modal 28 0.106 0 6.443E-07 0 0.9181 0.9204 0 9.223E-07 0 0 0.8761 0.8726 0.9147
Modal 29 0.106 0.000002819 0 0 0.9181 0.9204 0 0 0.000004008 0.000001693 0.8761 0.8726 0.9147 Modal 30 0.106 0 0 0 0.9181 0.9204 0 0 0 0 0.8761 0.8726 0.9147 Modal 31 0.106 0 0 0 0.9181 0.9204 0 0.000000589 0 0 0.8761 0.8726 0.9147 Modal 32 0.106 0 0 0 0.9181 0.9204 0 0 0 0 0.8761 0.8726 0.9147 Modal 33 0.105 0.0000361 0.0002 0 0.9181 0.9206 0 0.0003 0.0000435 0.0001 0.8764 0.8726 0.9148 Modal 34 0.105 0.000004758 7.886E-07 0 0.9181 0.9206 0 0.000001014 0.000006696 0 0.8764 0.8726 0.9148 Modal 35 0.105 0.00001472 0.00001293 0 0.9181 0.9206 0 0.00001747 0.00002313 0.00000502 0.8764 0.8727 0.9148 Modal 36 0.105 0.0007 0.0000425 0 0.9188 0.9207 0 0.0001 0.001 0.000006026 0.8765 0.8736 0.9148 Modal 37 0.105 0.000001255 0 0 0.9188 0.9207 0 7.881E-07 0.000002219 0 0.8765 0.8736 0.9148 Modal 38 0.105 0.000004924 0.0001 0 0.9188 0.9207 0 0.0001 0.000007883 0.00001278 0.8765 0.8737 0.9148 Modal 39 0.104 0 0.000007074 0 0.9188 0.9207 0 0.000009805 0 0.00000298 0.8765 0.8737 0.9148 Modal 40 0.104 0 0.000001833 0 0.9188 0.9207 0 0.000002469 0 7.152E-07 0.8765 0.8737 0.9148 Modal 41 0.104 0 0 0 0.9188 0.9207 0 0 0 0 0.8765 0.8737 0.9148 Modal 42 0.104 0.000004248 0.0001 0 0.9188 0.9208 0 0.0001 0.000005089 0 0.8766 0.8737 0.9148 Modal 43 0.104 0.000003042 0.0000468 0 0.9188 0.9208 0 0.0001 0.000003719 0.000002526 0.8767 0.8737 0.9148 Modal 44 0.104 0.00003302 0.0006 0 0.9189 0.9214 0 0.0008 0.00004107 0.00002473 0.8775 0.8737 0.9148 Modal 45 0.104 0.000004625 0.0001 0 0.9189 0.9215 0 0.0001 0.000005861 0.000008308 0.8776 0.8737 0.9149 Modal 46 0.104 0 0 0 0.9189 0.9215 0 6.039E-07 0 0 0.8776 0.8737 0.9149 Modal 47 0.103 0.0001 0.0002 0 0.9189 0.9217 0 0.0002 0.0001 0.000000565 0.8778 0.8738 0.9149 Modal 48 0.103 0 0.000002455 0 0.9189 0.9217 0 0.000003353 5.614E-07 0 0.8778 0.8738 0.9149
Modal 49 0.103 0 6.109E-07 0 0.9189 0.9217 0 0.000000829 5.586E-07 0 0.8778 0.8738 0.9149
3.3. Output Gaya – Gaya Dalam
frame Story Beam V2 (sendi) V2 (luar sendi) T (maks) M3 (maks) M3 (min)
N N N-mm N-mm N-mm LT.6 B1706 Comb4 Max - - - 263,816,692.00 -LT.6 B1707 Comb4 Min - - - - (204,397,488.00) LT.7 B2219 Comb3 Min - - (9,125,547.51) - -LT.6 B1707 Comb4 Min (212,152.40) (202,254.80) - - -LT.7 B2225 Comb4 Min (210,618.90) (188,747.86) - - -LT.3 B1974 Comb3 Min - - (8,908,717.55) - -LT.7 B2225 Comb6 Max - - - 347,952,536.00 -LT.7 B2225 Comb4 Min - - - - (436,068,820.00) LT.5 B1976 Comb4 Min (324,177.29) (308,145.91) - - -LT.6 B2187 Comb3 Min - - (21,226,395.00) - -LT.5 B1976 Comb4 Max - - - 391,097,169.00 -LT.5 B2156 Comb4 Min - - - - (492,652,587.00) LT.11 B2225 Comb4 Min (579,503.30) (556,937.22) - - -LT.10 B2277 Comb4 Min - - (96,612,631.00) - -LT.9 B2225 Comb6 Max - - - 1,152,355,238.00 -LT.11 B2225 Comb4 Min - - - - (1,361,321,179.00) LT.15 B2232 Comb4 Max 657,481.23 (543,528.28) - - -LT.16 B2269 Comb4 Max - - 88,748,639.29 - -LT.15 B2232 SPEX Y Max - - - 1,462,017,923.00 -LT.15 B2232 Comb4 Min - - - - (1,730,752,514.00) LT.11 B1725 Comb4 Min (67,120.32) (66,050.83) - - -LT.6 B1728 Comb3 Max - - 12,876,909.92 - -LT.10 B1725 SPEX Y Max - - - 104,290,326.00 -LT.11 B1725 Comb4 Min - - - - (131,421,785.00) LT.10 B2230 Comb4 Max 88,172.63 (75,044.08) - - -LT.6 B1729 Comb3 Max - - 19,715,951.50 - -LT.10 B2230 SPEX Y Max - - - 228,173,340.00 -LT.10 B2230 Comb4 Min - - - - (276,060,624.00)
frame Story Beam V2 (sendi) V2 (luar sendi) T (maks) M3 (maks) M3 (min)
N N N-mm N-mm N-mm LT.6 B2063 Comb3 Max 1,382,838.98 1,332,941.78 - - -LT.6 B2063 Comb4 Min - - (172,407,172.00) - -LT.6 B2054 Comb3 Max - - - 2,625,147,761.00 -LT.6 B2054 Comb5 Min - - - - (1,501,721,621.00) LT.2 B2054 Comb3 Min (787,182.18) (658,929.42) - - -LT.5 B2055 Comb4 Max - - 195,243,712.00 - -LT.2 B2054 Comb3 Max - - - 1,615,605,110.00 -LT.2 B2054 Comb5 Min - - - - (1,147,953,532.00) LT.7 B2212 Comb4 Min (835,915.13) (803,515.77) - - -LT.7 B2210 Comb3 Max - - 187,730,718.00 - -LT.9 B2232 Comb6 Max - - - 1,994,938,976.00 -LT.9 B2232 Comb4 Min - - - - (2,116,474,477.00) LT.7 B2229 Comb3 Max 533,191.34 167,631.28 - - -LT.7 B2229 Comb4 Min - - (347,171,318.00) - -LT.9 B2233 Comb5 Max - - - 802,667,857.00 -LT.9 B2233 Comb3 Min - - - - (871,029,744.00)
frame Story Beam P (maks) V2 (maks) M2 (maks) M3 (maks)
N N N-mm N-mm
BASEMENTC216 Comb3 Min (9,292,100.51) - -
-LT.6 C216 Comb3 Max - 681,391.81 -
-LT.6 C216 Comb3 Max - - 1,450,116,372.00
BASEMENTC96 Comb4 Min - - (1,152,447,173.00)
-LT.4 C59 Comb4 Min (2,752,587.04) - -
-LT.6 C55 Comb3 Max - 606,105.73 -
-LT.16 C282 Comb4 Max - - 1,079,629,625.00
-LT.6 C55 Comb3 Max - - - 1,297,374,428.00
frame Story Beam P (maks) V2 (maks) M2 (maks) M3 (maks)
N N N-mm N-mm LT.7 C291 Comb3 Min (940,328.20) - - -LT.7 C290 Comb3 Max - 380,698.22 - -LT.7 C291 Comb4 Min - - (455,695,169.00) -LT.7 C290 Comb3 Max - - - 880,023,037.00 LT.7 C215 Comb4 Min (9,285,232.70) - - -LT.9 C17 Comb3 Min - (639,301.06) - -LT.9 C282 Comb4 Max - - 1,894,429,376.00 -LT.9 C17 Comb3 Min - - (1,376,944,475.00)
frame Story Pear P (maks) V2 (maks) M3 (maks)
KN KN KN-m
BASEMENTP11 Comb4 Max (19,541.16) -
-ATAP P23 Comb5 Max - (8,789.81)
-ATAP P23 Comb3 Min - - 21,409.88
Load Case/Combo B1 B2 B3 B4 Load Case/Combo B5 B6 B7 Load Case/Combo PC1 PC2 Load Case/Combo K4 SW K5 PC3 PC4 Load Case/Combo K1 K2
LAMPIRAN IV (PERENCANAAN STRUKTUR)
4.1. Perencanaan Pelat Lantai
Sebagai contoh untuk perencanaan pelat lantai digunakan pelat lantai tipe S1. Sedangkan untuk
perencanaan tipe pelat lainnya sama dengan perencanaan pelat S1, hanya disesuaikan dengan
dimensi dan ketebalan masing – masing tipe pelat tersebut.
No
:
Tipe Plat
:
Ukuran Plat
:
x
Jenis Ruang
:
Mutu Bahan
:
MPa
:
MPa
:
Dimensi Plat
:
m
:
m
:
m
:
m :
mm
A. Pembebanan Plat
1. Beban Mati
Tebal (m) x Bj (Kn/m³)
a. Plat
:
x
=
kN/m²
b. Pasir
:
x
=
kN/m²
Tebal (cm) x Berat (kN/m²)/cm
c. Spesi
:
x
=
kN/m²
d. Penutup Lantai
:
x
=
kN/m²
+
Total Beban Mati (Wd) =
kN/m²
2. Beban Hidup
Beban Hidup (Wl)
:
kN/m²
Faktor Reduksi
:
3. Beban Ultimit
Beban Ultimit (Wu) :
+
(
x Fr )
:
+
(
x
0 )
:
kN/m²
B. Perhitungan Momen Plat
Diketahui di atas :
=
=
=
=
=
x x x=
x x x=
kNm
=
x x x=
x x x=
kNm
Perencanaan Plat
S1
4
4
PERKULIAHAN
Lx
4
Ly
4
h
0.12
f'c
30
Fy
240
β
0.85
0.04
18
0.72
3
0.21
0.63
P
0.02
20
0.12
24
2.88
1.2
Wd
1.6
Wl
1.2
4.47
1.6
2.5
1
0.24
0.24
4.47
2.5
0.4
……>>
Clx
25
Lx
4
Cly
25
6.964
Ly
:
4
=
1.0
Ctx
51
Cty
51
Mu lx
0.001
Wu
Ix²
Clx
0.001
6.964
4.00 ²
25
2.786
Mu ly
0.001
Wu
Ix²
Cly
0.001
6.964
4.00 ²
25
2.786
1
=
x x x=
x x x=
kNm
=
x x x=
x x x=
kNm
C. Perencanaan Penulangan Lx
Tebal Plat (h) :
mm
Diameter Tul. :
mm , maka luas tampang tulangan :
mm²
Penutup Beton :
mm
Jarak efektif, d : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2
:
-
-:
mm
ρ balance
:
x
x
+
:
x
x
+
:
ρ max
:
x ρ balance
ρ min
:
x
:
:
:
x
:
x
x
:
ρ perlu
:
x (
1 - √
)
:
As perlu
:
xx
=
mm²
As min
:
xx
=
mm²
As perlu
:
x
=
mm²
Terpakai 1,33 As Perlu
As terpakai
:
Mu ty
0.001
Wu
Ix²
Cty
Mu tx
0.001
Wu
Ix²
Ctx
0.001
6.964
4.00 ²
51
5.683
120
0.001
6.964
4.00 ²
51
5.683
95
0.85
f'c
β
x (
10
78.54
20
120
20
5
600
)
240
600
240
0.0645
600
)
Fy
600
fy
0.85
30
0.85
x (
0.75
:
1.4
0.75
0.06
Fy
Rn
3.48
1E+06
95 ²
1000
0.385817
0.05
0.0058
Mu
:
2.786
:
3.482 kNm
phi
0.8
1.1765
:
1
x( 1
m
m
:
0.85
fy
f'c
:
0.85
240
240
Rn
) )
fy
-
√
( 1 - (
:
1
x( 1
-2
m
x
1.18 x
0.39
) )
1.18
√
( 1 - ( 2
240
1.33
1.33
152.86
203.31
0.85
0.9962
0.001609
ρ perlu
b
d
250
..OK..!!
152.86
ρ min
b
d
554.17
Jarak antar tulangan :
x
Jarak Pakai
:
mm
P
-Kontrol Kapasitas Momen
As terpakai
:
x
a :
x
x
:
x
x (
-
/
2 ) =
kNm
:
kNm
phi
>
D. Perencanaan Penulangan Ly
Tebal Plat (h) :
mm
Diameter Tul. :
mm , maka luas tampang tulangan :
mm²
Penutup Beton :
mm
Jarak efektif, d : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2
:
-
-
-:
mm
ρ balance
:
x
x
+
:
x
x
+
:
ρ max
:
x ρ balance
ρ min
:
x
:
:
:
x
:
x
x
:
ρ perlu
:
x (
1 - √
)
:
78.54
1000
= 314.16
250
150
10
150
78.54
1000
=
523.6
mm²
150
523.6
x
240
=
4.928
mm
0.85
30
1000
1.33 Mu
4.6311
Mn
Mu
...OK...!!!
Mn
523.6
240
95
4.93
11.628
85
0.85
f'c
β
x (
120
10
78.54
20
120
20
10
5
600
)
240
600
240
0.0645
600
)
Fy
600
fy
0.85
30
0.85
x (
0.75
:
1.4
0.75
0.06
Fy
Rn
3.48
1E+06
85 ²
1000
0.481938
0.0484
0.0058
Mu
:
2.786
:
3.482 kNm
phi
0.8
9.4118
:
1
x( 1
m
m
:
0.85
fy
f'c
:
0.85
240
30
Rn
) )
fy
-
√
( 1 - (
:
1
x( 1
-2
m
x
9.41 x
0.48
) )
9.41
√
( 1 - ( 2
240
0.11
0.9622
0.002027
As perlu
:
xx
=
mm²
As min
:
xx
=
mm²
As perlu
:
x
=
mm²
Terpakai 1,33 As Perlu
As terpakai
:
Jarak antar tulangan :
x
Jarak Pakai
:
mm
P
-Kontrol Kapasitas Momen
As terpakai
:
x
a :
x
x
:
x
x (
-
/
2 ) =
kNm
:
kNm
phi
>
E. Perencanaan Penulangan Tx
Tebal Plat (h) :
mm
Diameter Tul. :
mm , maka luas tampang tulangan :
mm²
Penutup Beton :
mm
Jarak efektif, d : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2
:
-
-:
mm
ρ balance
:
x
x
+
:
x
x
+
:
ρ max
:
x ρ balance
ρ min
:
x
:
:
:
x
:
x
x
:
1.33
1.33
172.33
229.2
ρ perlu
b
d
250
..OK..!!
78.54
1000
= 314.16
250
172.33
ρ min
b
d
495.83
100
10
100
78.54
1000
=
785.4
mm²
100
785.4
x
240
= 11.088 mm
0.85
20
1000
1.33 Mu
4.6311
Mn
Mu
...OK...!!!
Mn
785.4
240
85
11.1
14.977
95
0.85
f'c
β
x (
120
10
78.54
20
120
20
5
600
)
240
600
240
0.0645
600
)
Fy
600
fy
0.85
30
0.85
x (
0.75
:
1.4
0.75
0.06
Fy
Rn
7.10
1E+06
95 ²
1000
0.787067
0.0484
0.0058
Mu
:
5.683
: 7.1033 kNm
phi
0.8
9.4118
m
:
0.85
fy
f'c
:
0.85
240
30
ρ perlu
:
x (
1 - √
)
:
As perlu
:
xx
=
mm²
As min
:
xx
=
mm²
As perlu
:
x
=
mm²
Terpakai 1,33 As Perlu
As terpakai
:
Jarak antar tulangan :
x
Jarak Pakai
:
mm
P
-Kontrol Kapasitas Momen
As terpakai
:
x
a :
x
x
:
x
x (
-
/
2 ) =
kNm
:
kNm
phi
>
F. Perencanaan Penulangan Ty
Tebal Plat (h) :
mm
Diameter Tul. :
mm , maka luas tampang tulangan :
mm²
Penutup Beton :
mm
Jarak efektif, d : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2
:
-
-:
mm
ρ balance
:
x
x
+
:
x
x
+
:
ρ max
:
x ρ balance
ρ min
:
x
:
:
:
x
:
:
1
x( 1
m
Rn
) )
fy
-
√
( 1 - (
:
1
x( 1
-2
m
x
9.41 x
0.79
) )
9.41
√
( 1 - ( 2
240
1.33
1.33
316.51
420.96
0.11
0.9383
0.003332
ρ perlu
b
d
450
..OK..!!
78.54
1000
= 174.53
450
316.51
ρ min
b
d
554.17
100
10
100
78.54
1000
=
785.4
mm²
100
785.4
x
240
= 11.088 mm
0.85
20
1000
1.33 Mu
9.4474
Mn
Mu
...OK...!!!
Mn
785.4
240
95
11.1
16.862
95
0.85
f'c
β
x (
120
10
78.54
20
120
20
5
600
)
240
600
240
0.0645
600
)
Fy
600
fy
0.85
30
0.85
x (
0.75
:
1.4
0.75
0.06
Fy
Rn
7.10
1E+06
95 ²
1000
0.787067
0.0484
0.0058
Mu
:
5.683
: 7.1033 kNm
phi
0.8
x
x
:
ρ perlu
:
x (
1 - √
)
:
As perlu
:
xx
=
mm²
As min
:
xx
=
mm²
As perlu
:
x
=
mm²
Terpakai 1,33 As Perlu
As terpakai
:
Jarak antar tulangan :
x
Jarak Pakai
:
mm
P
-Kontrol Kapasitas Momen
As terpakai
:
x
a :
x
x
:
x
x (
-
/
2 ) =
kNm
:
kNm
phi
>
=
lx =
9.4118
:
1
x( 1
m
m
:
0.85
fy
f'c
:
0.85
240
30
Rn
) )
fy
-
√
( 1 - (
:
1
x( 1
-2
m
x
9.41 x
0.79
) )
9.41
√
( 1 - ( 2
240
554.17
1.33
1.33
316.51
420.96
0.11
0.9383
0.003332
ρ perlu
b
d
22.176 mm
0.85
10
1000
100
10
100
78.54
1000
=
785.4
mm²
100
P10-100
1.33 Mu
9.4474
Mn
Mu
...OK...!!!
Mn
785.4
240
95
22.2
15.817
4
P10-100
P10-100
ly
4
P10-100
P10-150
P10-100
785.4
x
240
=
450
..OK..!!
78.54
1000
= 174.53
450
316.51
ρ min
b
d
4.2. Perencanaan Balok
Sebagai contoh untuk perencanaan balok digunakan balok tipe B1.
Ba l ok B1
Tul a nga n tumpua n
bw= 300 mm Mn= 255,496,860 Nmm h= 450 mm m= 15.686 d= 410 mm Pmi n= 0.0035 d'= 40 mm Rn= 5.066 N/mm2 fc= 30 Mpa Ppe rl u= 0.0143 fy= 400 Mpa Pb= 0.0325 Mu= 204,397,488 Nmm Pma ks = 0.0244 β1= 0.85 Se hi ngga di guna ka n ρ = 0.014261 As pe rl u= 1754.107
Di guna ka n tul a nga n
D= 22 mm
As t= 380.133 mm2 ma ka di da pa t juml a h tul a nga n
n= 4.614 ≈ 8 ba ta ng 6.230749959
As pa ka i = 3041.062 mm2 As pa ka i > As pe rl u
Juml a h tul a nga n te ka n ya ng di butuhka n be rda s a rka n ra s i o As '= 1520.531 mm2
di guna ka n 4 D22
As '= 1520.531 mm2 4 ba ta ng
S= 3.428571429 mm > 25 mm di pa ka i tul a nga n 2 l a pi s Kontrol ke l e l e ha n :
As ums i tul a nga n ta ri k l e l e h da n te ka n l e l e h
a = 79.50 mm
c= 93.54 mm
εy= 0.002
εs = 0.010 > εy ok
εs '= 0.002 < εy a s ums i s a l a h tul . Te ka n be l um l e l e h
ka re na εs > εy > εs ', tul a nga n ba ja ta ri k s uda h l e l e h te ta pi ba ja te ka n be l um. De nga n de mi ki a n, te rnya ta a ngga pa n pa da l a ngka h a wa l ti da k be na r. Ma ka di pe rl uka n me nca ri l e ta k ga ri s ne tra l de nga n me ngguna ka n ke s e ti mba nga n ga ya -ga ya hri zonta l ( ∑Hf=0), TS=Cc+Ct, ya i tu de nga n me nca ri ni l a i c de nga n rumus s bb:
R= -23.384 mm Q= 5612.109 mm c= 101.863 mm
de nga n ni l a i c te rs e but,ni l a i -ni l a i l a i n ya ng be l um di ke ta hui da pa t di ca ri . fs '= εs '.Es
fs '= 364.388 < 400 ok de nga n de mi ki a n a ngga pa n ya ng di guna ka n be na r.
a = 86.583 mm Cc= 662361.015 N Ct= 554063.660 N ce k TS = Cc + ct As .fy = Cc + Ct 1216424.675 1216424.675 ok ka pa s i ta s pe na mpa ng ba l ok Mn1= 242893368.2 Nmm Mn2= 205003554.4 Nmm Mn= 447896922.5 Nmm ØMn > Mu 358317538 204397488
de nga n de mi ki a n ba l ok a ma n te rha da p l e ntur
2
c QR R
Ba l ok B1
Tul a nga n l a pa nga n
bw= 300 mm Mn= 329,770,865 Nmm h= 450 mm m= 15.686 d= 410 mm Pmi n 0.0035 d'= 40 mm Rn= 6.539 N/mm2 fc= 30 Mpa Ppe rl u= 0.0193 fy= 400 Mpa Pb= 0.0325 Mu= 263,816,692 Nmm Pma ks = 0.0244 β1= 0.85 Se hi ngga di guna ka n ρ = 0.0192562 As pe rl u= 2368.512
Di guna ka n tul a nga n
D= 22 mm
As t= 380.133 mm2 ma ka di da pa t juml a h tul a nga n
n= 6.231 ≈ 8 ba ta ng 6.23075
As pa ka i = 3041.062 mm2 As pa ka i > As pe rl u
Juml a h tul a nga n te ka n ya ng di butuhka n be rda s a rka n ra s i o As '= 1520.531 mm2
di guna ka n 4 D22
As '= 1520.531 mm2 4 ba ta ng
S= 3.428571429 mm > 25 mm di pa ka i tul a nga n 2 l a pi s Kontrol ke l e l e ha n :
As ums i tul a nga n ta ri k l e l e h da n te ka n l e l e h
a = 79.50 mm
c= 93.54
εy= 0.002
εs = 0.010 > εy ok
εs '= 0.002 < εy a s ums i s a l a h tul . Te ka n be l um l e l e h
ka re na εs > εy > εs ', tul a nga n ba ja ta ri k s uda h l e l e h te ta pi ba ja te ka n be l um. De nga n de mi ki a n, te rnya ta a ngga pa n pa da l a ngka h a wa l ti da k be na r. Ma ka di pe rl uka n me nca ri l e ta k ga ri s ne tra l de nga n me ngguna ka n ke s e ti mba nga n ga ya -ga ya hri zonta l ( ∑Hf=0), TS=Cc+Ct, ya i tu de nga n me nca ri ni l a i c de nga n rumus s bb:
R= -23.384 mm Q= 5612.109 mm c= 101.863 mm
de nga n ni l a i c te rs e but,ni l a i -ni l a i l a i n ya ng be l um di ke ta hui da pa t di ca ri . fs '= εs '.Es
fs '= 364.388 < 400 ok
de nga n de mi ki a n a ngga pa n ya ng di guna ka n be na r. a = 86.583 mm Cc= 662361.015 N Ct= 554063.6604 N ce k TS = Cc + ct As .fy = Cc + Ct 1216424.675 1216424.675 ok ka pa s i ta s pe na mpa ng ba l ok Mn1= 242893368.2 Nmm Mn2= 205003554.4 Nmm Mn= 447896922.5 Nmm ØMn > Mu 358317538 263816692
de nga n de mi ki a n ba l ok a ma n te rha da p l e ntur 2
c
Q
R
R
Penulangan Terhadap Torsi
a. Tulangan Torsi
Vu =
212152.4 N
Tu =
9125547.5 Nmm
>>>>> kuat momen torsi terfaktor pada penampang, didapat dari output etabs.
b =
300 mm
-9125547.51 Nmm (akibat 1,2 DL + LL – Fx + 0,3 Fy) Comb 5 dari etabs B 435 lantai 2
h =
400 mm
φ =
0.75
>>>> ketentuan SNI 2847 2002
fc' =
30 mm
d' =
40
mm
diameter sengkang =
10
mm
fy =
400 mpa
Acp =
120000 mm2
Pcp =
1400 mm
Batas Tu =
0.3423266
x
10285714
=
3,521,074
Nmm
<
9,125,548
Nmm
Batas Tu < Tu maka tulangan torsi diperlukan.
b. menghitung properti penampang.
dengan selimut beton 40 mm dan sengkang φ 10
X1 =
210 mm
Y1 =
310 mm
Aoh = (X1.Y1) =
65100 mm2
Ao =
0.85 x Aoh
=
55335 mm2
d =
360
ph = 2(X1+Y1)
=
1040
mm
cek penampang :
= 98590.06 N
2.365167702 N/mm2
<
3.423266 N/mm2
maka penampang cukup besar.
c. menentukan tulangan torsi transversal yang diperlukan
=
12167397 Nmm
asumsikan 45 derajat untuk komponen struktur non-prategang.
=
0.274858 mm2/mm
untuk 1 kaki dari sengkang
d. memilih tulangan torsi longitudinal
tulangan longitudinal tambahan yg diperlukan untuk torsi :
=
285.8519 mm2
luas total min tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan.
=
398.8013 mm2
At/s =
0.2748576 mm2
>
bw/6.fyv =
0.125 mm2
OK
mengacu SNI 2847-2002 pasal 13.6(7) tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan untuk
menahan puntir tidak boleh kurang dari Al. karena min Al < Al maka digunakan Al =
285.8519 mm2
OK
tulangan longitudinal tambahan disebar pada keempat sudut bagian dalam dari sengkang dan secara
vertikal diantaranya. Asumsikan sepertiga =
95.28397 mm2
maka digunakan tulangan torsi:
2
D
13
>>>>>>>>
265.4646 mm2 untuk sisi samping.
2'
.
12
fc
A cp
BatasTu
Pcp
'
.
6
fc
Vc
bw d
2 22
'
.
.
1,7
.
3
fc
Vu
Tu ph
Vc
bw d
A oh
bw d
Tu
Tn
2. . .cot
At
Tn
S
Ao fy
2. .
.cot
At
fyv
Al
Ph
S
fyt
5
'
. .
12.
fc Acp At
fyv
MinAl
Ph
fyl
S
fyt
Tulangan Geser Balok B1
Vu=
212152.400 N
h=
450 mm
b=
300 mm
d'=
40 mm
d=
410 mm
fc=
30 mpa
fy=
240 mpa
Vc=
112283.1243 N
dengan menganggap Vc = 0
Vs=
282869.867 N
dipakai tulangan 4 Ø10
Av=
314.16 mm2
Vs= Av.Fy.d/s
s= Av.Fy.d/Vs
109.284 mm
syarat SRPMK pasal 23.4.4.2, s min=100 mm dan s max=150 mm
n=
4 kaki/muka
D=
10 mm
dipakai s=
100 mm
pada rentang sendi
sengkang tertutup pertama harus dipasang tidak lebih dari 50 mm dari muka tumpuan
Vs pakai=
309132.7171 N
kontrol kuat geser nominal tidak boleh lebih dari Vs maksimum
Vs maks=
449,132
N >
309,133
N
ok
Vn=
421415.8414 N
Ø Vn > Vu
316,062
N
212,152
N
ok
Vu pada jarak 2.h (diluar sendi)
Vu=
202,255
N
Vc=
112283.1243 N
dengan menganggap Vc= 0
Vs=
269673.067 N
dipakai tulangan 4 Ø10
Av=
314.16 mm2
Vs= Av.Fy.d/s
s= Av.Fy.d/Vs
114.632 mm
syarat srpmk pasal 23.4.4.2, s min=100 mm dan s max=150 mm
n=
4 kaki/muka
D=
10 mm
dipakai s=
120 mm
pada rentang luar sendi
Vs pakai=
257610.5976 N
Vn=
369893.7219 N
Ø Vn > Vu
277,420
N
202,255
N
ok
4.3. Perencanaan Kolom
Sebagai contoh untuk perencanaan kolom, digunakan kolom tipe K1.
Penulangan Lentur Kolom Lantai Dasar Basemen-Lt 6 (K1)
kolom 1200x1200
h=
1200 mm
fc=
30 Mpa
d=
1160 mm
fy=
400 Mpa
d'=
40 mm
Ey=
200000 Mpa
Pu=
9292100.51 N
β1=
0.85
Gaya aksial maksimum kolom
Digunakan rasio tulangan (Pg) =
2 %
0.316777 %
Asg=
28800 mm2
Digunakan tulangan 12 D22
D=
22 mm
380.133 mm2
n=
12 batang
Ast=
4561.593 mm2
dengan penulangan simetris pada arah x dan arah y, maka :
Ast x-x= Ast y-y
n=
8 batang
3041.062 mm2
As= As'
n=
4 batang
1520.531 mm2
h-2d'/h=
0.933
>
0.65
maka Ø untuk Ø Pn < 0,1.fc'.Ag berlaku :
Ag=
1440000 mm2
0,1.fc'.Ag=
4320000 N
beban aksial maksimum Ø Pn maks yang dapat dipikul oleh kolom :
ØPn max=
19982724.53
>
4320000
Øtetap
19982724.53
>
9292100.51
Ok
kuat momen kolom
peninjauan terehadap kondisi seimbang sebagai batas kelelehan tulangan tarik :
εy=
0.002
cb=
696 mm
a=
591.6 mm
εs'=
0.0028
>
0.002
εs' >εy
fs'= fy
ND1=
18102960 N
ND2=
569438.801 N
NT=
608212.338 N
Pnb=
18064186.463 N
ØPnb
11741721.2 N
>
9292100.51 N
kolom mengalami kelehan tarik
kemudian untuk batas dimana tulangan tekan mengalami peralihan leleh yaitu
pada saat εs'=εy=
0.0028
c=
696.00
fs=
400
400 Mpa, Asumsi benar
kedua tulangan leleh
fs=fs'= fy
Pn=
18064186.46 N
ØPn=
11741721.2 N
>
9292100.51 N
dengan demikian penampang kolom mampu menahan beban Pu
0, 2. .
0,8
0,1.
.
'
Pn
Ag fc
Penulangan Geser Kolom Lantai Dasar Basemen-Lt 6 (K1)
kolom 1200x1200
Vu=
681391.810 N
Nu= 9292100.510 N
h=
1200.000 mm
d'=
40.000 mm
d=
1160.000 mm
fc=
30.000 mpa
fy=
240.000 mpa
Vc= 1856411.963 N
dipakai tulangan geser 2 Ø12-100mm pada rentang Lo = 1200 mm sesuai SNI
03-2847-2002 pasal 23.4.4(4) dan pasal 23.3.3(2) SRPMK.
D=
12 mm
Av= 226.195 mm2
n=
2 kaki/muka
dipakai s=
100 mm
Vspakai =
629725.964 N
Vn= 2486137.927 N
Ø Vn > Vu
1864603.445 N
681391.810 N
ok
jadi tulangan sengkang ikat terpasang sudah cukup menahan geser.
dipakai tulangan geser 2 Ø12-150mm pada rentang diluar Lo = 1200 mm
D=
12 mm
Av=
226.195 mm2
n=
2 kaki/muka
dipakai s=
150 mm
Vspakai =
419817.309 N
Vn= 2276229.272 N
Ø Vn > Vu
1707171.954 N
681391.810 N
ok
1. DATA TAMPANG
Lebar tampang B = 1200 mm
Tinggi penampang H = 1200 mm
Kuat tekan beton fc = 30 MPa
Teg. Leleh baja fy = 400 MPa
Modulus Elastisitas E = 200000 MPa 1200 mm
Diameter Tulangan d = 22 mm As = 380.286 mm2
Tulangan n = 12D22 12
Deret = 4
Rasio tulangan = 0.317%
Selimut beton ds = 40.0 mm jrk antr tul = 337 > 19 mm Ok
1200 1200
Momen Desain dari Etabs Mu = 1450.116 KNm 1200 mm
Gaya Aksial dari Etabs Pu = 9292.101 KN