Desain Jalan Raya-Rev00

(1)

LAPORAN CAPSTONE DESIGN (DESAIN JALAN RAYA)

(PERENCANAAN TRASE JALAN DAN PERKERASAN JALAN)

Disusun Oleh :

Robby Zidni Rahman (01.2021.1.06174) Yudha Priyo Pratama (01.2022.1.06350)

PROGRAM STUDI TEKNIK SIPIL

FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN INSTITUT TEKNOLOGI ADHI TAMA SURABAYA

2024/2025

(2)

LEMBAR PENGESAHAN

Laporan Tugas Rancang Produk Rekayasa dengan judul : “Perancangan”, disusun oleh :

Robby Zidni Rahman (01.2021.1.06174) Yudha Priyo Pratama (01.2022.1.06350)

Laporan Akhir Capstone Design Desain Jalan Raya telah dilaksanakan Semester Gasal 2024/2025, sebagai salah satu syarat untuk menyelesaikan studi pada Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Adhi Tama Surabaya.

Mengetahui,

Koordinator Capstone Design Teknik Sipil

Surabaya, 10 Januari 2025 Menyetujui,

Dosen Pembimbing

Arintha Indah Dwi Syafiarti, ST.,M.Sc.

NIP. 412103190133

Theresia Maria, C.A, S.T.,M.T.

NIP. 410110940008

(3)

Titik Koordinat

Titik X Y

A 635200,00 455400,00 P1 635400,00 455500,00 P2 635600,00 455700,00 P3 635300,00 455100,00 P4 635600,00 455200,00 B 635900,00 455500,00

A

P1

P2

B

P3

P4

(4)

A. Perhitungan Jarak Lurus Trace 1

A - P1 = √(𝑋_𝑃1- 𝑋_𝐴)² + (𝑌_𝑃1 - 𝑌_𝐴)²

= √40000.00 + 10000.00

= √50000.00

= 223.61 m

P1 – P2 = √(𝑋_𝑃2- 𝑋_𝑃1)² + (𝑌_𝑃2 - 𝑌_𝑃1)²

= √40000.00 + 40000.00

= √80000.00

= 282.84 m

P2 – B = √(𝑋_𝐵- 𝑋_𝑃2)² + (𝑌_𝐵 - 𝑌_𝑃2)²

= √90000.00 + 40000.00

= √130000.00

= 360.56 m Trace 2

A – P3 = √𝑋_𝑃3- 𝑋_𝐴)² + (𝑌_𝑃3 - 𝑌_𝐴)²

= √10000.00 + 90000.00

= √100000.00

= 316.23 m

P3 – P4 = √(𝑋_𝑃4- 𝑋_𝑃3)² + (𝑌_𝑃4 - 𝑌_𝑃3)²

= √10000.00 + 90000.00

= √100000.00

= 316.23 m

(5)

P4 – B = √(𝑋_𝐵- 𝑋_𝑃4)² + (𝑌_𝐵 - 𝑌_𝑃4)²

= √90000.00 + 90000.00

= √180000.00

= 424.26 m

Trace 1 Trace 2

Titik Jarak Lurus

(Mtr) Titik Jarak Lurus (Mtr)

A-P1 223,61 A-P3 316,23

P1-P2 282,84 P3-P4 316,23

P2-B 360,56 P4-B 424,26

Total 867,00 Total 1056,72

B. Sudut Jurusan Trace 1

𝛂 𝐀; 𝐏𝟏

Koordinat A (635200.00 ; 455400.00) Koordinat P1 (635400.00 ; 455500.00)

𝑎𝑟𝑐 𝑡𝑔 (𝑋_𝑃1 − 𝑋_𝐴

𝑌_𝑃1 − 𝑌_𝐴) = 𝑎𝑟𝑐 tg635400.00 − 635200.00

455500.00 − 455400.00= 63°26'60"

𝛂 𝐏𝟏; 𝐏𝟐

Koordinat P1 (635400.00 ; 455500.00) Koordinat P2 (635600.00 ; 455700.00)

𝑎𝑟𝑐 tg (𝑋_𝑃2 − 𝑋_𝑃1

𝑌_𝑃2 − 𝑌_𝑃1) = 𝑎𝑟𝑐 tg635600.00 − 635400.00

455700.00 − 455500.00= 45° 00'00"

(6)

𝛂 𝐏𝟐; 𝐁

Koordinat P2 (635600.00 ; 455700.00) Koordinat B (635900.00 ; 455500.00)

𝑎𝑟𝑐 tg (𝑋_𝐵 − 𝑋_𝑃2

𝑌_𝐵 − 𝑌_𝑃2) = 𝑎𝑟𝑐 tg635900.00 − 635600.00

455500.00 − 455700.00= −57°41'24"

= 180^o + (-57°41'24")

= 123^o41’24”

Trace 2 𝛂 𝐀; 𝐏𝟑

Koordinat A (635200.00 ; 455400.00) Koordinat P3 (635300.00 ; 455100.00)

𝑎𝑟𝑐 𝑡𝑔 (𝑋_𝑃3 − 𝑋_𝐴

𝑌_𝑃3 − 𝑌_𝐴) = 𝑎𝑟𝑐 tg635300.00 − 635200.00

455100.00 − 455400.00= 161°33'54"

𝛂 𝐏𝟑; 𝐏𝟒

Koordinat P3 (635300.00 ; 455100.00) Koordinat P4 (635600.00 ; 455200.00)

𝑎𝑟𝑐 tg (𝑋_𝑃4 − 𝑋_𝑃3

𝑌_𝑃4 − 𝑌_𝑃3) = 𝑎𝑟𝑐 tg635600.00 − 635300.00

455200.00 − 455100.00= 71°33'54"

𝛂 𝐏𝟒; 𝐁

Koordinat P4 (635600.00 ; 455200.00) Koordinat B (635900.00 ; 455500.00)

𝑎𝑟𝑐 tg (𝑋_𝐵 − 𝑋_𝑃4

𝑌_𝐵 − 𝑌_𝑃4) = 𝑎𝑟𝑐 tg635900.00 − 635600.00

455500.00 − 455200.00= 45° 00'00"

(7)

C. Sudut Azimuth Azimuth 1

P1;P2 – A;P1 = 45° 00'00" - 68°26'60"

= 18°26′60"

Azimuth 2

P2;B – P1;P2 = 123°41'24" – 45°00'00"

= 78°41′24"

Azimuth 3

A;P3 – P3;P4 = 161°33'54" – 71°33'54"

= 90°00′00"

Azimuth 4

P3;P4 – P4;B = 71°33'54" – 45° 00'00"

= 26°33′00"

(8)

Trace 1 Trace 2

Titik X Y Arc Tg Azimuth Titik X Y Arc Tg Azimuth

A 635200,00 455400,00

63^o26'6" A 635200,00 455400,00

161^o33'54"

P1 635400,00 455500,00 P3 635300,00 455100,00

P1 635400,00 455500,00

45^o0'0" 18^o26'6" P3 635300,00 455100,00

71^o33'54" 90^o00'00"

P2 635600,00 455700,00 P4 635600,00 455200,00

P2 635600,00 455700,00

123^o41'24" 78^o41'24" P4 635600,00 455200,00

45^o0'0" 26^o33'54"

B 635900,00 455500,00 B 635900,00 455500,00

(9)

D. Perhitungan Kecepatan Rencana (V)

Persamaan yang digunakan untuk mencari kecepatan rencana adalah sebagai berikut :

𝑒 + 𝑓 = 𝑉

²

127. 𝑅

^(4.1)

Dimana :

e = Super elevasi

f = Koefisien geser melintang yang bersesuaian dengan kecepatan rencana V = Kecepatan rencana

R = Radius tikungan

Bila digunakan persamaan diatas, dengan superelevasi maksimum (emaks) = 8%

dan 10%. Dan koefisien geser melintang (fmaks) yang bersesuaian dengan kecepatan rencana, akan didapat hasil sesuai dengan tabel dibawah ini.

(10)

Kecepatan Rencana emaks fmaks

R Min.

(Perhitungan)

R Min.

Desain

D Maks.

Desain

(Km/Jam) (Mtr) (Mtr) (Mtr) (^o)

40 0,10

0,166 47,363 47 30,48

0,08 51,213 51 28,09

50 0,10

0,160 75,858 76 18,85

0,08 82,192 82 17,47

60 0,10

1,530 112,041 112 12,79

0,08 121,659 122 11,74

70 0,10

0,147 156,522 157 9,12

0,08 170,343 170 8,43

80 0,10

0,140 209,974 210 6,82

0,08 29,062 29 6,25

90 0,10

0,128 280,350 280 5,12

0,08 307,371 307 4,67

100 0,10

0,115 366,233 366 3,91

0,08 403,796 404 3,55

110 0,10

0,103 470,497 470 3,05

0,08 522,058 522 2,74

120 0,10

0,090 596,768 597 2,40

0,08 666,975 667 2,15

Sumber : Tabel 4.3 Besar R Min dan D Maks. Konstruksi Jalan Raya Buku 1 Geometrik Jalan Bila digunakan kecepatan rencana (V) 50 Km/Jam dan super elevasi maksimum (emaks) 8%, maka didapat data sebagai berikut :

f = 0,160 R = 82,192 Mtr

Merujuk pada persamaan 4.1 didapat hasil perhitungan sebagai berikut :

(11)

-e + f = ^V

2

127.R

-0,02 + 0,160 = ⁵⁰

2

127 x 140

0,140 = 0,140 ➔ Memenuhi syarat

E. Perhitungan Panjang Lengkung Peralihan

1. Berdasarkan Waktu Tempuh Maksimum 3 Detik Ls = ^V^R

3,6 x T

= ⁵⁰

3,6 x 3

= 41,667 Mtr

2. Berdasarkan Antisipasi Gaya Centrifugal Ls = 0,022 x ^Vr

3

R . C– 2,727 ^V^R^{. e}

C

= 0,022 x ⁵⁰

3

140 x 0,4– 2,727 ^{50 x 0,02}

0,4

= 46,607 Mtr

3. Berdasarkan Tingkat Pencapaian Perubahan Kelandaian Ls = ^{(em − en)}

3,6 . re x Vr

= (0,08 − 0,02) 3,6 . 0,035 x 50

= 23,810 Mtr

4. Berdasarkan Tabel Ls2

Berdasarkan Tabel Ls2 panjang lengkung peralihan dan superelevasi yang dibutuhkan untuk kecepatan rencana (Vr) 50 Km/Jam serta radius tikungan (R) 140 Mtr, didapat nilai lengkung peralihan (Ls) 45 Mtr.

(12)

Tabel Ls2 : Panjang Lengkung Peralihan Minimum dan Superelevasi Yang Dibutuhkan

D (o) R (Mtr)

50 Km/Jam 60 Km/Jam 70 Km/Jam 80 Km/Jam 90 Km/Jam

e Ls e Ls e Ls e Ls e Ls

0,25 5730 LN 0 LN 0 LN 0 LN 0 LN 0

0,50 2865 LN 0 LN 0 LP 60 LP 70 LP 75

0,75 1910 LN 0 LP 50 LP 60 0,02 70 0,025 75

1,00 1432 LP 45 LP 50 0,021 60 0,027 70 0,033 75

1,25 1146 LP 45 LP 50 0,025 60 0,033 70 0,040 75

1,50 955 LP 45 0,023 40 0,030 60 0,038 70 0,047 75

1,75 819 LP 45 0,026 40 0,035 60 0,044 70 0,054 75

2,00 716 LP 45 0,029 40 0,039 60 0,049 70 0,060 75

2,50 573 0,026 45 0,036 40 0,047 60 0,059 70 0,072 75

3,00 477 0,030 45 0,042 40 0,055 60 0,068 70 0,081 75

3,50 409 0,035 45 0,048 40 0,062 60 0,076 70 0,089 75

4,00 358 0,039 45 0,054 40 0,068 60 0,082 70 0,095 75

4,50 318 0,043 45 0,059 40 0,074 60 0,088 70 0,099 75

5,00 286 0,048 45 0,064 40 0,079 60 0,093 70 0,100 75

6,00 239 0,055 45 0,073 50 0,088 60 0,098 70 Dmaks = 5,12 7,00 205 0,062 45 0,080 50 0,094 60 Dmaks = 6,82

8,00 179 0,068 45 0,086 50 0,098 60

9,00 159 0,074 45 0,091 50 0,099 60

10,00 143 0,079 45 0,095 60 Dmaks = 9,12 11,00 130 0,083 45 0,098 60

12,00 119 0,087 45 0,100 60

13,00 110 0,091 50 Dmaks = 12,79 ^{LN =} Lereng jalan normal diasumsikan 2%

14,00 102 0,093 50 ^{LP =} Lereng luar diputar sehingga perkerasan mendapat

15,00 95 0,096 50 superelevasi sebesar lereng jalan normal 2%

16,00 90 0,097 50 ^{LS =} Diperhitungkan dengan mempertimbangkan rumus modifikasi

17,00 84 0,099 50 Shirtt, landai relatif maksimum, jarak tempuh 2 detik, dan

18,00 80 0,099 50 lebar perkerasan 2 x 3,75 m.

19,00 75 Dmaks = 18,85 Diatas garis tebal, spiral peralihan dianjurkan, tapi tidak diharuskan.

Sumber : Lampiran 2 Konstruksi Jalan Raya Buku 1 Geometrik Jalan Oleh IR. Hamirhan Saodang MSCE

Menurut Tata Cara Perencanaan Geometrik Jalan antar kota (TPGJAK)- No.038/T/BM/1997), nilai lengkung peralihan diambil nilai terbesar dari 4

(13)

persamaan diatas. Maka nilai yang relevan diambil dari perhitungan berdasarkan gaya centrifugal, yakni 46,407 Mtr.

F. Perencanaan Panjang Busur Lingkaran 1. Jarak Lurus Lengkung Peralihan

Xs = Ls (1- ^Ls

2 40 Rc² )

= 46,607 (1- ^46,607

2 40 .140²)

= 46,478 Mtr

2. Jarak Tegak Lurus Pada Lengkung Ys = ^𝐿𝑠

2 6 𝑅𝑐

= ^46,607

2 6 . 140

= 2,586 Mtr

3. Sudut Lengkung Spiral θs = ⁹⁰

𝜋 . ^𝐿𝑠

𝑅𝑐

= ⁹⁰

3,14 . ^46,607

140

= 9,542^o

4. Pergeseran Tangen Terhadap Spiral P = ^𝐿𝑠

2

6 𝑅𝑐 - Rc (1- cos θs)

= ^46,607

2

6 . 140 - 140 (1- cos 9,542)

= 2,585 – 1,936

= 0,649 Mtr

5. Absis Dari p Pada Garis Tangen Spiral K = Ls - ^𝐿𝑠

3

40 𝑅𝑐 - Rc . Sin Өs

= 46,607 - ^46,607

3

40 140 - 140 . Sin 9,542

= 46,607 – 0,13 – 23,207

= 23,270 Mtr

(14)

6. Titik Tangen – Spiral Ts = (Rc + P) Tan ¹

2 ∆ + K a. Pada Azimuth 18^o26’6”

Ts = (140 + 0,649) . Tan ¹

2 . 18,43 + 23,270

= 46,094 Mtr b. Pada Azimuth 78^o41’24”

Ts = (140 + 0,649) . Tan ¹

2 . 78,69 + 23,27

= 138,575 Mtr c. Pada Azimuth 90^o00’00”

Ts = (140 + 0,649) . Tan ¹

2 . 90 + 23,27

= 163,919 Mtr d. Pada Azimuth 26^o33’54”

Ts = (140 + 0,649) . Tan ¹

2 . 26,57 + 23,27

= 56,473 Mtr 7. Jarak PI - Busur Lingkaran

Es = (Rc + P) . Sec ¹

2 ∆ - Rc a. Pada Azimuth 18^o26’6”

Es = (140 + 0,649) . Sec ¹

2 18,43 − 140

= (140,649 . Sec 11,59) – 140

= 2,489 Mtr b. Pada Azimuth 78^o41’24”

Es = (140 + 0,649) . Sec ¹

2 78,69 − 140

= (140,649 . Sec 39,41) – 140

= 3,6 Mtr

c. Pada Azimuth 90^o00’00”

Es = (140 + 0,649) . Sec ¹

2 90 − 140

= (140,649 . Sec 45) – 140

= 58,908 Mtr

(15)

d. Pada Azimuth 26^o33’54”

Es = (140 + 0,649) . Sec ¹

2 26,57 − 140

= (140,649 . Sec 13,28) – 140

= 4,515 Mtr 8. Panjang Busur Lingkaran

Lc = (^{∆ - 2 . θs}

180 ) . 𝜋 . Rc

Jika diperoleh Lc < 20 Meter, sebaiknya tidak menggunakan bentuk Spiral – Circle – Spiral, tetapi menggunakan lengkung Spiral – Spiral, yaitu lengkung yang terdiri dari dua lengkung peralihan.

a. Pada Azimuth 18^o26’6”

Lc = (18,43 −2 . 9,542

180 ) . 3,14 . 140

= -1,585 Mtr

= Lc < 20 Meter, menggunakan Lengkung Spiral – Spiral b. Pada Azimuth 78^o41’24”

Lc = (78,69 −2 . 9,542

180 ) . 3,14 . 140

= 10,224 Mtr

= Lc < 20 Meter, menggunakan Lengkung Spiral – Spiral c. Pada Azimuth 90^o00’00”

Lc = (90 −2 . 9,542

180 ) . 3,14 . 140

= 173,193 Mtr

= Lc > 20 Meter, menggunakan Lengkung Spiral – Circle – Spiral d. Pada Azimuth 26^o33’54”

Lc = (26,57 −2 . 9,542

180 ) . 3,14 . 140

= 18,271 Mtr

= Lc < 20 Meter, menggunakan Lengkung Spiral – Spiral 9. Panjang Total

Ltotal = Lc + 2 . Ls

a. Pada Azimuth 18^o26’6”

Ltotal = -1,585 + (2 . 46,607)

= 91,629 Mtr

(16)

b. Pada Azimuth 78^o41’24”

Ltotal = 10,224 + (2 . 46,607)

= 103,438 Mtr c. Pada Azimuth 90^o00’00”

Ltotal = 173,193+ (2 . 46,607)

= 266,407 Mtr d. Pada Azimuth 26^o33’54”

Ltotal = 18,271 + (2 . 46,607)

= 111,485 Mtr

10. Rekapitulasi Data Perencanaan

Dari hasil perhitungan Perencanaan Panjang Busur Lingkaran, pada Trace1 terdapat hasil eror pada perhitungan Lc di titik P1-P2, makan Trace 2 dipilih pada perencanaan desain ini.

Jarak Lurus Lengkung Peralihan Xs = 46,478 Mtr Jarak Tegak Lurus Pada Lengkung Ys = 2,58 Mtr

Sudut Lengkung Spiral θs = 9,21^o

Pergeseran Tangen Terhadap Spiral p = 0,649 Mtr Absis Dari p Pada Garis Tangen Spiral k = 23,27 Mtr

Rekapituasi nilai Ts, Es, Lc dan Ltotal pada masing-masing azimuth dapat dilihat pada tabel di bawah ini.

Titik ∆ Ts

(Mtr)

Es (Mtr)

Lc (Mtr)

Ltot

(Mtr) Lengkung P1 18^o26'6" 46,094 2,489 -1,585 91,629 S-S P2

P2 78^o41'24" 138,575 3,600 10,224 103,438 S-S B

P3 90^o00'00" 163,919 58,908 173,193 266,407 S-C-S P4

P4 26^o33'54" 56,473 4,515 18,271 111,485 S-S B

(17)

Dari hasil perhitungan Perencanaan Panjang Busur Lingkaran, pada Trace1 terdapat hasil eror pada perhitungan Lc di titik P1-P2, maka Trace 2 dipilih pada perencanaan desain ini.

G. Perencanaan Alinyemen Horizontal Direncanakan :

Lebar Jalan = 2 x 3,5 Mtr

Kemiringan Melintang Normal = 2%

1. Penggunaan Lengkung Spiral-Circle-Spiral Pada Trace 2 (Titik P3-P4) a. Sudut Lengkung Spiral

θs = ^Ls

π

.

⁹⁰

Rc

= ^46,607

3,14

.

⁹⁰

140

= 9,542^o

b. Sudut Lengkung Circle Θc = ∆ - 2 θs

= 90^o – 2 . 9,542^o

= 70,916^o

c. Pergeseran Tangen Terhadap Spiral

Dengan menggunakan interpolasi dari Tabel 4.9, didapatkan data : p* = 0,014055

p = p* . Ls

= 0,014055 . 46,607

= 0,655 Mtr

d. Absis Dari p Pada Garis Tangen Spiral

Dengan menggunakan interpolasi dari Tabel 4.9, didapatkan data : k* = 0,499534

k = k* . Ls

= 0, 499534 . 46,607

= 23,282 Mtr

(18)

e. Landai Relatif

Landai Relatif = {(e+en) .B}

Ls

= {(0,068+0,02) .3,5}

46,607

= 0,007

2. Penggunaan Lengkung Spiral-Spiral Pada Trace 2 (Titik P4-B) a. Sudut Lengkung Spiral

θs = ^∆

2

= ^26,57

2

= 13,283^o b. Lengkung Peralihan

Ls = θs .3,14 .R 90

= ^13,283 .3,14 .140 90

= 64,878 Mtr

c. Lengkung Peralihan Minimum

Nilai m dari Tabel 4.7 menurut Metoda Bina Marga didapat nilai 115 Lsmin = m (e + en) B

= 115 (0,02 + 0,068) 3,5

= 35,42 Mtr Cek ➔

Ls > LsMin 64,878 Mtr > 35,42 Mtr

Memenuhi Syarat d. Cek Kontrol Terhadap Persyaratan Lain

AASHTO

Dengan kecepatan rencana 50 km/jam, didapat nilai m 153,125 dari Tabel 4.7 menurut AASHTO

(19)

Lsmin = m (e + en) B

= 153,125 (0,02 + 0,068) 3,5

= 47,163 Mtr Cek ➔

Ls > LsMin

64,878 Mtr > 47,163 Mtr Memenuhi Syarat

Panjang Perjalanan 3 Detik Lsmin = ^3R

3600

= ^{3 .140}

3600

= 41,667 Mtr Cek ➔

Ls > LsMin 64,878 Mtr > 41,667Mtr

Memenuhi Syarat e. Pergeseran Tangen Terhadap Spiral

Dengan menggunakan interpolasi dari Tabel 4.9, didapatkan data : p* = 0,019691

p = p* . Ls

= 0,019691 . 64,878

= 1,277 Mtr

f. Absis Dari p Pada Garis Tangen Spiral k* = 0,499091

k = k* . Ls

= 0, 499091 . 64,878

= 32,38 Mtr g. Panjang Total

L = 2Ls

= 2 . 64,878

= 129,756 Mtr

(20)

h. Titik Tangen – Spiral Ts = (R + p) tg θs + k

= (140 + 1,277) tg 12,284 + 32,380

= 65,731 Mtr

i. Jarak PI - Busur Lingkaran Es = (R + p) sec θs – R

= (140 + 1,277) sec 12,284 – 140

= 5,161 Mtr j. Landai Relatif

Landai Relatif = {(e+en) .B}

Ls

= {(0,068+0,02) .3,5}

64,878

= 0,005

3. Rekapitulasi Hasil Perhitungan Rencana Alinyemen Horizontal

Rekapituasi hasil perhitungan Alinyemen Horizontal dapat dilihat pada tabel di bawah ini.

Titik P3 P4 P4 B

Lengkung S-C-S S-S

∆ 90^o00’00" 26^o33'54"

θs 9,542 13,283

Ls (Mtr) 46,607 64,878

p 0,014055496 0,019690521

k 0,499534079 0,499091198

P 0,655 1,277

K 23,282 32,380

L (Mtr) 266,407 129,756

Ts (Mtr) 163,919 65,731

Es (Mtr) 58,908 5,161

Landai Relatif 0,007 0,005

(21)

H. Perencanaan Alinyemen Vertikal 1. Kelandaian Maksimum

Kelandaian maksimum dapat dilihat pada tabel dibawah ini.

Vr (Km/Jam) 120 110 100 80 60 50 40 Kelandaian

Maksimum (%) 3 3 4 5 8 9 10

Dengan kecepatan rencana 50 km/jam, maka didapat kelandaian maksmimum nya adalah 9%.

2. Jarak Pandang Henti

Nilai Jarak Pandang Henti dapat dilihat pada tabel dibawah ini.

Vr (Km/Jam) 120 100 80 60 50 40 30 Jh Min. (Mtr) 250 175 120 75 55 40 27

Dengan kecepatan rencana 50 km/jam, maka didapat nilai jarak pandang henti adalah 55 Mtr.

3. Jarak Pandang Mendahului

Nilai Jarak Pandang Mendahului dapat dilihat pada tabel dibawah ini.

Vr (Km/Jam) 120 100 80 60 50 40 30 Jh Min. (Mtr) 800 670 550 350 250 200 150

Dengan kecepatan rencana 50 km/jam, maka didapat nilai jarak pandang mendahului adalah 250 Mtr.

4. Kelandaian

Jarak dan Elevasi pada masing-masing titik Trace 2 dapat di lihat pada tabel berikut ini.

Trace 2

Titik X Y Elevasi Jarak

A 635200,00 455400,00 2,500

316,23 P3 635300,00 455100,00

35,000 P3 635300,00 455100,00

316,23 P4 635600,00 455200,00

50,000 P4 635600,00 455200,00

424,26 B 635900,00 455500,00 12,500

(22)

Dari tabel di atas, rencana masing-masing titik PVC, PVT dan PVI adalah :

Titik PVC PVT PVI B

Elevasi +2,500 +35,000 +45,000 +12,500 Jarak 0 632,46 632,45 1056,72

Titik A P3 P4 B

Elevasi +2,500 +35,000 +50,000 +12,500 Jarak 0 316,23 632,46 1056,72

Ilustrasi berdasarkan elevasi dan jarak pada masing-masing titik Trace 2 dapat di lihat pada gambar di bawah ini.

a. Kelandaian Pada Tanjakan g1 = Elv.PVI−Elv.PVC

Jarak PVI−Jarak PVC

= ^45−2,5

632,456−0

= 6,72%

Cek ➔

Kelandaian Maksimum > g1 9,00% > 6,72%

Memenuhi

(23)

b. Kelandaian Pada Turunan g2 = Elv.PVT−Elv.PVI

Jarak PVT−Jarak PVI

= ^35−12,5

1056,72−632,456

= 5,303%

Cek ➔

Kelandaian Maksimum > g2 9,00% > 5,303%

Memenuhi 5. Panjang Lengkung Vertikal Parabola a. Berdasarkan Jarak Pandang Henti

L = ^{A .Jh}

2

399

= (6,72+5,303) .55² 399

= 91,153 Mtr Cek ➔

Jh < L

55 Mtr < 91,153 Mtr Memenuhi

Atau menggunakan formula, L = 2Jh - ³⁹⁹

A

= 2 . 55 - ³⁹⁹

(6,72+5,303)

= 76,814 Mtr Cek ➔

Jh > L

55 Mtr < 76,814 Mtr Tidak Memenuhi

Maka, Panjang lengkung vertikal parabola yang digunakan berdasarkan jarak pandang henti adalah 76,814 Mtr

(24)

b. Berdasarkan Jarak Pandang Mendahului L = ^{A .Jd}

2

840

= (6,72+5,303).250² 840

= 894,579 Mtr Cek ➔

Jd < L

250 Mtr < 894,579 Mtr Memenuhi

Atau menggunakan formula, L = 2Jd - ⁸⁴⁰

A

= 2 . 250 - ⁸⁴⁰

(6,72+5,303)

= 430,135 Mtr Cek ➔

Jd > L

250 Mtr < 430,135 Mtr Tidak Memenuhi

Maka, Panjang lengkung vertikal parabola yang digunakan berdasarkan jarak pandang mendahului adalah 894,579 Mtr

c. Berdasarkan Keluwesan Bentuk (Lengkung Cembung) L = 0,60V

= 0,60 . 50

= 30 Mtr

d. Berdasarkan Drainase

L = 40A

= 40 . (6,72 + 5,303)

= 480,926 Mtr

(25)

e. Rekapitulasi Panjang Lengkung Vertikal Parabola

Metode Perhitungan L (Mtr)

Berdasarkan Jarak Pandang Henti 91,153

Berdasarkan Jarak Pandang Mendahului 894,579 Berdasarkan Keluwesan Bentuk (Lengkung Cembung) 30

Berdasarkan Drainase 480,579

Dari tabel di atas, diambil nilai L terbesar sebagai nilai Panjang vertikal parabola, yaitu 894,579 Mtr

6. Perbedaan Elevasi Ev = ^AL

800

= (6,72+5,303)960 800

= 13,445 Mtr

(26)

I. Volume Timbunan dan Tanah Bekas Galian Trace 2 Section 1

Trace 2 Section 2

Legenda :

: Galian : Timbunan

(27)

1. Perhitungan Galian dan Timbunan Pada Section 1 a. Titik 0 – 1 (Timbunan)

Luas Bagian A = ½ . (2,5 + 6,89) . 42,76

= 200,87 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (0 + 6,89) . 42,76

= 147,42 Mtr²

Volume Timbunan = (200,87 – 147,42) . 7

= 374,17 Mtr³ b. Titik 1 – 2 (Galian)

Luas Bagian A = ½ . (6,89 + 15,00) . 51,14

= 559,83 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (6,89 + 12,15) . 51,14

= 486,97 Mtr²

Volume Galian = (559,83 – 486,97) . 7

= 510,03 Mtr³

(28)

c. Titik 2 – 3 (Galian)

Luas Bagian A = ½ . (15,00 + 20,00) . 44,63

= 780,97 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (12,15 + 16,72) . 44,63

= 644,21 Mtr²

Volume Galian = (780,97 – 644,21) . 7

= 957,30 Mtr³ d. Titik 3 – 4 (Galian)

Luas Bagian A = ½ . (20,00 + 25,19) . 82,37

= 1861,03 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (16,72 + 25,19) . 82,37

= 1725,97 Mtr²

Volume Galian = (1861,03 – 1725,97) . 7

= 945,42 Mtr³

(29)

e. Titik 4 – 5 (Timbunan)

Luas Bagian A = ½ . (25,19 + 33,99) . 85,62

= 2533,30 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (25,19 + 30,00) . 85,62

= 2362,65 Mtr²

Volume Timbunan = (2533,30 – 2362,65) . 7

= 1194,61 Mtr³ f. Titik 5 – 6 (Timbunan)

Luas Bagian A = ½ . (33,19 + 35,00) . 9,88

= 340,86 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (30,00 + 30,00) . 9,88

= 296,46 Mtr²

Volume Timbunan = (340,86 – 296,46) . 7

= 310,81 Mtr³

(30)

g. Titik 6 – 7 (Timbunan)

Luas Bagian A = ½ . (35,00 + 38,44) . 108,70

= 3991,35 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (30,00 + 35,00) . 108,70

= 3532,75 Mtr²

Volume Timbunan = (3991,35 – 3532,75) . 7

= 3210,20 Mtr³ h. Titik 7 – 8 (Timbunan)

Luas Bagian A = ½ . (38,44 + 41,05) . 82,67

= 3285,60 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (35,00 + 41,05) . 82,67

= 3143,50 Mtr²

Volume Timbunan = (3285,60 – 3243,50) . 7

= 994,70 Mtr³

(31)

i. Titik 8 – 9 (Galian)

Luas Bagian A = ½ . (41,05 + 42,67) . 20,74

= 868,37 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (41,05 + 41,71) . 20,74

= 858,43 Mtr²

Volume Timbunan = (868,37 – 858,43) . 7

= 69,62 Mtr³ j. Total Volume Timbunan Section 1

Vt = 374,17 + 1194,61 + 310,81 + 3210,20 + 994,70

= 6084,48 Mtr³

k. Total Volume Galian Section 1

Vg = 510,03 + 957,30 + 945,42 + 69,92

= 2482,38 Mtr³

l. Selisih Galian dan Timbunan Section 1

2482,38 Mtr³ - 6084,48 Mtr³ = -3602,11 Mtr³

Jadi, pada rencana Trace 2 Section 1 membutuhkan tanah timbunan sebesar 3602,11 Mtr³

(32)

2. Perhitungan Galian dan Timbunan Pada Section 2 a. Titik 9 – 10 (Galian)

Luas Bagian A = ½ . (42,67 + 50,00) . 104,10

= 4823,32 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (41,71 + 45,00) . 104,10

= 4513,16 Mtr²

Volume Galian = (4823,32 – 4513,16) . 7

= 2171,13 Mtr³ b. Titik 10 – 11 (Galian)

Luas Bagian A = ½ . (50,00 + 45,00) . 39,53

= 1877,68 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (45,00 + 41,97) . 39,53

= 1719,00 Mtr²

Volume Galian = (1877,68 – 1719,00) . 7

= 1110,74 Mtr³

(33)

c. Titik 11 – 12 (Galian)

Luas Bagian A = ½ . (45,00 + 40,00) . 138,35

= 5879,88 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (41,97 + 31,37) . 138,35

= 5073,67 Mtr²

Volume Galian = (5879,88 – 5073,67) . 7

= 5643,40 Mtr³ d. Titik 12 – 13 (Galian)

Luas Bagian A = ½ . (40,00 + 14,50) . 220,34

= 6003,59 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (31,37 + 14,50) . 220,34

= 5053,26 Mtr²

Volume Galian = (6003,59 – 5053,26) . 7

= 6652,37 Mtr³

(34)

e. Titik 13 – 14 (Timbunan)

Luas Bagian A = ½ . (14,50 + 12,50) . 25,89

= 349,42 Mtr²

Luas Bagian B = ½ . (14,50 + 10,00) . 25,89

= 317,06 Mtr²

Volume Galian = (349,42 – 317,06) . 7

= 226,52 Mtr³ f. Total Volume Timbunan Section 2

Vt = 226,52 Mtr³

g. Total Volume Galian Section 2

Vg = 2171,13 + 1110,74 + 5643,40 + 6652,37

= 15577,64 Mtr³

h. Selisih Galian dan Timbunan Section 2

15577,64 Mtr³+ 226,52 Mtr³ = 15351,12 Mtr³

Jadi, pada rencana Trace 2 Section 2 galian tanah sebesar 15351,12 Mtr³

(35)

3. Rekapitulasi Hasil Perhitungan Volume Galian dan Timbunan

Rekapitulasi perhitungan volume galian dan timbunan pada rencana jalan Trace 2 dapat dilihat pada tabel di bawah ini.

Titik

Volume (Mtr³) Galian Timbunan

0 - 1 - 374,17

1 - 2 510,03 -

2 - 3 957,30 -

3 - 4 945,42 -

4 - 5 - 1194,61

5 - 6 - 310,81

6 - 7 - 3210,20

7 - 8 - 994,70

8 - 9 69,62 -

9 - 10 2171,13 -

10 - 11 1110,74 -

11 - 12 5643,40 -

12 - 13 6652,37 -

13 - 14 - 226,52

Total 18060,01 6311,00 Total Galian 11749,02

Jadi, pada rencana jalan Trace 2 terdapat galian dengan volume 11749,02 Mtr³.

(36)

A. Klasifikasi Jalan

1. Penentuan Jumlah Lajur

Kecepatan rencana (VR) pada suatu ruas jalan adalah kecepatan yang dipilih sebagai dasar perencanaan geometrik jalan yang memungkinkan kendaraan- kendaraan bergerak denga naman dan nyaman dalam kondisi cuaca yang cerah, lalu lintas yang lengang dan pengaruh samping jalan yang tidak berarti. Untuk itu penentuan jumlah lajur berdasarkan kecepatan rencana dapat dilihat pada tabel dibawah ini.

Lebar Perkerasan (Mtr) Jumlah Lajur (n)

L < 5,5 1 Lajur

5,50 ≤ L < 8,25 2 Lajur

8,25 ≤ L < 11,25 3 Lajur

11,25 ≤ L < 15,00 4 Lajur

15,00 ≤ L < 18,75 5 Lajur

18,75 ≤ L < 22,00 6 Lajur

Sumber : SKBI 2.3.26.1987 / SNI 03-1732-1989

Direncanakan lebar jalan (B) 7 Meter, maka pemilihan lajur yang sesuai dari tabel di atas berjumlah 2 lajur.

2. Penentuan Fungsi Jalan Berdasarkan Kecepatan Rencana

Fungsi Kecepatan Rencana (Km/Jam)

Datar Bukit Pegunungan

Arteri 70 - 120 60 - 80 40 - 70 Kolektor 60 - 90 50 - 60 30 - 50 Lokal 40 - 70 30 - 50 20 - 30

Catatan : Untuk kondisi medan yang sulit, Vr suatu segmen jalan dapat ditutunkan, dengan syarat bahwa penurunan tersebut tidak lebih dari 20 Km/Jam

(37)

Dengan kecepatan rencana 50 Km/Jam, terdapat beberapa pilihan, yaitu : a. Arteri Pegunungan

b. Arteri Kolektor c. Kolektor Perbukitan d. Lokal Perbukitan e. Lokal Datar

Jika dilihat dari peta kontur, rencana jalan pada Trace 2 berada di Lokasi perbukitan. Maka fungsi jalan dipilih adalah Jalan Kolektor.

3. Penentuan Klasifikasi Jalan Menurut Kelas Jalan

Fungsi Kelas

Primer

Arteri I

Kolektor II

Sekunder

Arteri II

Sumber : Tabel 1.1b Klasifikasi Jalan Tipe I Konstruksi Jalan Raya Buku 1 Geometrik Jalan Oleh IR. Hamirhan Saodang MSCE

Dari pemiliham fungsi Jalan Kolektor Primer, perencanaan jalan termasuk golongan jalan Kelas II.

(38)

4. Penentuan Rencana Volume Lalu Lintas

Fungsi Volume Lalu Lintas Kelas

Primer

Arteri - I

Kolektor > 10000 I

< 10000 II

Sekunder

Arteri > 20000 I

< 20000 II

Kolektor > 6000 II

< 6000 III

Jalan Lokal > 500 III

< 500 IV

Sumber : Tabel 1.1b Klasifikasi Jalan Tipe II Konstruksi Jalan Raya Buku 1 Geometrik Jalan Oleh IR. Hamirhan Saodang MSCE

Berdasarkan rencana fungsi Jalan Kolektor Primer Kelas II, penentuan Rencana Volume Lalu Lintas Harian Rata-Rata harus kurang dari 10.000 SMP.

5. Rekapitulasi Data Kriteria Rencana Jalan Trace 2

Jalan akan direncanakan di Kota Semarang dengan data sebagai berikut :

Jumlah Lajur : 2/2 UD

Lebar Jalan : 7 Meter

Fungsi Jalan : Kolektor Primer

Kelas Jalan : II

Rencana Volume Lalu Lintas Harian Rata-Rata : 10.000 SMP

(39)

B. Rencana Pertumbuhan Lalu Lintas 1. Rencana Data LHR

Rencana data LHR dapat dilihat pada tabel berikut ini.

2. Menentukan Umur Rencana

Umur rencana perkerasan jalan baru dinyatakan pada Tabel 2.1 berikut ini.

(40)

Dari tabel 2.1, didapat umur rencana 20 dan 40 tahun dengan elemen perkerasan yang digunakan dapat berupa :

a. Lapisan aspal dan lapisan berbutir.

b. Lapis Fondasi jalan.

c. Semua perkerasan untuk lokasi yang tidak dimungkinkan pelapisan ulang (overlay), seperti: jalan perkotaan, underpass, jembatan, dan terowongan.

d. Lapis Fondasi Berpengikat Semen, Cement Treated Based (CTB).

3. Penentuan Nilai ESA

a. Faktor Pertumbuhan Lalu Lintas

Faktor pertumbuhan lalu lintas harus berdasarkan data-data pertumbuhan series (historical growth data) atau formulasi korelasi dengan faktor pertumbuhan lain yang berlaku. Jika tidak tersedia dapat menggunakan Tabel 4.1.

(41)

Jalan di rencanakan di Kota Semarang yang berada di Provinsi Jawa Tengah dengan rencana fungsi Jalan Kolektor Primer. Pada tabel 4.1, Faktor Laju Pertumbuhan Lalu Lintas (i%) dalam perencanaan ini digunakan nilai i% rata-rata yang ada di Indonesia, yakni 3,5%.

Pertumbuhan lalu lintas selama umur rencana dihitung dengan faktor pertumbuhan kumulatif (Cumulative Growth Factor):

R = ^{(1+0,01 i)}

𝑈𝑅−1 0,01i

(4.1)

Keterangan :

R : Faktor pengali pertumbuhan lalu lintas kumulatif i : Laju pertumbuhan lalu lintas tahunan (%)

UR : Umur rencana (tahun) Umur Rencana 20 Tahun R20 = (1+0,01 .0,035)²⁰−1

0,01 .0,035

= 20,07

Umur Rencana 40 Tahun R40 = (1+0,01 .0,035)⁴⁰−1

0,01 .0,035

= 40,27

b. Lalu Lintas Pada Lajur Rencana

Untuk jalan dua arah, faktor distribusi arah (DD) umumnya diambil 0,50 kecuali pada lokasi-lokasi yang jumlah kendaraan niaga cenderung lebih tinggi pada satu arah tertentu.

Faktor distribusi lajur harus berdasarkan data-data hasil survai lalu lintas setempat atau jika tidak tersedia dapat menggunakan Tabel 4.2.

(42)

Perencanaan jalan menggunakan tipe 2/2 UD, yakni jalan dengan dua lajur dan dua arah tidak terpisah. Maka dalam hal ini Faktor Distribusi Lajur (DL) digunakan 80% terhadap populasi kendaraan niaga.

c. Sebaran Kelompok Sumbu Kendaraan Niaga

Klasifikasi Konfigurasi dan Kelompok Sumbu pada masing-masing golongan kendaraan dari Data LHR.

(43)

Golongan

Kendaraan Uraian Konfigurasi

Sumbu

Kelompok Sumbu

Data LHR

1 Sepeda Motor, Sekuter dan

Roda 3 - - 4926

2 Sedan, Jeep dan Station

Wagon 01.01 2 2024

3 Oplet, Pick Up, Suburban dan

Minibus 01.01 2 232

4 Pick Up, Micro Trcuk dan

Mobil Hantara 01.01 2 224

5a Bus Kecil 01.01 2 792

5b Bus Besar 01.02 2 899

6a Trcuk 2 Sumbu 3/4 01.01 2 286

6b Truk Tangki 2 Sumbu 01.02 2 85

7a Truk Tangki 3 Sumbu 11.02 2 62

7b Truk Tangki Gandeng 11.2+2.2 4 16

7c Truk Semi Trailer dan Trailer 1.22-2222 3 117

8 KTB - - 278

d. Kumulatif Beban (ESA4 dan ESA5)

• Laju pertumbuhan lalu lintas per tahun 3,5 % sesuai dengan pertumbuhan lalu lintas untuk Kolektor Primer di Pulau Jawa seperti pada Tabel 4.1).

• Karena jalan rencana merupakan jalan dua arah maka distribusi arah sebesar 0,5. Selanjutnya, sesuai dengan Tabel 4.2, dengan jalan yang dirancang merupakan jalan 2 lajur 2 arah terpisah, maka diperoleh faktor distribusi lajur sebesar 0,8.

• Pengumpulan data survei LHR, lalu menghitung lalu lintas 1 tahun setelahnya dengan menggunakan persamaan :

• LHR = LHR1(1 + i/100)¹

• Perhitungan lalu lintas pada saat periode beban sudah terkendali pada 20 tahun setelahnya

• LHR = LHR20(1 + i/100)²⁰

• Perhitungan kebutuhan kumulatif sumbu standar menggunakan rumus pada Persamaan (4.3)

• Selanjutnya perhitungan kebutuhan kumulatif sumbu standar pada diselesaikan dengan menggunakan tabel berikut:

(44)

Keterangan Rumus Pada Setiap Kolom : c = b . ( 1+ i/100 )¹

d = b . ( 1+ i/100 )²⁰

Pada kolom e, f, g dan h didapat dari tabel Vehicle Damage Factor Pulau Jawa pada LAMPIRAN H

(45)

Pada kolom i dan j didapat dari tabel faktor distribusi arah dan distribusi lajur.

k = (1+0,01 .0,035)²⁰−1

0,01 .0,035

m = c . e . i . j . k . 365

= 20,07 n = d . f . i . j . l . 365

l = (1+0,01 .0,035)⁴⁰−1

0,01 .0,035

o = c . g . i . j . k . 365

= 40,27 p = d . h . i . j . l . 365

(46)

C. Pemilihan Tipe Perkerasan

Pemilihan jenis perkerasan akan bervariasi berdasarkan volume lalu lintas, umur rencana, dan kondisi fondasi jalan. Batasan pada Tabel 3.1 tidak mutlak, perencana teknis harus mempertimbangkan biaya terendah selama umur rencana, keterbatasan, dan kepraktisan pelaksanaan.

Menurut tabel 3.1, dengan hasil perhitungan ESA5 dalam 20 tahun dan nilai ESA5 26 juta, maka pemilihan struktur yang diisyaratkan pada perencanaan ini menggunakan struktur AC dengan CTB, AC dengan lapis fondasi agregat dan Perkerasan kaku dengan lalu lintas berat. Tingkat kesulitan untuk pemilihan struktur perkerasan ini mencapai tingkat 2, yakni kontraktor besar dengan sumber daya yang harus memadai.

(47)

D. Penentuan Segmen Tanah Dasar Yang Seragam

Diketahui nilai CBR per STA 60 meter adalah sebagai berikut :

Perhitungan nilai CBR karakteristik dengan metode persentil dari tabel di atas senilai 1,65%.

Dalam penetapan nilai karakteristik, nilai-nilai CBR yang kecil, bersifat lokal (terisolasi) dan terindikasi memerlukan penanganan khusus, dikeluarkan dari kumpulan data dengan catatan bahwa penanganan yang tepat harus diprogramkan pada lokasi bersangkutan.

(48)

E. Struktur Fondasi Perkerasan

Pemilihan struktur fondasi untuk perkerasan jalan dapat dilihat pada Bagan Desain-2 berikut ini.

Nilai CBR Karakteristik sebesar 1,65%, sehingga termasuk klasifikasi tanah lunak. Mengacu pada Bagan Desain-2, nilai CBR < 2,5% harus ditangani dengan penanganan geoteknik untuk tebal tanah lunak > 1 Mtr, sedangkan sedangkan untuk ketebalan ≤ 1 m dapat diganti tanah timbunan dengan tebal minimum yang sama dengan ketentuan dan berlaku untuk tanah SG2,5 Bagan Desain ini.

F. Penentuan Struktur Perkerasan Yang Memenuhi Syarat Mekanistik Empiris

Pertimbangan untuk menentuan struktur perkerasan terdapat 3 pilihan, yakni : a. Varian ketebalan CTB 150 mm dipertahankan atas pertimbangan dapat

dilaksanakan dengan alat pemadat yang normal digunakan pada pelaksanaan konstruksi perkerasan jalan.

b. Terdapat varian ketebalan CTB 200 mm, 250 mm, dan 300 mm.

c. Ketebalan lapis aspal beton di atas CTB tidak kurang dari 100 mm.

(49)

1. Varian Ketebalan CTB 150mm

Mengacu pada Bagan Desain-3(1) di atas, beban rencana 20 tahun dengan nilai ESA5 26 juta, maka tebal perkerasan yang didapat adalah sebagai berikut :

• AC WC 40mm

• AC BC 65mm hingga 70mm

• CTB 150mm

• Lapis Fondasi Agregat Kelas B 150mm

• Timbunan Pilihan Berbutir Kasar atau LFA Kelas C atau Stabilisasi Semen 200mm. Dapat juga menggunakan timbunan pilihan berbutir kasar yang mempunyai CBR minimum 30% dengan PI 6 - 15 dan ukuran butir maksimum 50 mm atau LFA Kelas C atau stabilisasi semen (UCS 10 kg/cm2). Bilamana untuk ketiga jenis material atau alat yang diperlukan untuk stabilisasi tidak bisa terpenuhi, maka lapisan ini dapat diganti menjadi LFA Kelas B dengan ketebalan 200 mm bila harganya sama atau lebih rendah dari ketiga material tersebut.

(50)

2. Varian Ketebalan CTB 200mm, 250mm, dan 300mm a. Tebal 200mm

• AC WC 50mm

• AC BC 80mm

• CTB 200mm

(51)

b. Tebal 250mm

• AC WC 50mm

• AC BC 80mm

• CTB 250mm

(52)

c. Tebal 300mm

• AC WC 50mm

• AC BC 75mm

• CTB 300mm

(53)

3. Ketebalan Lapis Aspal Beton

Mengacu pada Bagan Desain-3A di atas, beban rencana 20 tahun dengan nilai ESA5 26 juta, maka tebal perkerasan yang didapat adalah sebagai berikut :

• AC WC 40mm

• AC BC 60mm

• AC Base 80mm

Khusus untuk AC Base dengan lalu lintas rencana di atas 30 juta ESA5 dapat tidak menggunakan aspal PG70.

• Lapis Fondasi Agregat Kelas A 200mm 200mm. Dapat juga menggunakan timbunan pilihan berbutir kasar yang mempunyai CBR minimum 30% dengan PI 6 - 15 dan ukuran butir maksimum 50 mm atau LFA Kelas C atau stabilisasi semen (UCS 10 kg/cm2). Bilamana untuk ketiga jenis material atau alat yang diperlukan untuk stabilisasi tidak bisa terpenuhi, maka lapisan ini dapat diganti menjadi LFA Kelas B dengan ketebalan 200 mm bila harganya sama atau lebih rendah dari ketiga material tersebut.