BAB IV ANALISA DATA DAN PEMBAHASAN
4.1.4. Gradient Temperatur
Gradien temperatur adalah rentang perubahan temperatur di dalam suatu sistem. Di dalam simulasi ini, gradien temperatur yang terbentuk menggambarkan arah mulainya pendinginan.
Berikut arah perubahan pendinginan pada model 1 sampai 4 pada saat detik 60 dan 5400 dapat dilihat pada gambar 4.11 dibawah ini.
(a)
(b)
(a)
(c)
(d)
(e)
(f)
(g)
Ga
Gambar 4.11 Gradien temperatur pada model 1 sampai 4 (a), (c), (e), (g) pada detik ke 60 dan (b), (d), (f), (h) detik ke 5400
Pada gambar 4.11 (a), (c), (e), (g) kita melihat gradient temperatur yang besar pada bagian pouring basin, runner, dan core cetekan. Pada pouring basin karena logam kontak langsung dengan atmosfir sehingga terjadi perubahan temperatur cepat terjadi dan diikuti pada bagian runner. Vektor temperatur menunjukkan perpindahan panas terjadi dari dalam logam menuju cetakan pasir.
Pada gambar 4.11 (b), (d), (f), (h) temperatur logam hampir menyerupai temperature cetakan sehingga gradien temperatur tidak besar. Vektor temperature mengarah ke dalam coran, karena pada detik 5400, temperature logam lebih rendah dibandingkan cetakan.
4.2. Analisis Struktural
Setelah dilakukannya analisis termal, analisa struktural dilakukan untuk menganalisa tegangan termal serta defleksi maupun shrinkage yang terjadi selama proses pengecoran berlangsung.
Pada proses pendinginan, perubahan temperatur yang tidak merata akan mengakibatkan tegangan termal pada cor. Tegangan termal ini akan mengakibatkan deformasi selama solidifikasi.
Tegangan termal juga akan menyebabkan tekanan atau gap antara cetakan dan benda cor, yang akan mengubah perpindahan panas pada cetakan/logam interface. Sehingga kita akan dapat melihat beberapa masalah selama proses pengecoran seperti patahan ataupun deformasi.
Untuk dilakukannya analisa struktural ini, diperlukan sifat material yang sama seperti analisa termal dan ditambahkan nilai modulus elastis, poisson ratio, dan koefisien ekspansi termal.
Modulus elastis ini berkaitan dengan kemampuan untuk suatu material terjadi deformasi. Poisson ratio merupakan suatu sifat material berdasarkan perbandingan renggangan antara renggangan terhadap sumbu horizontal dan sumbu vertikal setelah menerima beban. Sedangkan koefisien ekspansi termal merupakan perubahan panjang maupun volume dari suatu material pada satu unit temperatur.
Dalam penelitian ini bentuk geometri dibuat setengah, hal ini bertujuan untuk mempermudah simulasi dari proses pengecoran. Metode analisa yang digunakan dalam simulasi yaitu couple-field. Couple-field merupakan analisa penggabungan antara dua bidang yang berbeda, dalam hal ini yaitu termal dan struktural.
Kondisi pembatas displacement diberikan pada bagian bawah cetakan pasir dengan nilai 0 dikarenakan cetakan dianggap bersentuhan dengan tanah sehingga tidak terjadi displacement.
Kemudian symetri boundary condition diberikan pada bagian depan cetakan. Agar couple-field dapat berjalan kita memasukkan hasil analisa termal kedalam analisa struktural.
Setelah kondisi pembatas termal diberikan, parameter simulasi transien diberikan sama pada keempat kondisi dengan waktu proses pengecoran dalam simulasi selama 1,5 jam atau 5400 detik dengan pengambilan data setiap kelipatan 60 detik dari total 5400 detik seperti tabel 4.4 dibawah ini
Tabel 4.4 Pengaturan simulasi transien struktural Total waktu simulasi 1,5 jam atau 5400 detik
Step time 60
4.2.1 Tegangan Termal
Tegangan termal dipengaruhi oleh beberapa sifat material yaitu modulus elastisitas suatu material, koefisien ekspansi termal serta perbedaan temperatur pada suatu material. Tegangan termal dilakukan dengan analisa tegangan Von Misses. NilaiTegangan termal yang terjadi pada keempat model coran dapat dilihat pada kurva pada gambar 4.12 dan diperjelas pada tabel 4.5 dibawah ini.
Gambar 4.12 Kurva perbandingan nilai tegangan termal pada keempat model
Tabel 4.5 Perbandingan tegangan termal pada keempat model selama proses pendinginan
60 360 660 960 1260 1560 1860 2160 2460 2760 3060 3360 3660 3960 4260 4560 4860 5160 Tegangan Termal (Pa)
Tegangan Termal (Pa)
Waktu (detik)
Rectangular Gating 1 Circular Gating 1 Rectangular Gating 2 Circular Gating 2
900 2,85E+07 2,62E+07 3,48E+07 3,58E+07 dikarenakan selama proses solidifikasi, logam akan mengeluarkan energi sehingga akan mengurangi stres yang ada dalam logam.
Pada detik 60 tegangan termal sangat besar sekali karena perbedaan temperatur leburan logam dan cetakan sangat besar.
Setelah detik ke 300, perubahan tegangan termal akan sedikit berubah hal ini dikarenakan perubahan temperatur yang terjadi tidak terlalu besar. Temperatur cetakan dan coran sangat mendekati.
Dari keempat model sistem saluran, dengan bentuk sistem saluran dengan posisi runner di tengah benda cetak memberikan tegangan termal lebih kecil dibandingkan posisi runner di tepi benda cor. Pada saat posisi runner terletak di tengah benda cetak, bentuk saluran lingkaran akan menghasilkan tegangan termal lebih rendah sehingga dapat dikatakan bentuk geometri akan mempengaruhi tegangan termal benda cetak.
(a) (b)
(c) (d)
Gambar 4.13 Distribusi tegangan termal pada (a) model 1, (b) model 2, (c) model 3, (d) model 4 pada detik ke 5400.
4.2.2. Shrinkage
Shrinkage merupakan penyusutan volume di selama proses pengecoran. Hal ini menyebabkan volume dari suatu benda akan menyusut setelah dilakukan pendinginan sehingga benda yang dihasilkan tidak sesuai dimensinya dengan yang diharapkan.
Setelah dilakukan simulasi, baik material coran dengan cetakan mengalami deformasi yaitu berupa penyusutan. Hal ini mengakibatkan volume dari cetakan maupun coran menjadi berkurang. Hal ini disebabkan oleh tegangan termal yang ada di dalam suatu proses pengecoran yang telah kita bahas sebelumnya.
Karena tegangan termal tersebut, akan terjadi shrinkage di dalam coran. Untuk melihat deformasi pada bagian cora dari keempat model sistem saluran dapat dilihat pada gambar 4.14 dibawah ini.
(a) (b)
(c) (d)
Gambar 4.14 Deformasi yang terjadi pada daerah coran pada (a) model 1, (b) model 2, (c) model 3, dan (d) model 4 pada detik ke 5400
Dapat dilihat bahwa deformasi yang terjadi pada coran model 4 memiliki deformasi paling besar. Sedangkan pada model 2 memiliki deformasi paling kecil Hal ini sangat berkaitan dengan tegangan termal pada coran logam model 4 yang lebih besar daripada model lainnya dan coran logam model 2 lebih rendah dibanding model lainnya. Hal ini membuktikan bahwa terjadi penyusutan pada coran dikarenakan tegangan termal.
Untuk menghitung shrinkage yang terjadi selama simulasi, maka dicari terlebih dahulu nilai deformasi pada setiap sumbu.
Kemudian geometri awal dikurangi dengan deformasi yang ada sesuai sumbunya. Setelah itu dilanjutkan dengan menghitung volume akhir dari geometri tersebut. Dengan mengurangi volume awal dengan volume akhir yang telah dihitung tadi. Sehingga nilai shrinkage yang telah dihitung dapat dilihat pada tabel 4.6.
Tabel 4.6 Shrinkage maksimum yang terjadi selama proses pengecoran Desain Sistem Saluran Shrinkage yang terjadi (mm3)
Coran Rectangular 1 72815,24
Coran Circular 1 72259,08
Coran Rectangular 2 74279,38
Coran Circular 2 78595,24
4.2.3. Perbandingan Masa Jenis di Dalam Coran pada Beberapa Waktu
Untuk membuktikan adanya penyusutan juga dapat dilakukan dengan membandingkan massa jenis dengan volumenya.
Selama pengecoran massa dari material coran dianggap tetap.
Kemudian seiring dengan berjalannya waktu yaitu proses pendinginan, maka volume akan menyusut. Diketahui bahwa massa jenis adalah massa per volume. Sehingga secara teori apabila volume semakin menyusut maka massa jenis akan naik dikarenakan massa yang tetap. Massa di dalam coran didapat dengan merata-rata massa jenis yang telah diperoleh kemudian mengalikannya dengan volume coran yang ada. Massa yang didapat dijadikan sebagai patokan di dalam penelitian ini. Di dalam penelitian ini, massa aluminium 2024 yang didapat sebesar 24,598 kg.
Berikut dapat dilihat pada tabel 4.7 beberapa data yang diperoleh selama simulasi pengecoran ini yang dibagi setiap 1800 detik agar dapat melihat shrinkage yang terjadi secara merata.
Tabel 4.7 Volume material coran pada berbagai waktu Waktu
(detik)
Volume Akhir Cor (m3)
Model 1 Model 2 Model 3 Model 4
0 0,008835696 0,008835696 0,008835696 0,008835696
1800 0,008762905 0,008763388 0,008761455 0,008757159
3600 0,008794424 0,008763435 0,008761463 0,008757167
5400 0,008762881 0,008763437 0,008761417 0,008757101
Kemudian untuk melihat kurva kenaikannya dapat dilihat pada gambar 4.15.
Gambar 4.15 Kurva kenaikan massa jenis pada coran
Dapat dilihat pada tabel beserta kurva tersebut, bahwa penyusutan volume di dalam coran pada cetakan pasir semakin besar sesuai dengan bertambahnya waktu yang akan mengakibatkan kenaikan massa jenis benda. Keempat model memiliki nilai massa jenis yang hampir sama karena volume akhir dari coran hampir sama. Namun model sistem saluran dengan posisi runner pada tepi coran memiliki nilai volume akhir lebih kecil dibandingkan pada tengah benda cor. Sehingga penyusutan dengan model posisi runner di tepi coran lebih besar dibandingan di tengah benda cor.
4.3. Kualitas Cetakan
Untuk menghasilkan sebuah coran yang baik dibutuhkan kualitas cetakan yang baik. Untuk mendapatkan kualitas coran yang baik harus memiliki bentuk akhir cor yang sesuai dengan desain yang telah direncanakan. Cetakan yang baik dapat dilihat dari kemampuan riser untuk mengisi kekosongan pada coran akibat proses penyusutan/shrinkage. Sehingga perlu dilakukan perhitungan untuk mengetahui kualitas dari hasil proses pengecoran.
Rectangular Gating 1 Circular Gating 1 Rectangular Gating 2 Circular Gating 2
Berikut adalah formula untuk mencari nilai dari kualitas cetakan yang dapat dilihat dalam tabel 4.8.
Tabel 4.8 Formula kualitas cetakan pengecoran
Jenis Formula
Quality volume coran yang bebas dari shrinkage volume cetakan
Feeding Efficiency volume shrinkage volume riser
Shrinkage volume shrinkage
volume cetakan
Kemudian, sesuai dengan cetakan di dalam simulasi ini didapatkan nilai seperti ditampilkan pada tabel 4.9.
Tabel 4.9 Nilai kualitas cetakan pengecoran
Variabel Desain Saluran
Model 1 Model 2 Model 3 Model 4
Quality 99,17% 99,18% 99,16% 99,11%
Feeding
Efficiency 15,52% 15,39% 15,82% 16,75%
Shrinkage 0,83% 0,82% 0,84% 0,89%
Dapat dilihat bahwa kualitas dari hasil cetakan berdasarkan keempat model secara berurutan sebesar 99,17%; 99,18%;
99,16%; 99,11% dengan nilai penyusutan yang terjadi pada tiap model sebesar 0,83%; 0,82%; 0,84%; dan 0,89%. Hal ini dapat diartikan bahwa cetakan tersebut memiliki kualitas yang sangat baik karena nilai kualitas mendekati seratus persen dan shrinkage allowance masih dibawah nilai toleransi dari sebuah paduan aluminium sebesar 1,3 hingga 1,6 persen. Namun bukan berarti cetakan ini memiliki nilai efisiensi yang tinggi.
Kemudian feeding efisiensi dari keempat model secara urutan sebesar 15,52%, 15,39%, 15,82%, 16,75%. Hal ini berarti
riser yang ada dapat mengisi sebesar 15,52%, 15,39%, 15,82%, 16,75% kekosongan yang disebabkan oleh shrinkage pada cetakan pasir.
4.4. Analisa Kegagalan dari Berbagai Model Sistem Saluran
Setelah melakukan analisa di atas didapatkan beberapa data yang mempengaruhi pemilihan sistem saluran yang baik untuk melakukan proses pengecoran. Data tersebut dapat dilihat pada tabel 4.10.
Tabel 4.10 Perbandingan keseluruhan hasil coran dari berbagai model sistem salauran setelah 5400 detik
Jenis Sistem
Rectangular 1 72815,24 2,84E+07
Circular 1 72259,08 2,61E+07
Rectangular 2 74279,38 3,47E+07
Circular 2 78595,24 3,58E+07
Dari data di atas, dapat diketahui bahwa sistem saluran berbentuk lingkaran dengan posisi runner di tengah benda cor memiliki nilai shrinkage terkecil dibandingkan model lainnya dengan shrinkage 72259,08 mm3. Hal ini diikuti dengan nilai tegangan termal maksimum yang terpaling rendah dibandingkan dengan model lainnya sebesar 2,61E+07 Pa. Sedangkan sistem saluran berbentuk lingkaran dengan posisi runner di tepi benda cor memiliki sistem saluran yang kurang baik. Karena terjadi shrinkage paling besar dengan nilai 78595,24 mm3 dengan nilai tegangan termal yang cukup besar 3,58E+07 Pa dibanding lainnya.
Untuk melihat cacat patahan dapat dilihat dari tegangan termal selama proses pendinginan. Berdasarkan kriteria kegagalan teori Von Misses, patahan akan terjadi jika nilai tegangan lebih besar dibandingkan nilai ultimate tensile strength (UTS) dari material tersebut. Hal ini terjadi karena benda memasuki zona plastis yang menginisiasikan retakan tip. Aluminium 2024
memiliki nilai ultimate tensile strength sebesar 4,7E+08. Dilihat dari nilai UTS, coran tidak akan terjadi patahan selama proses pendinginan.
Dari hasil diatas model sistem saluran dengan penampang lingkaran dan posisi di tengah benda cor menghasilkan benda cor paling baik. Karena bentuk lingkaran akan mempercepat perpindahan panas sehingga akan memiliki solidifikasi lebih cepat dibanding bentuk persegi. Penurunan temperatur ini akan menghasilkan gradient temperatur yang lebih kecil karena temperatur coran dan cetakan hampir mendekati. Selisih temperatur ini akan menghasilkan tegangan termal yang tidak terlalu besar, sehingga shrinkage yang terjadi lebih kecil dibandingkan bentuk lainnya. Posisi sistem saluran berada di tengah benda cor memiliki hasil yang baik dibandingkan tepi benda cor hal ini dikarenakan posisi tengah akan memudahkan benda cor mentransfer panas dibandingkan pada posisi tepi benda cor.
4.5. Perbandingan Simulasi Shrinkage Coran dengan Eksperimen
Untuk mendapatkan validasi, dibandingkan hasil tegangan termal dan shrinkage pada coran secara simulasi ANSYS dengan eksperimen yang telah dilakukan. Bentuk geometri benda cor dibuat seperempat dari bentuk asli geometrinya. Pola tegangan termal dan penyusutan yang terjadi selama proses simulasi dan deformasi pada eksperimen dapat dilihat pada gambar 4.16 dan gambar 4.17 dibawah ini.
(a)
(b)
Gambar 4.16 Hasil simulasi tegangan termal (a) dan deformasi (b) coran pada detik 5400
Gambar 4.17 Hasil eksperimen deformasi coran pada detik 5400 Dari simulasi pengecoran, didapatkan tegangan termal maksimum yang diambil pada bagian tengah coran sebelah kiri dari core cetakan pada detik 5400 pada tabel 4.11 dibawah ini.
Tabel 4.11 Nilai tegangan termal maksimum pada benda cor Jarak dari core cetakan
(cm)
Tegangan Termal Maksimum (Pa)
0 4,40E+08
0,63 3,69E+08
1,15 3,26E+08
1,68 2,93E+08
2,10 2,71E+08
Dari tabel diatas, kita dapat melihat bahwa tegangan termal maksimum pada hasil cor akan mengalami peningkatan dari bagian cor paling luar menuju bagian cor paling dalam (mendekari core cetakan). Namun nilai tegangan termal ini masih dalam kategori aman sehingga tidak akan terjadi keretakan. Dibandingkan,
eksperimen benda cor tidak mengalami keretakan pada bagian luar, namun terjadi bagian dalam. Hal ini dikarenakan material properties dari Aluminium 2024 dan paduan aluminium tembaga 4% tidak sama walaupun memiliki kesamaan jumlah komposisi tembaga yang sama. Bisa dibuktikan dengan hasil eksperimen yang dapat ditampilkan pada gambar 4.18 dibawah ini.
Gambar 4.18 Keretakan yang terjadi pada bagian cor kontak langsung dengan core cetakan
Hasil penghitungan penyusutan antara simulasi dan eksperimen dapat dilihat pada tabel 4.12 dibawah ini.
Tabel 4.12 Nilai shrinkage coran antara simulasi dengan eksperimen Pengujian Nilai Shrinkage (mm3) Shrinkage %
Simulasi 75906 1,71
Eksperimen 133745 2,60
Berdasarkan dari tabel diatas, kita dapat mengetahui bahwa nilai penyusutan antara simulasi dengan eksperimen sangat berbeda. Namun hasil simulasi memiliki nilai shrinkage yang lebih kecil dibandingkan eksperimen, karena simulasi memiliki kondisi yang hampir ideal. Simulasi analisa termal dan struktural tidak dapat memprediksi besar penyusutan porositas sehingga menghasilkan nilai penyusutan yang lebih kecil.
(Halaman ini sengaja dikosongkan)
5.1 Kesimpulan
Berdasarkan hasil dan analisa data dari penelitian ini, dapat ditarik kesimpulan :
1. Dari berbagai model sistem saluran, penurunan temperatur keempat model saat proses pendinginan memiliki temperatur yang hampir sama dan begitu juga perubahan temperatur saat pemanasan dan pendinginan pada cetakan memiliki nilai hampir sama. Sehingga variasi bentuk sistem saluran tidak terlalu berpengaruh terhadap perubahan temperatur. Benda cor akan mengalami penurunan temperatur cepat dari 1023 K menjadi 512 K dari detik awal sampai detik ke 300.
2. Tegangan termal maksimal terjadi pada sistem saluran lingkaran dengan posisi runner di tepi benda cor dengan nilai 3,58E+07 Pa. Sedangkan tegangan termal terendah pada sistem saluran lingkaran dengan posisi runner di tengah benda cor sebesar 2,61E+07 Pa. Benda cor tidak akan mengalami retakan karena memiliki nilai di bawah ultimate tensile strength dari material.
3. Tegangan termal akan mempengaruhi shrinkage yang terjadi semakin besar tegangan termal semakin besar nilai shrinkage. Nilai shrinkage dari model 1 sampai 4 berurutan yaitu: 72815,24 mm3, 72259,08 mm3, 74279,38 mm3, dan 78595,24 mm3 . Sistem saluran berbentuk lingkaran dan posisi runner ditengah benda cor karena memiliki shrinkage paling kecil dibandingkan model lainya.
5.2 Saran
Adapun saran dari penulis mengenai penelitian ini yaitu:
1. Perlu diadakan penelitian lebih lanjut seperti simulasi analisis fluida mengenai simulasi pengecoran. Sehinnga bisa
melihat bentuk aliran cor masuk kedalam cetakan dan mengetahui cacat cor seperti porositas.
2. Dapat dilakukan penelitian dengan variasi jenis cetakan seperti die casting untuk meilhat pengaruh cetakan terhadap benda cor
3. Dilakukan simulasi analisis elektrik untuk mengetahui pengaruh variasi terhadap kelistrikan benda cor. Karena benda yang di cor merupakan perangkat pada sf 6 circuit breaker.
Alawadhi, Esam M. 2010. Finite Element Simulations Using ANSYS. New York : CRC Press.
Banga, T.R. Foundry Engineering. New Delhi :Khanna Publishers India.
Bijagare, Vinit. 2015. “Modeling and Finite Element Analysis for a Casting Defect in Thin-Wall Structures”. International Journal of Emerging Engineering Research and Technology. 3:5 77-82 Publishing: University of Central Florida.
Choudari, C.M. 2013. “Modeling and Simulation with Experimental Validation of Temperature Distribution during Solidification Process in Sand Casting”.
International Journal of Computer Aplication 78:16 23-29
Das, Sunanda. 2013. Design &Analysis of Pure Iron Casting with Different Moulds. International Journal of Modern Engineering Research (IJMER) Vol 3. 2875-2887.
Firdaus, Muhammad Bahtiyar. 2016. Analisa Proses Perpindahan Panas pada Pengecoran Paduan Al-12%Si dengan Metode Elemen Hingga. ITS:Surabaya.
Herbandono,Khamda. 2011. “Perancangan dan Simulasi Pengecoran pada Pembuatan Casting Turbin Uap Direct Condensing 3,5 MW”. Depok: Universitas Indonesia.
Holman, J.P. 2009. Heat Transfer Tenth Edition. New York:
McGraw-Hill Education.
Kaufman, J. Gilbert., dan Elwin L. Rooy. 2004. Aluminum Alloy Castings : Properties, Processes, and Applications.
USA :ASM International.
Kumar Paven K.,dkk. 2015. “Fabrication and Characterization of 2024 Aluminium - High Entropy Alloy Composites”.
Journal of Alloys and Compounds
Lumley, Roger. 2010. Fundamentals of Aluminium Metallurgy.
Woodhead Publishing.
Magga, Ramang. 2009. Simulasi Pengecoran Billet Dengan Menggunakan Metode Elemen Hingga (Ms Marc).
JIMT, Vol. 6, No. 1: 39 – 49
Mondolfo, L.F. 1976. Aluminium Alloys Structure and Properties. Butter Worths:London-Boston.
Niku-Lari, A., 2014. Structural Analysis Systems Volume 3.
Institute for Industrial Tech: Pergamon.
Nunes, Rafael,dkk. 1990. ASM Handbook Volume 2 Properties and Selection: Nonferrous Allloys and Special-Purpose Materials. ASM International Handbook Committee
Pariona, M. M., dan A. C. Mossi. 2005. “Numerical Simulation of Heat Transfer During the Solidification of Pure Iron in Sand and Mullite Molds”. J. of the Braz. Soc. of Mech.
Sci. & Eng 27, 4 : 399-406.
Sadino. 2007. Teknologi Cor. Surabaya: Institut Teknologi Sepuluh Nopember
Wazamtu Idrisa, dkk. 2013. “Extraction And Quantification Of Silicon From Silica Sand Obtained From Zauma River, Zamfara State, Nigeria”. European Scientific Journal 9:15 163
William D Calister. 2010. Material Science and Engineering An Introduction Eight Edition. United State of America :John Willey and Sons.Inc
Rathod, Hardik. 2016. “Prediction of Shrinkage Porosity Defect in Sand Casting Process of LM25”. International Conference on Advanced Material Technologies (ICAMT)-2016. India.
Sharma, Hemant. 2016. “Aluminium Experimental and Numerical Study of Cooling Rate and Solidification in Green Sand
Mould”. International Journal of Advance Science and Technology. 91: 1-10
Surdia,Tata. 1986. Teknik Pengecoran Logam. Jakarta :PT Pradnya Paramita
Touloukian, Y.S. 1970. Thermophysical Properties of Matter Volume 2 : Thermal Conductivity Non Metallic Solid.
New York: Plenum Publishing Corporation
Touloukian, Y.S. 1970. Thermophysical Properties of Matter Volume 12 : Thermal Expansion Metal and Alloys.
New York: Plenum Publishing Corporation.
Valencia, Juan J. 2008. Thermophysical Properties ASM Handbook, Vol 15:Casting. ASM Handbook Committee: 468-481.
Vagashia, Dolar. 2009. Gating System Design Optimization for Sand Casting. Department of Mechanical Engineering Indian Institute of Technology Bombay:India.
Yan, Xu, dkk. 2008. Thermal Stresses in a Cylinder Block Casting Due to Coupled Thermal and Mechanical Effects.
Tsinghua Science And Technology Volume 13, Number 2: 132-136.
<URL:http://mmu.ic.polyu.edu.hk/mu_proj/2005/M1M2/images2 /3.gif >
<URL:http://antipasto.union.edu/engineering/Archives/SeniorProj ects/2006/ME.2006/agostina/photos%20from%20project/Al-Cu%20phase%20diagram.jpg>
(Halaman ini sengaja dikosongkan)
1. Perhitungan Desain Sistem Saluran
Berdasarkan AFS Training and Research Institut desain coran yang baik yaitu :
Nilai perbandingan area sprue:runner:gate sebesar 1:4:4 Sprue:Runner/Gate luas area = 0.004m2 : 0.0016m2
Sprue desain:
Sprue Bottom Area (m2) 0.0004
Top Area (m2) 0.0009
Length (m) 0.4
Pouring Basin Depth (m) 0.08
Area (m2) 0.005
Sprue Basin/well Depth (m) 0.08
Area (m2) 0.002
Runner/gate Length (m) 0.1524
Area (m2) 0.0016
Riser (square) Length (m) 0.07
Area (m2) 0.0049
Runner riser Length (m) 0.07
Area (m2) 0.045
Gating System Design
b = kedalaman logam dalam pouring basin AT = 0,0004√0.4
0.08 = 0.00089 atau 0,0009 m
Kedalaman sprue well sebesar dua kali kedalaman runner Luasan= 0.0016m2, maka tinggi = 0.04 m
Dengan jari-jari riser 0,07 m didapatkan tinggi riser 0.0325 m Volume riser = 5,008E-4
Luas penampang riser 0.045 m2
2. Perhitungan Shrinkage dan Volume Akhir Cor setelah Simulasi
t1 = 0.241-0.000896063+0.000296827 = 0.240400764 t2 = 0.241 -0.000854368+0.000288834 = 0.240434466 t3 = 0.241 -0.000873875+0.000337113 = 0.240463238 t4 = 0.241-0.000926801+0.00032229 = 0.240395489
trata-rata = 0.240423489
rpanjang 1 = 0.16-0.000509826+0.000030364 = 0.159520538
rpanjang 2 = 0.16-0.000315927+0.000028931 = 0.159713
rpanjang rata-rata = 0.159616771
rpendek 1 = 0.118-0.000407975+0.00014427 = 0.117736295
rpendek 2 = 0.118-0.00025121+0.000056581 = 0.117805
rpendek rata-rata = 0.117770833
V.akhir = (3.14 x 0.1596167712 x 0.240423489) – (3.14 x
t1 = 0.241-0.000887122+0.000290195 = 0.240403073 t2 = 0.241-0.000845712+0.000280396 = 0.240434684 t3 = 0.241-0.00086565+0.000327574 = 0.240461924 t4 = 0.241-0.000918473+0.000317452 = 0.240398979
trata-rata = 0.240424665
rpanjang 1 = 0.16-0.000509085+0.0000304696 = 0.159521385
rpanjang 2 = 0.16- 0.000308586+0.0000293992= 0.159721
rpanjang rata-rata = 0.159621099
rpendek 1 = 0.118-0.000407484+0.000144826 = 0.117737342
rpendek 2 = 0.118-0.000244276+0.0000545549 = 0.11781
rpendek rata-rata = 0.11777381
V.akhir = (3.14 x 0.1596210992 x 0.240424665) – (3.14 x 0.117773812 x 0.240424665)
= 0.008763 m3= 8763437 mm3 Shrinkage = 8835696.24 mm3 – 8763437 mm3
= 72259.08 mm3
Model 3
t1 = 0.241-0.000902041+0.000304965 = 0.240402924 t2 = 0.241-0.000859364+0.000299285 = 0.240439921
t3 = 0.241-0.000868245+0.000332525 = 0.24046428 t4 = 0.241-0.000920073+0.000341018 = 0.240420945
trata-rata = 0.240432018
rpanjang 1 = 0.16-0.000423258-0.0000627701 = 0.159513972
rpanjang 2 = 0.16-0.000286019-0.000017458 = 0.159697
rpanjang rata-rata = 0.159605247
rpendek 1 = 0.118-0.000319063+0.0000521123 = 0.117733049
rpendek 2 = 0.118-0.000220043+ 0.0000173846 = 0.117797
rpendek rata-rata = 0.117765195
V.akhir = (3.14 x 0.1596052472 x 0.240432018) – (3.14 x 0.1177651952 x 0.240432018)
= 0.008761m3= 8761417 mm3 Shrinkage = 8835696.24 mm3 – 8761417 mm3
= 74279.38 mm3
Model 4
t1 = 0.241-0.00100142+0.000392758 = 0.240391338 t2 = 0.241-0.000955889+0.000396129 = 0.24044024 t3 = 0.241-0.000958027+0.000433745 = 0.240475718 t4 = 0.241-0.00101151+0.000441479 = 0.240429969
trata-rata = 0.240434316
rpanjang 1 = 0.16- 0.00042304-0.0000642645 = 0.159512696
rpanjang 2 = 0.16-0.00034745-0.0000240624 = 0.159628
rpanjang rata-rata = 0.159570592
rpendek 1 = 0.118-0.00031716+0.0000499897 = 0.11773283
rpendek 2 = 0.118-0.000276568+0.0000296813 = 0.117753
rpendek rata-rata = 0.117742972
V.akhir = (3.14 x 0.1595705922 x 0.240434316) – (3.14 x 0.1177429722 x 0.240434316)
= 0.008743154 m3= 8743154.207 mm3 Shrinkage = 8835696.24 mm3 – 8743154.207 mm3
= 78595.24 mm3 3. Kualitas Cetakan
Model 1
Feeding yield : 96000,5718 𝑚𝑚3
469273 𝑚𝑚3 x100% = 20,46 % Quality : 8739695,668 mm3
8835696 𝑚𝑚3 𝑥100% = 98.91 % Model 2
Feeding yield : 72259,08 𝑚𝑚3
469273 𝑚𝑚3x100% = 15,39 % Quality : 8763437 mm3
8835696 𝑚𝑚3𝑥100% = 99,18 % Model 3
Feeding yield : 469273 𝑚𝑚374279 𝑚𝑚3x100% = 15,82 % Quality : 8761417 mm3
8835696 𝑚𝑚3𝑥100% = 99,16 % Model 4
Feeding yield : 92542,03287 𝑚𝑚3
469273 𝑚𝑚3 x100% = 19,72 % Quality : 8743154,207mm3
8835696 𝑚𝑚3 𝑥100% = 98.95 % 4. Command Pemodelan
Geometri (Mesh, Eelement Type) ET,1,SOLID278
CHKMSH,'VOLU'
/GO
ALLSEL,BELOW,VOLU
/FOC, 1, 0.117647120516 , 0.182932631086E-01, 0.172930946409
/REPLO
FLST,2,43284,1,ORDE,2 FITEM,2,1
ESIZE,0.008,0,
OUTRES,ALL,ALL TIME,5400
FLST,2,1,5,ORDE,1 FITEM,2,6
/GO
DA,P51X,ALL, DA, 53,SYMM DA, 27,SYMM
LDREAD,TEMP,1,90,5400, ,'Rectangular Sprue 1','rth',' '
5. Data Penelitian 1. Displacement
Model 1Timexzxzxzxzxzxzxzxz18005.0956E-04-8.9544E-044.0770E-04-8.5369E-041.4422E-04-8.7320E-043.0304E-05-9.2617E-043.1575E-04-2.9662E-042.5104E-04-2.8861E-045.6570E-05-3.3685E-042.8915E-05-3.2203E-0436005.0974E-04-8.9585E-044.0789E-04-8.5415E-041.4425E-04-8.7365E-043.0341E-05-9.2659E-043.1587E-04-2.9675E-042.5115E-04-2.8875E-045.6577E-05-3.3702E-042.8926E-05-3.2220E-0454005.0983E-04-8.9606E-044.0798E-04-8.5437E-041.4427E-04-8.7388E-043.0364E-05-9.2680E-043.1593E-04-2.9683E-042.5121E-04-2.8883E-045.6581E-05-3.3711E-042.8931E-05-3.2229E-04Model 2Timexzxzxzxzxzxzxzxz18005.094E-04-8.875E-044.077E-04-8.460E-041.450E-04-8.660E-043.051E-05-9.189E-043.087E-04-2.903E-042.444E-04-2.805E-045.460E-05-3.277E-042.941E-05-3.175E-0436005.091E-04-8.870E-044.075E-04-8.456E-041.448E-04-8.655E-043.046E-05-9.184E-043.086E-04-2.902E-042.443E-04-2.803E-045.456E-05-3.275E-042.940E-05-3.174E-0454005.091E-04-8.871E-044.075E-04-8.457E-041.448E-04-8.657E-043.047E-05-9.185E-043.086E-04-2.902E-042.443E-04-2.804E-045.455E-05-3.276E-042.940E-05-3.175E-04Model 3Timexzxzxzxzxzxzxzxz18004.229E-04-9.012E-043.187E-04-8.584E-045.210E-05-8.673E-04-6.278E-05-9.192E-042.858E-04-3.047E-042.198E-04-2.990E-041.739E-05-3.322E-04-1.748E-05-3.407E-0436004.229E-04-9.012E-043.188E-04-8.585E-045.208E-05-8.674E-04-6.277E-05-9.192E-042.858E-04-3.047E-042.198E-04-2.990E-041.738E-05-3.322E-04-1.746E-05-3.407E-0454004.233E-04-9.020E-043.191E-04-8.594E-045.211E-05-8.682E-04-6.277E-05-9.201E-042.860E-04-3.050E-042.200E-04-2.993E-041.738E-05-3.325E-04-1.746E-05-3.410E-04Model 4Timexzxzxzxzxzxzxzxz18004.226E-04-1.000E-033.168E-04-9.546E-044.996E-05-9.568E-04-6.428E-05-1.010E-033.471E-04-3.923E-042.762E-04-3.956E-042.967E-05-4.332E-04-2.407E-05-4.410E-0436004.226E-04-1.000E-033.168E-04-9.548E-044.993E-05-9.569E-04-6.426E-05-1.010E-033.471E-04-3.923E-042.763E-04-3.957E-042.966E-05-4.333E-04-2.406E-05-4.410E-0454004.230E-04-1.001E-033.172E-04-9.559E-044.999E-05-9.580E-04-6.426E-05-1.012E-033.475E-04-3.928E-042.766E-04-3.961E-042.968E-05-4.337E-04-2.406E-05-4.415E-04 gh
abcdefgh abcdef gh
abcdefgh abcdef
2. Massa Jenis
TimeVolume AkhirMassaMassa JenisTimeVolume AkhirMassaMassa Jenis00.00883569624.5982783.93462200.00883569624.5982783.93462218008.76291E-0324.5982807.05981318000.00876338824.5982806.90536436000.00879442424.5982807.0625636000.00876343524.5982806.8903454000.00876288124.5982807.06776454000.00876343724.5982806.889527
TimeVolume AkhirMassaMassa JenisTimeVolume AkhirMassaMassa Jenis00.00883569624.5982783.93462200.00883569624.5982783.93462218000.00876145524.5982807.5246118000.00875715924.5982808.901836000.00876146324.5982807.52186736000.00875716724.5982808.89915954000.00876141724.5982807.5367754000.00875710124.5982808.920392 Model 1Model 2
Model 3Model 4
3. Thermal Stres
Time Stress (Pa) Time Stress (Pa) Time Stress (Pa) Time Stress (Pa)
60 2.86E+07 60 2.62E+07 60 3.49E+07 60 3.59E+07
120 2.85E+07 120 2.62E+07 120 3.49E+07 120 3.59E+07
180 2.85E+07 180 2.62E+07 180 3.49E+07 180 3.59E+07
240 2.85E+07 240 2.62E+07 240 3.48E+07 240 3.58E+07
300 2.85E+07 300 2.62E+07 300 3.48E+07 300 3.58E+07
360 2.85E+07 360 2.62E+07 360 3.48E+07 360 3.58E+07
420 2.85E+07 420 2.62E+07 420 3.48E+07 420 3.58E+07
480 2.85E+07 480 2.62E+07 480 3.48E+07 480 3.58E+07
540 2.85E+07 540 2.62E+07 540 3.48E+07 540 3.58E+07
600 2.85E+07 600 2.62E+07 600 3.48E+07 600 3.58E+07
660 2.85E+07 660 2.62E+07 660 3.48E+07 660 3.58E+07
720 2.85E+07 720 2.62E+07 720 3.48E+07 720 3.58E+07
780 2.85E+07 780 2.62E+07 780 3.48E+07 780 3.58E+07
840 2.85E+07 840 2.62E+07 840 3.48E+07 840 3.58E+07
900 2.85E+07 900 2.62E+07 900 3.48E+07 900 3.58E+07
960 2.85E+07 960 2.62E+07 960 3.48E+07 960 3.58E+07
1020 2.85E+07 1020 2.62E+07 1020 3.48E+07 1020 3.58E+07
1080 2.85E+07 1080 2.62E+07 1080 3.48E+07 1080 3.58E+07
1140 2.85E+07 1140 2.62E+07 1140 3.48E+07 1140 3.58E+07
1200 2.85E+07 1200 2.61E+07 1200 3.48E+07 1200 3.58E+07
1260 2.85E+07 1260 2.61E+07 1260 3.48E+07 1260 3.58E+07
1320 2.85E+07 1320 2.61E+07 1320 3.48E+07 1320 3.58E+07
1380 2.85E+07 1380 2.61E+07 1380 3.48E+07 1380 3.58E+07
1440 2.85E+07 1440 2.61E+07 1440 3.48E+07 1440 3.58E+07
1500 2.85E+07 1500 2.61E+07 1500 3.48E+07 1500 3.58E+07
1560 2.85E+07 1560 2.61E+07 1560 3.48E+07 1560 3.58E+07
1620 2.85E+07 1620 2.61E+07 1620 3.48E+07 1620 3.58E+07
1680 2.85E+07 1680 2.61E+07 1680 3.48E+07 1680 3.58E+07
1740 2.85E+07 1740 2.61E+07 1740 3.48E+07 1740 3.58E+07
1800 2.85E+07 1800 2.61E+07 1800 3.48E+07 1800 3.58E+07
1860 2.85E+07 1860 2.61E+07 1860 3.48E+07 1860 3.58E+07
1920 2.84E+07 1920 2.61E+07 1920 3.48E+07 1920 3.58E+07
1980 2.84E+07 1980 2.61E+07 1980 3.48E+07 1980 3.58E+07
2040 2.84E+07 2040 2.61E+07 2040 3.48E+07 2040 3.58E+07
2100 2.84E+07 2100 2.61E+07 2100 3.48E+07 2100 3.58E+07
2160 2.84E+07 2160 2.61E+07 2160 3.48E+07 2160 3.58E+07
2220 2.84E+07 2220 2.61E+07 2220 3.48E+07 2220 3.58E+07
2280 2.84E+07 2280 2.61E+07 2280 3.48E+07 2280 3.58E+07
2340 2.84E+07 2340 2.61E+07 2340 3.48E+07 2340 3.58E+07
2400 2.84E+07 2400 2.61E+07 2400 3.48E+07 2400 3.58E+07
2460 2.84E+07 2460 2.61E+07 2460 3.48E+07 2460 3.58E+07
2520 2.84E+07 2520 2.61E+07 2520 3.48E+07 2520 3.58E+07
2580 2.84E+07 2580 2.61E+07 2580 3.48E+07 2580 3.58E+07
2640 2.84E+07 2640 2.61E+07 2640 3.48E+07 2640 3.58E+07
2700 2.84E+07 2700 2.61E+07 2700 3.48E+07 2700 3.58E+07
2760 2.84E+07 2760 2.61E+07 2760 3.48E+07 2760 3.58E+07
2820 2.84E+07 2820 2.61E+07 2820 3.48E+07 2820 3.58E+07
2880 2.84E+07 2880 2.61E+07 2880 3.48E+07 2880 3.58E+07
2940 2.84E+07 2940 2.61E+07 2940 3.48E+07 2940 3.58E+07
3000 2.84E+07 3000 2.61E+07 3000 3.48E+07 3000 3.58E+07
3060 2.84E+07 3060 2.61E+07 3060 3.48E+07 3060 3.58E+07
3120 2.84E+07 3120 2.61E+07 3120 3.48E+07 3120 3.58E+07
3180 2.84E+07 3180 2.61E+07 3180 3.48E+07 3180 3.58E+07
3240 2.84E+07 3240 2.61E+07 3240 3.48E+07 3240 3.58E+07
3300 2.84E+07 3300 2.61E+07 3300 3.48E+07 3300 3.58E+07
Rectangular Sprue 1 Circular Sprue 1 Rectangular Sprue 2 Circular Sprue 2
3360 2.84E+07 3360 2.61E+07 3360 3.48E+07 3360 3.58E+07
3420 2.84E+07 3420 2.61E+07 3420 3.48E+07 3420 3.57E+07
3480 2.84E+07 3480 2.61E+07 3480 3.48E+07 3480 3.57E+07
3540 2.84E+07 3540 2.61E+07 3540 3.48E+07 3540 3.57E+07
3600 2.84E+07 3600 2.61E+07 3600 3.47E+07 3600 3.57E+07
3660 2.84E+07 3660 2.61E+07 3660 3.47E+07 3660 3.57E+07
3720 2.84E+07 3720 2.61E+07 3720 3.47E+07 3720 3.57E+07
3780 2.84E+07 3780 2.61E+07 3780 3.47E+07 3780 3.57E+07
3840 2.84E+07 3840 2.61E+07 3840 3.47E+07 3840 3.57E+07
3900 2.84E+07 3900 2.61E+07 3900 3.47E+07 3900 3.57E+07
3960 2.84E+07 3960 2.61E+07 3960 3.47E+07 3960 3.57E+07
4020 2.84E+07 4020 2.61E+07 4020 3.47E+07 4020 3.57E+07
4080 2.84E+07 4080 2.61E+07 4080 3.47E+07 4080 3.57E+07
4140 2.84E+07 4140 2.61E+07 4140 3.47E+07 4140 3.57E+07
4200 2.84E+07 4200 2.61E+07 4200 3.47E+07 4200 3.57E+07
4260 2.84E+07 4260 2.61E+07 4260 3.47E+07 4260 3.57E+07
4320 2.84E+07 4320 2.61E+07 4320 3.47E+07 4320 3.57E+07
4380 2.84E+07 4380 2.61E+07 4380 3.47E+07 4380 3.57E+07
4440 2.84E+07 4440 2.61E+07 4440 3.47E+07 4440 3.57E+07
4500 2.84E+07 4500 2.61E+07 4500 3.47E+07 4500 3.57E+07
4560 2.84E+07 4560 2.61E+07 4560 3.47E+07 4560 3.57E+07
4620 2.84E+07 4620 2.61E+07 4620 3.47E+07 4620 3.57E+07
4680 2.84E+07 4680 2.61E+07 4680 3.47E+07 4680 3.57E+07
4740 2.84E+07 4740 2.61E+07 4740 3.47E+07 4740 3.57E+07
4800 2.84E+07 4800 2.61E+07 4800 3.47E+07 4800 3.57E+07
4860 2.84E+07 4860 2.61E+07 4860 3.47E+07 4860 3.57E+07
4920 2.84E+07 4920 2.61E+07 4920 3.47E+07 4920 3.57E+07
4980 2.84E+07 4980 2.61E+07 4980 3.47E+07 4980 3.57E+07
5040 2.84E+07 5040 2.61E+07 5040 3.47E+07 5040 3.57E+07
5100 2.84E+07 5100 2.61E+07 5100 3.47E+07 5100 3.57E+07
5160 2.84E+07 5160 2.61E+07 5160 3.47E+07 5160 3.57E+07
5220 2.84E+07 5220 2.61E+07 5220 3.47E+07 5220 3.58E+07
5280 2.84E+07 5280 2.61E+07 5280 3.47E+07 5280 3.58E+07
5340 2.84E+07 5340 2.61E+07 5340 3.47E+07 5340 3.58E+07
5400 2.84E+07 5400 2.61E+07 5400 3.47E+07 5400 3.58E+07
4. Solidifikasi dan Heat Transfer pada cetakan
Time Temp Time Temp Time Temp Time Temp Time Temp Time Temp Time Temp Time Temp
0 1023 0 303 0 1023 0 303 0 1023 0 303 0 1023 0 303
60 603.62 60 376.56 60 603.38 60 377.31 60 605.23 60 376.8 60 605.72 60 381.91
120 567.71 120 425.54 120 567.11 120 423.75 120 568.39 120 424.54 120 568.51 120 428.1
180 543.22 180 444.53 180 542.71 180 441.52 180 544.01 180 443.94 180 544.11 180 445.62
240 525.87 240 450.5 240 525.45 240 447.4 240 526.83 240 450.52 240 526.95 240 451.22
300 512.69 300 451.38 300 512.35 300 448.55 300 513.78 300 451.78 300 513.94 300 452.09
360 502.19 360 450.22 360 501.9 360 447.68 360 503.35 360 450.82 360 503.55 360 450.98
420 493.52 420 448.24 420 493.28 420 445.96 420 494.72 420 448.94 420 494.96 420 449.07
480 486.18 480 445.98 480 485.99 480 443.92 480 487.39 480 446.71 480 487.67 480 446.86
540 479.86 540 443.66 540 479.7 540 441.81 540 481.05 540 444.4 540 481.35 540 444.6
600 474.33 600 441.4 600 474.19 600 439.74 600 475.48 600 442.12 600 475.81 600 442.39
660 469.43 660 439.25 660 469.32 660 437.75 660 470.54 660 439.94 660 470.89 660 440.28
720 465.05 720 437.22 720 464.97 720 435.86 720 466.12 720 437.87 720 466.49 720 438.28
780 461.1 780 435.32 780 461.04 780 434.09 780 462.12 780 435.93 780 462.5 780 436.4
840 457.52 840 433.54 840 457.47 840 432.42 840 458.49 840 434.12 840 458.88 840 434.64
900 454.24 900 431.89 900 454.2 900 430.87 900 455.16 900 432.44 900 455.57 900 432.99
960 451.23 960 430.35 960 451.2 960 429.41 960 452.1 960 430.87 960 452.51 960 431.46
1020 448.44 1020 428.92 1020 448.42 1020 428.05 1020 449.27 1020 429.42 1020 449.69 1020 430.02
1080 445.85 1080 427.58 1080 445.84 1080 426.78 1080 446.65 1080 428.06 1080 447.07 1080 428.69
1140 443.44 1140 426.34 1140 443.44 1140 425.6 1140 444.2 1140 426.8 1140 444.63 1140 427.44
1200 441.19 1200 425.18 1200 441.19 1200 424.49 1200 441.91 1200 425.62 1200 442.34 1200 426.27
1260 439.07 1260 424.09 1260 439.08 1260 423.45 1260 439.76 1260 424.52 1260 440.19 1260 425.17
1320 437.07 1320 423.07 1320 437.09 1320 422.47 1320 437.74 1320 423.48 1320 438.17 1320 424.14
1380 435.19 1380 422.1 1380 435.21 1380 421.54 1380 435.83 1380 422.5 1380 436.27 1380 423.16
1440 433.41 1440 421.19 1440 433.44 1440 420.67 1440 434.03 1440 421.57 1440 434.47 1440 422.23
1500 431.72 1500 420.31 1500 431.75 1500 419.83 1500 432.32 1500 420.69 1500 432.76 1500 421.34
1560 430.12 1560 419.48 1560 430.15 1560 419.03 1560 430.7 1560 419.85 1560 431.14 1560 420.49
1620 428.59 1620 418.68 1620 428.62 1620 418.26 1620 429.16 1620 419.04 1620 429.6 1620 419.68
1680 427.13 1680 417.91 1680 427.17 1680 417.52 1680 427.69 1680 418.26 1680 428.13 1680 418.9
1740 425.74 1740 417.17 1740 425.78 1740 416.8 1740 426.29 1740 417.51 1740 426.73 1740 418.14
1800 424.41 1800 416.45 1800 424.45 1800 416.11 1800 424.95 1800 416.79 1800 425.39 1800 417.41
1860 423.13 1860 415.75 1860 423.18 1860 415.43 1860 423.68 1860 416.08 1860 424.11 1860 416.7
1920 421.91 1920 415.07 1920 421.95 1920 414.78 1920 422.45 1920 415.4 1920 422.88 1920 416
1980 420.73 1980 414.41 1980 420.78 1980 414.13 1980 421.28 1980 414.74 1980 421.7 1980 415.33
2040 419.6 2040 413.76 2040 419.65 2040 413.51 2040 420.15 2040 414.09 2040 420.57 2040 414.68
2100 418.51 2100 413.13 2100 418.56 2100 412.89 2100 419.07 2100 413.45 2100 419.49 2100 414.03
2160 417.46 2160 412.51 2160 417.51 2160 412.29 2160 418.03 2160 412.84 2160 418.45 2160 413.41
2220 416.45 2220 411.91 2220 416.5 2220 411.7 2220 417.03 2220 412.23 2220 417.44 2220 412.8
2280 415.47 2280 411.31 2280 415.53 2280 411.12 2280 416.06 2280 411.64 2280 416.47 2280 412.2
2340 414.53 2340 410.73 2340 414.59 2340 410.55 2340 415.13 2340 411.06 2340 415.54 2340 411.61
2400 413.62 2400 410.15 2400 413.68 2400 409.99 2400 414.24 2400 410.49 2400 414.64 2400 411.03
2460 412.73 2460 409.59 2460 412.79 2460 409.44 2460 413.37 2460 409.93 2460 413.77 2460 410.47
2520 411.88 2520 409.03 2520 411.94 2520 408.9 2520 412.53 2520 409.38 2520 412.93 2520 409.91
2580 411.05 2580 408.49 2580 411.11 2580 408.37 2580 411.72 2580 408.85 2580 412.11 2580 409.36
2640 410.25 2640 407.95 2640 410.31 2640 407.84 2640 410.94 2640 408.32 2640 411.33 2640 408.83
2700 409.47 2700 407.42 2700 409.53 2700 407.32 2700 410.18 2700 407.8 2700 410.57 2700 408.3
2760 408.71 2760 406.9 2760 408.77 2760 406.81 2760 409.45 2760 407.29 2760 409.83 2760 407.79
2820 407.97 2820 406.39 2820 408.04 2820 406.31 2820 408.74 2820 406.79 2820 409.11 2820 407.28
2880 407.26 2880 405.89 2880 407.32 2880 405.81 2880 408.05 2880 406.3 2880 408.42 2880 406.78
2940 406.56 2940 405.39 2940 406.63 2940 405.33 2940 407.38 2940 405.81 2940 407.74 2940 406.29
3000 405.89 3000 404.9 3000 405.95 3000 404.85 3000 406.73 3000 405.34 3000 407.09 3000 405.81
3060 405.23 3060 404.42 3060 405.29 3060 404.37 3060 406.09 3060 404.87 3060 406.45 3060 405.33
3120 404.58 3120 403.95 3120 404.65 3120 403.9 3120 405.48 3120 404.41 3120 405.84 3120 404.87
3180 403.96 3180 403.48 3180 404.03 3180 403.44 3180 404.88 3180 403.96 3180 405.23 3180 404.41
3240 403.35 3240 403.02 3240 403.42 3240 402.99 3240 404.3 3240 403.51 3240 404.65 3240 403.96
3300 402.75 3300 402.57 3300 402.82 3300 402.54 3300 403.74 3300 403.08 3300 404.08 3300 403.52
3360 402.17 3360 402.12 3360 402.24 3360 402.1 3360 403.19 3360 402.65 3360 403.53 3360 403.08
3420 401.6 3420 401.68 3420 401.67 3420 401.67 3420 402.65 3420 402.22 3420 402.99 3420 402.65
3480 401.05 3480 401.25 3480 401.12 3480 401.24 3480 402.13 3480 401.81 3480 402.46 3480 402.23
3540 400.51 3540 400.82 3540 400.58 3540 400.82 3540 401.62 3540 401.4 3540 401.95 3540 401.82
3600 399.98 3600 400.4 3600 400.05 3600 400.4 3600 401.12 3600 400.99 3600 401.45 3600 401.41
3660 399.46 3660 399.98 3660 399.53 3660 399.99 3660 400.64 3660 400.6 3660 400.96 3660 401.01
3720 398.96 3720 399.57 3720 399.03 3720 399.59 3720 400.16 3720 400.21 3720 400.48 3720 400.61
3780 398.46 3780 399.17 3780 398.54 3780 399.19 3780 399.7 3780 399.83 3780 400.01 3780 400.23
3840 397.98 3840 398.78 3840 398.05 3840 398.8 3840 399.25 3840 399.45 3840 399.56 3840 399.84
3900 397.51 3900 398.38 3900 397.58 3900 398.41 3900 398.81 3900 399.08 3900 399.12 3900 399.47
Solidifikasi
Circular Sprue 2 Mold Heating Rectangular Sprue 1
Solidifikasi Mold Heating Mold Heating Solidifikasi
Circular Sprue 1 Solidifikasi Mold Heating
Rectangular Sprue 2
3960 397.04 3960 398 3960 397.11 3960 398.03 3960 398.38 3960 398.71 3960 398.68 3960 399.1 4020 396.59 4020 397.62 4020 396.66 4020 397.65 4020 397.95 4020 398.35 4020 398.26 4020 398.74
4080 396.14 4080 397.25 4080 396.21 4080 397.28 4080 397.54 4080 398 4080 397.84 4080 398.38
4140 395.71 4140 396.88 4140 395.78 4140 396.92 4140 397.14 4140 397.65 4140 397.44 4140 398.03 4200 395.28 4200 396.52 4200 395.35 4200 396.56 4200 396.74 4200 397.31 4200 397.04 4200 397.68 4260 394.86 4260 396.16 4260 394.93 4260 396.2 4260 396.36 4260 396.98 4260 396.65 4260 397.34 4320 394.45 4320 395.81 4320 394.52 4320 395.86 4320 395.98 4320 396.64 4320 396.27 4320 397.01 4380 394.04 4380 395.46 4380 394.12 4380 395.51 4380 395.61 4380 396.32 4380 395.89 4380 396.68
4440 393.65 4440 395.12 4440 393.72 4440 395.17 4440 395.25 4440 396 4440 395.53 4440 396.35
4500 393.26 4500 394.78 4500 393.33 4500 394.84 4500 394.89 4500 395.68 4500 395.17 4500 396.04 4560 392.88 4560 394.45 4560 392.95 4560 394.51 4560 394.54 4560 395.37 4560 394.82 4560 395.72 4620 392.5 4620 394.12 4620 392.58 4620 394.18 4620 394.2 4620 395.07 4620 394.48 4620 395.41 4680 392.14 4680 393.8 4680 392.21 4680 393.86 4680 393.87 4680 394.77 4680 394.14 4680 395.11 4740 391.78 4740 393.48 4740 391.85 4740 393.55 4740 393.54 4740 394.47 4740 393.81 4740 394.81 4800 391.42 4800 393.17 4800 391.49 4800 393.24 4800 393.22 4800 394.18 4800 393.48 4800 394.52 4860 391.07 4860 392.86 4860 391.14 4860 392.93 4860 392.9 4860 393.89 4860 393.17 4860 394.23 4920 390.73 4920 392.56 4920 390.8 4920 392.63 4920 392.59 4920 393.61 4920 392.85 4920 393.94 4980 390.39 4980 392.26 4980 390.46 4980 392.33 4980 392.29 4980 393.33 4980 392.55 4980 393.66 5040 390.06 5040 391.96 5040 390.13 5040 392.03 5040 391.99 5040 393.06 5040 392.25 5040 393.39 5100 389.73 5100 391.67 5100 389.81 5100 391.74 5100 391.69 5100 392.79 5100 391.95 5100 393.11 5160 389.41 5160 391.38 5160 389.49 5160 391.46 5160 391.41 5160 392.53 5160 391.66 5160 392.85 5220 389.1 5220 391.1 5220 389.17 5220 391.18 5220 391.12 5220 392.26 5220 391.38 5220 392.58 5280 388.79 5280 390.82 5280 388.86 5280 390.9 5280 390.84 5280 392.01 5280 391.1 5280 392.32 5340 388.48 5340 390.54 5340 388.56 5340 390.62 5340 390.57 5340 391.75 5340 390.82 5340 392.07 5400 388.18 5400 390.27 5400 388.25 5400 390.35 5400 390.3 5400 391.5 5400 390.55 5400 391.82
(Halaman ini sengaja dikosongkan)
BIODATA PENULIS
Penulis yang bernama lengkap Rinush Fedrikdo Paltgor dilahirkan di Bogor pada 16 Februari 1995. Penulis telah menempuh
Penulis yang bernama lengkap Rinush Fedrikdo Paltgor dilahirkan di Bogor pada 16 Februari 1995. Penulis telah menempuh