BAB VII PENUTUP 7.1 Kesimpulan

405

7.1 Kesimpulan

Dari keseluruhan pembahasan yang telah diuraikan merupakan hasil dari perhitungan perencanaan struktur gedung Fakultas Teknik Informatika ITS Surabaya dengan metode SRPMM. Dari perhitungan tersebut diperoleh hasil sebagai berikut :

Pada perhitungan Struktur Gedung Fakultas Teknik Informatika, terdapat kesalahan pada perhitungan Sloof. Secara pemodelan struktur juga mengalami kesalahan. Sehingga perhitungan sloof dilakukan dengan perhitungan secara manual, karena sloof bukan merupakan struktur utama gedung yang dihitung dengan menggunakan bantuan program SAP 2000 versi 14.2. Gaya – gaya dalam yang terjadi pada sloof seperti M,D dan N akan ditambahkan dengan gaya aksial dan momen yang terjadi pada kolom (output SAP) untuk digunakan dalam perhitungan Pondasi.

a. Struktur Sekunder 1. Pelat

 Tebal pelat

- Pelat lantai 2, 3, dan 4 = 12 cm - Pelat atap = 10 cm

 Tulangan pelat lantai dan atap - Tulangan utama

 tumpuan arah X =  10 – 100

 lapangan arah X=  10 – 100

 tumpuan arah Y =  10 – 100

 lapangan arah Y =  10 – 100 - Tulangan susut

 tumpuan arah X =  8 – 200

 tumpuan arah Y =  8 – 200 2. Tangga

 Dimensi tangga

- Injakan tangga 30 cm - Tanjakan tangga 17 cm

- Tebal pelat tangga dan bordes 12 cm

 Tulangan pelat tangga

- Tulangan utama arah X =  10 – 100 - Tulangan susut arah Y =  8 – 100

 Tulangan pelat bordest

- Tulangan utama arah X =  10 – 100 - Tulangan susut arah Y =  8 – 100

 Tulangan balok bordest

- Tulangan tumpuan = 5D22 - Tulangan lapangan = 2D22 - Tulangan Puntir = 4D16 3. Atap

- Profil gording Light Lip Channels

150 x 65 x 20 x 3,2 dengan jumlah 8 buah - Penggantung gording  16 mm

- Ikatan Angin  10 mm

- Profil kuda-kuda Double Siku L 75 x 75 x 7 - Profil kolom pendek

WF 250 x 125 x 5 x 8 b. Struktur Pimer

1. Balok

- Dimensi 50 x 80 untuk balok induk melintang - Dimensi 40 x 60 untuk balok induk memanjang - Dimensi 30 x 50 untuk balok anak melintang - Dimensi 30 x 40 untuk balok anak memanjang 2. Kolom

- Dimensi kolom (KL) 60 x 60

Kode Balok Wilayah Tulangan atas Tulangan

bawah Tulangan

geser Tulangan torsi BI.1

(500x800) Tumpuan 9D22 3D22 312-100 4D19 Lapangan 3D22 5D22 312-150 4D19 BI.2

(500x800) Tumpuan 12D22 5D22 312-100 4D19 Lapangan 3D22 7D22 312-150 4D19 BI.3

(400x600) Tumpuan 7D22 3D22 212-100 2D19 Lapangan 2D22 3D22 212-100 2D19 BA.1

(300x500) Tumpuan 5D19 2D19 212-100 2D16 Lapangan 2D22 3D22 212-100 2D19 BA.2

(300x400) Tumpuan 3D19 2D19 212-80 2D16 Lapangan 2D19 2D19 212-80 2D19 BA.3

(300x400) Tumpuan 5D19 2D19 212-80 - Lapangan 2D19 3D19 212-80 - KL (600x600) Tumpuan 16D22 210-150 -

Lapangan -

c. Struktur Bawah

- Dimensi poer P-1, adalah 2,75 m x 2,75 m x 0,85 m, Dengan dimensi tiang pancang Ø 50 cm

Tulangan Poer Arah X : D22-140 Tulangan Poer Arah Y : D22-140

- Dimensi poer P-2, adalah 2,75 m x 1,5m x 0,85 m, Dengan dimensi tiang pancang Ø 50 cm

Tulangan Poer Arah X : D22-100 Tulangan Poer Arah Y : D22-140

P1

2.75

2.75 0.85

A

A'

2.75

P2 1.50 A

A' 2.75

1.50

0.85

d. Displacement

Untuk displacement gedung A&B dalam perhitungan di dapat sebesar 31 mm. Sedangkan displcement untuk Gedung C&E sebesar 53 mm. Dan displacement untuk Gedung D sebesar 29 mm.

7.2 SARAN

Untuk bangunan yang berada pada wilayah gempa 1,2,3 dan 4 direncanakan menggunakan metode SRPMM sesuai dengan SNI-03-1726-2002 dan SNI 03-2847-2002.

REVISI

 Perhitungan Sloof

Pada perhitungan Sloof digunakan perhitungan manual, karena sloof bukan merupakan struktur utama gedung yang dihitung dengan menggunakan bantuan program SAP 2000 versi 14.2.

Gaya – gaya dalam yang terjadi pada sloof seperti M,D dan N akan ditambahkan dengan gaya aksial dan momen yang terjadi pada kolom (output SAP) untuk digunakan dalam perhitungan Pondasi.

Ma Ha

Va 9,6 m

A B

Vb Mb

Hb P

M

Kolom 60/60

Berikut perhitungan sloof secara manual Data–data perencanaan :

 Dimensi sloof : 50 / 80

 Bentang sloof : 9,6 m

 Mutu beton (fc’) : 30 Mpa

 Mutu baja (fy) : 400 Mpa

 Mutu baja geser (fy) : 240 Mpa

 Diameter tulangan utama (D) : 22 mm

 Tulangan geser ( Ø ) : 12 mm

 Selimut beton : 50 mm [SNI 03-2847-2002 psl. 9.7.1]

Sloof yang ditinjau

 Pemodelan Mekanika Sloof

Ma

L q

A B

Mb

Ma

9,6 m q

A B

Mb

Perhitungan beban :

 Beban mati (qd)

Berat sendiri sloof : 0,5 x 0,8 x 2400 = 960 kg/m’

 Beban hidup (ql)

Beban hidup perkuliahan : 250 x 7 = 1.750 kg/m’

Ma Ha

Va 9,6 m

q

A Q B

Vb Mb

Hb

 q(ult) = 1,2.qd + 1,6.ql

= (1,2 x 960) + (1,6 x 1750) = 3.952 kg/m’

 Q(ult) = q(ult) x l = 3.952 x 9,6 = 37.939,2 kg

 Menghitung momen ujung jepit

Mua = =

= + 30.351,36 kg.m

Mub = =

= - 30.351,36 kg.m

Mu (lapangan) = =

= +15.175,68 kg.m

 Menghitung gaya vertikal pada joint A dan B Va = Vb = ½ Q

= ½ x 37.939,2 = 18.969,6 kg ( )

 Menghitung gaya horizontal pada joint A dan B Ha = Hb = 0

(gaya yang bekerja sejajar pada bidang)

30.351,36 kg.m

18.969,6 kg

9,6 m

A B

37.939,2 kg

30.351,36 kg.m

18.969,6 kg

+

A - B

15.175,68 kg.m 30.351,36 kg.m

-

30.351,36 kg.m

PERHITUNGAN TORSI SLOOF Luasan penampang dibatasi sisi luar : Acp = b x h

= 500 x 800 = 400.000 mm²

Keliling penampang dibatasi sisi luar : Pcp = 2 x (b + h)

= 2 x (500 + 800) = 2.600 mm

Luasan penampang dibatasi as tulangan sengkang : Aoh = (bbalok –2. tdecking – _geser) x (hbalok –

2. tdecking – _geser)

= (500 – 2. 50 – 12) x (800 – 2. 50 – 12))

= 266.944 mm²

Keliling penampang dibatasi as tulangan sengkang : Ph = 2 x((bbalok –2. tdecking – _geser) + (hbalok –

2. tdecking – _geser))

= ((500 – 2. 50 – 12) + (800 – 2. 50 – 12))

= 2.152 mm

 Momen Puntir Ultimate

Tu = 

 



 Pcp Acp 3

fc' ²



= 

 





2.600 400.000 3

30 75 ,

0 ²

= 84.265.008,85 N.mm

Gambar luasan Aoh dan keliling Ph.

 Momen Puntir Nominal

Tn = = = 112.353.345,1 N.mm

 Cek Pengaruh Tulangan Puntir

Tumin = _



 



 Pcp Acp 12

fc' ²



= _



 



 2.600 400.000 12

30 75 ,

0 ²

= 21.066.252,21 N.mm

Syarat : Tumin Tu  tulangan puntir diabaikan Tumin Tu  tulangan puntir ditinjau Kontrol : 21.066.252,21 N.mm ≤ 84.265.008,85 N.mm Maka : Direncanakan tulangan puntir

Cek Dimensi Penampang : Vu = 16.598,4 kg = 165.984 N Vc =

= = 331.828,58 N

2 2 2

Aoh x 1,7

Ph x Tu d

x b

Vu 



 







 



 











 

3 fc' x 2 d x b

 Vc

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.6.3).(1).a)]











 

 











 





3 30 x 2 727 x 00 5

331.828,58 75

, 944 0

. 266 x 1,7

152 . 2 x 85 , 008 . 265 . 84 727 x 00 5

165.984 ²

2 2

1,56 ≤ 3,42

 Syarat : Pers.kiri Pers.kanan  penampang tidak OK Pers.kiri Pers.kanan  penampang OK

 Maka : Dimensi penampang OK Tulangan puntir untuk geser :

Tn = xcotθ

s

fyv x At x Ao x 2

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.6.3).(6)]

At = s

θ cot x fyv x Ao x 2

Tn  Ao = 0,85 x Aoh

At = s

θ cot x fyv x Aoh x 0,85 x 2

Tn

= 2x0,85x 266.944 x 240 xcot45 5,1

112.353.34

= 1,03 mm²/mm

Tulangan puntir untuk lentur :

Al = xcot θ

fyt x fyv Ph s x

At 2



 





= 1,03 x 2.152 x _{xcot 45} 400

240 2



 





= 1.329,94 mm²

Al min = _{) ( )}

12 (5

fyt xPhx fyv s At xfyt

xAcp fc

x 

= )

400 152 240 . 2 03 , 1 ( 400 )

12

000 . 400 30

(5 x x

x x

x 

= 952,24 mm²

Luasan tulangan puntir untuk lentur didistribusikan merata ke 4 sisi balok :

Al > Al min, maka dipakai Al

4

A

^l ₌

4 1.329,94

= 332,485 mm²

 Maka :

Luasan tambahan puntir longitudinal untuk tulangan lentur 4

A^l = 332,485 mm²

Luasan tambahan puntir transversal untuk tulangan geser At s = 1,03 mm²/mm

PERHITUNGAN LENTUR SLOOF Tinggi efektif balok :

d = h – decking – _sengkang – ½ _{tul lentur}

= 800 – 50 – 12 – 22/2 = 727 mm d’ = decking + _sengkang + ½ _{tul lentur} = 50 + 12 + 22/2 = 73 mm

 ρ dalam keadaan seimbang (ρ,bal) (SNI 03-2847-2002 pasal 10.4.3)

ρ,bal = _



 











fy 600

600 fy

β1 fc' 0,85

= 



 











400 600

600 400

0,85 30 0,85

= 0,0325

 ρ maksimum (ρ,maks)

(SNI-03-2847-2002 psl. 12.3.3) ρ,maks = 0,75 . ρ,bal

= 0,75 . 0,0325 = 0,0244

 ρ minimum (ρ,min)

(SNI-03-2847-2002 psl. 12.5.1) ρ,min =

fy 4 , 1

=

400 4 ,1

= 0,0035

 ρ minimum (ρ,min)

m =

0,85.fc' fy

=

0,85.30

400

_{= 15,69}

a. Daerah Tumpuan Kiri dan Kanan Mu = 30.351,36 kg.m = 303.513.600 N.mm Mn =

= = 379.392.000 N.mm Xb =

= = 436,2 mm Xmax = 0,75 x Xb

= 0,75 x 436,2 = 327,15 mm Xrencana = 130 mm

Asc =

= =

= 3.522,2 mm² Mnc =

=

= 946.415.140 Nmm Mns = Mn – Mnc

= 379.392.000 – 946.415.140

= -567.023.140 Nmm < 0 (tidak perlu tulangan tekan)

Lentur tulangan tunggal

Rn =

= = 1,44 N/mm²

ρperlu =

=

= 0,0037



min<perlu<



_max, maka dalam perhitungan selanjutnya digunakanperlu_.

As = ρperlu x b x d

= 0,0037 x 500 x 727 = 1.344,95 mm²

Luasan tulangan perlu lentur tarik + luasan tambahan puntir longitudinal sisi atas balok (top)

As perlu = As + 4 A^l

= 1.344,95 + 332,485 = 1.677,435 mm² Luasan tulangan :

Luasan tulangan lentur D – 22 = ¼ . π . d²

= ¼ . π . 22²

= 380,13 mm² Luasan tulangan puntir

 – 19 = ¼ . π . d²

= ¼ . π . 19²

= 283,53 mm² Jumlah tulangan pasang :

Jumlah tulangan pasang lentur tarik (top)

=

lentur perlu

D luasan

As

=

380,13 1.677,435

= 4,4  5 buah  5 D 22

Jumlah tulangan pasang lentur tekan (bottom) = 2 buah  2 D 22

Jumlah tulangan pasang puntir longitudinal (web)

=

puntir perlu

luasan puntir As



=

283,53 664,97

= 2,3  4 buah  4  19 Luasan tulangan pasang :

Luasan tulangan pasang lentur tarik (top) Aspasang = npasang x luasan Dlentur

= 5 x 380,13

= 1.900,65 mm² > 1.677,435 mm² Luasan tulangan pasang lentur tekan (bottom) As’pasang = npasang x luasan Dlentur

= 2 x 380,13 = 760,26 mm²

Luasan tulangan pasang puntir longitudinal (web) Aspasangpuntir= npasang x luasan _puntir

= 4 x 283,53

= 1.134,12 mm² > 664,97 mm² Spasi tulangan puntir longitudinal :

Spuntir ≤ 300 mm

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.6.6).(3)]

Cek Jarak Spasi Tulangan :

TUMPUAN Spasi tulangan tarik

Smax =

     

1 tul jml

D x tul jml x

2 x t

2

b ^{decking geser lentur}











=

     

1 5

22 5x 12 x 2 50 x 2 500









= 66,5 mm

 Syarat : Smax Ssejajar max  susun 1 lapis Smax Ssejajar max  susun 2 lapis

 Kontrol : 66,5 mm > 25 mm

 Maka : Tulangan lentur tarik susun 1 lapis

Cek Syarat SRPMM untuk kekuatan lentur pada sloof Kuat momen lentur positif balok pada muka kolom tidak boleh lebih kecil sepertiga kuat momen lentur negatif balok pada muka kolom.

Cek jarak spasi tulangan dari jarak spasi tulangan sejajar pada penampang sloof

) ( puan lentur tum M

3 x ) 1 ( puan lentur tum

M   

[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(1)]

Maka pada hal ini pengecekan dilakukan dengan meninjau tulangan pasang.

Aspasang = 1.900,65 mm² As’pasang = 760,26 mm²

) ( puan lentur tum M

3 x ) 1 ( puan lentur tum

M   

760,26 mm² ≥

1 . 900 , 65

²

3

1

x mm

760,26 mm² ≥ 633,55 mm² (memenuhi) Cek Kemampuan Penampang Tulangan Pasang

TUMPUAN x1 = tdecking + _geser – (½ x Dlentur)

= 50 + 12 + (½ x 22)

= 73 mm

Cek kemampuan penampang tulangan dari jarak spasi tulangan antar lapis pada penampang sloof.

y =

 

lentur lentur

lentur lentu

D luasan x D n

X1 x D luasan x D n

=

 

380,13 x 5

73 x 13 , 380 x 5

= 73 mm

Tinggi efektif penampang :

d = hbalok – y

= 800 – 73 = 727 mm

d’ = hbalok – d

= 800 – 727 = 73 mm Tinggi blok gaya tekan beton :

a =

 

b f

f A

c y pasang s





 85 '

, 0

= 0,85 30 500 400 65 , 900 . 1



 x = 59,63 mm Gaya tekan beton :

Cc’ = 0,85 x fc’ x b x a

= 0,85 x 30 x 500 x 59,63 = 760.282,5 N Cek Momen Nominal Pasang :

Mn = _



 

 

 2

' a

d

Cc

= _



 



 

 2

63 , 727 59 5 , 282 .

760

= 530.057.554,8 Nmm

 Syarat : Mnpasang Mnperlu  perencanaan OK Mnpasang Mnperlu  perencanaan tidak OK

 Kontrol :

530.057.554,8 N.mm  379.392.000 N.mm

 Maka : Penulangan lentur memenuhi

b. Daerah Lapangan

Mu = 15.175,68 kg.m = 151.756.800 N.mm Mn =

= = 189.696.000 N.mm Xb =

= = 436,2 mm

Xmax = 0,75 x Xb

= 0,75 x 436,2 = 327,15 mm Xrencana = 130 mm

Asc =

= =

= 3.522,2 mm

²

Mnc =

=

= 946.415.140 Nmm

Mns = Mn – Mnc

=

189.696.000

Nmm – 946.415.140 Nmm = -756.719.140Nmm<0 (tidak perlu tulangan tekan)

Lentur tulangan tunggal

Rn =

= = 0,717 N/mm

²

ρ

perlu

=

=

= 0,0018



min_perlu

≤ 

max

_{, maka}

_perlu

dinaikkan 30%

sehingga = 0,0018 x 1,3 = 0,0023. Jadi untuk perhitungan selanjutnya digunakan 

_min

_.

As = ρ

min

x b x d

= 0,0023 x 500 x 727 = 836,05 mm

²

Luasan tulangan perlu lentur tarik + luasan tambahan puntir longitudinal sisi atas balok (top)

As

perlu

= As +

4 A^l

= 836,05 + 332,485 = 1 168,535 mm

²

Luasan tulangan :

Luasan tulangan lentur

D – 22 = ¼ . π . d

²

= ¼ . π . 22

²

= 380,13 mm

²

Luasan tulangan puntir



– 19 = ¼ . π . d

²

= ¼ . π . 19

²

= 283,53 mm

²

Jumlah tulangan pasang :

Jumlah tulangan pasang lentur tarik (top)

=

lentur perlu

D luasan

As

=

380,13 168,535 1

= 3,07



5 buah  5 D 22

Jumlah tulangan pasang lentur tekan (bottom) = 2 buah  2 D 22

Jumlah tulangan pasang puntir longitudinal (web)

=

puntir perlu

luasan puntir As



=

283,53 664,97

= 2,3



4 buah  4



19 Luasan tulangan pasang :

Luasan tulangan pasang lentur tarik (top) As

pasang

= n

pasang

x luasan D

lentur

= 5 x 380,13

= 1.900,65 mm

²

> 1.859,19 mm

²

Luasan tulangan pasang lentur tekan (bottom) As’

pasang

= n

pasang

x luasan D

lentur

= 2 x 380,13 = 760,26 mm

²

Luasan tulangan pasang puntir longitudinal (web) As

pasang

puntir= n

pasang

x luasan

_puntir

= 4 x 283,53

= 1.134,12 mm

²

> 664,97 mm

²

Spasi tulangan puntir longitudinal :

S

puntir

≤ 300 mm

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.6.6).(3)]

Cek Jarak Spasi Tulangan :

x

s

Gambar 5.2.6 Cek jarak spasi tulangan dari jarak spasi tulangan sejajar pada penampang balok

Spasi tulangan tarik

S

max

=      

1 tul jml

D x tul jml x

2 x t

2

b ^{decking geser lentur}











=      

1 5

22 5x 12 x 2 50 x 2 500









= 66,5 mm

 Syarat : S

max

S

sejajar

max  susun 1 lapis S

max

S

sejajar

max  susun 2 lapis

 Kontrol : 66,5 mm > 25 mm

 Maka : Tulangan lentur tarik susun 1 lapis

Cek Syarat SRPMM untuk kekuatan lentur pada balok

Kuat momen lentur positif balok pada muka kolom tidak boleh lebih kecil sepertiga kuat momen lentur negatif balok pada muka kolom.

) ( puan lentur tum M

3 x ) 1 ( puan lentur tum

M   

[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(1)]

Maka pada hal ini pengecekan dilakukan dengan meninjau tulangan pasang.

As

pasang

= 1.900,65 mm

²

As’

pasang

= 760,26 mm

²

) ( puan lentur tum M

3 x ) 1 ( puan lentur tum

M   

760,26 mm

²

≥ 1 . 900 , 65

²

3

1

x mm

760,26 mm

²

≥ 633,55 mm

²

(memenuhi)

Cek Kemampuan Penampang Tulangan Pasang

x

s

x

1

= t

decking

+

_geser

– (½ x D

lentur

)

= 50 + 12 + (½ x 22)

= 73 mm

y =  

lentur lentur

lentur lentu

D luasan x D n

X1 x D luasan x D n

=  

380,13 x 5

73 x 13 , 380 x 5

= 73 mm

Tinggi efektif penampang : d = h

balok

– y

Gambar 5.2.7 Cek kemampuan penampang tulangan dari jarak spasi tulangan antar lapis pada penampang sloof.

= 800 – 73 = 727 mm d’ = h

balok

– d

= 800 – 727 = 73 mm Tinggi blok gaya tekan beton :

a

=

 

b f

f A

c y pasang s





 85 '

, 0

=

0,85 30 500 400 65 , 900 . 1



 x

= 59,63 mm Gaya tekan beton :

Cc’ = 0,85 x fc’ x b x a

= 0,85 x 30 x 500 x 59,63 = 760.282,5 N

Cek Momen Nominal Pasang :

Mn =

_



 

 

 2

' a

d

Cc

=

_



 



 

 2

63 , 727 59 5 , 282 .

760

= 530.057.554,8 Nmm

 Syarat: Mn

pasang

Mn

perlu

 perencanaan OK Mn

pasang

Mn

perlu

 perencanaan tidak OK

 Kontrol:

530.057.554,8 N.mm



331.968.000 N.mm

 Maka : Penulangan lentur memenuhi

PERHITUNGAN GESER SLOOF

Dari perhitungan tulangan lentur diatas didapat : Mn-kiri (Mnl) = 530.057.554,8 N.mm (momen pasang) Mn-kanan(Mnr) = 530.057.554,8 N.mm (momen pasang) V (muka kolom) = 165.984 N

Gaya geser pada ujung perletakkan diperoleh dari : Vu1 =

2 λn x Wu λn

Mnr

Mnl 

= _Vu

Ln MnR

MnL 

= _165.984

9000

4,8 530.057.55 4,8

530.057.55  

= 283.774,57 N Syarat kuat tekan beton :

fc' ≤

25 Mpa 3

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.1.2).(1)]

30

≤

25 Mpa 3 5,48 ≤ 8,33 Mpa Kuat geser beton :

Vc = x fc'xbxd 6

1

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.3.1).(1)]

=

x 30 x 500 x 727 6

1

= 331.828,58 N

Kuat geser tulangan geser : Vsmin = xbxd

3 1

=

x 500 x 727 3

1

= 121.166,67 N Vsmax = x fc'xbxd

3 1

=

x 30 x 500 x 727 3

1

= 663.657,17 N 2Vsmax = x fc'xbxd

3 2

=

x 30 x 500 x 727 3

2

= 1.327.314,3 N Pembagian Wilayah Geser Balok

Wilayah balok dibagi menjadi 3 wilayah yaitu;

1. Wilayah 1 sejarak dua kali tinggi balok dari muka kolom (SNI 03-2847-2002 ps 23.10.4.2),

2. Wilayah 2 dimulai dari akhir wilayah 1 sampai ke ¼ bentang balok.

3. Wilayah 3 dimulai dari akhir wilayah 2 sampai ke ½ bentang balok.

Penulangan Geser Balok Wilayah 1

Vu1 = 283.774,57 N Cek Kondisi :

 Syarat :

Kondisi 1  Vu  0,5 x  x Vc

Kondisi 2  0,5 x  x Vc  Vu  x Vc Kondisi 3   x Vc  Vu   (Vc + Vsmin) Kondisi 4   (Vc + Vsmin)  Vu   (Vc + Vsmax) Kondisi 5   (Vc + Vsmin)  Vu  (Vc + 2Vsmax)

 Kontrol : Kondisi 3 

 x Vc  Vu   (Vc + Vsmin)

0,75(331.828,58) 283.774,57  0,75(331.828,58+121.166,67) 248.871,44  283.774,57  339.746,44

 Maka : Penulangan geser pada kondisi 3 Tulangan geser :

Vu =  Vn

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.1.1)]

Vu =  Vc +  Vs

 Vs = Vu -  Vc Vs = 283.774,57 N Luasan tulangan geser :

Av = d fy x

s x Vs

727 240 283.774,57

 

  d fy

V s

A_{v s = 1,63 mm2/}

mm

Spasi maksimum adalah : Smax =

2

d ≤ 600mm

=

2

727

= 363,5 mm atau 600 mm Digunakan sengkang 3 kaki :

 = 12 mm Av = 3 x As

= 3 x 0,25 x π x (12)²

= 339,29 mm²

Luasan tulangan geser + luasan tambahan puntir transversal :

s Atot

₌

s 2 At s Av

= 1,63 + 2 x 1,03

= 3,69 mm²/mm

Maka didapatkan nilai : Sperlu =

s Atot /

Av

=

3,69 339,29

= 92 mm Cek Spasi Tulangan Geser :

 Srencana : 90 mm

 Syarat :

[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(2)]

Spakai  Sperlu

Spakai  d/4 pada daerah tumpuan

Spakai  8 Dlentur

Spakai  24 _geser

Spakai  300 mm

 Kontrol :

90 mm  92 mm (memenuhi) 90 mm  180 mm (memenuhi) 90 mm  176 mm (memenuhi) 90 mm  288 mm (memenuhi) 90 mm  300 mm (memenuhi)

 Maka :

 Dipasang



12 – 90 mm (dengan sengkang 3 kaki)

 Sengkang pertama dipasang ≤ 90 mm dari muka kolom.

[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(2)]

Wilayah 2

Vu2 =

Ln h Ln x

2 1 2 2

Vu1 1 



 



 

=

2 9000 1

800 . 2 9000 2. 57 1 , 774 . 283

x

x 



 



 

= 182.876,95 N

Cek Kondisi :

 Syarat :

Kondisi 1  Vu  0,5 x  x Vc

Kondisi 2  0,5 x  x Vc  Vu  x Vc Kondisi 3   x Vc  Vu   (Vc + Vsmin) Kondisi 4   (Vc + Vsmin)  Vu  (Vc + Vsmax) Kondisi 5   (Vc + Vsmin)  Vu  (Vc + 2Vsmax)

 Kontrol : Kondisi 2 

0,5 x  x Vc  Vu  x Vc

0,5 x 0,75x 31.828,58  182.876,95  0,75 x 31.828,58 124.435,72  182.876,95  248.871,44

 Maka : Penulangan geser pada kondisi 2 Tulangan geser :

Vu =  Vn

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.1.1)]

Vu =  Vc +  Vs

 Vs = Vu -  Vc Vs = 182.876,95 N Luasan tulangan geser :

Av =

d fy x

s x Vs

727 240 182.876,95

 

  d fy

V s

A_{v s = 1,05 mm}2/mm

Dan spasi maksimum adalah :

Smax =

2

d ≤ 600mm

=

2

737

= 368,5 mm atau 600 mm Digunakan sengkang 3 kaki :

 = 12 mm Av = 3 x As

= 3 x 0,25 x π x (12)²

= 339,29 mm²

Luasan tulangan geser + luasan tambahan puntir transversal :

s

Atot

₌

s 2 At s Av

= 1,05 + (2 x 1,03)

= 3,11 mm²/mm

Maka didapatkan nilai : Sperlu =

s Atot /

Av

₌

3,11

339,29

= 109 mm

Cek Spasi Tulangan Geser :

 Srencana : 100 mm

 Syarat :

[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(2)]

Spakai  Sperlu

Spakai  d/4 pada daerah tumpuan Spakai  8 Dlentur

Spakai  24 _geser Spakai  300 mm

 Kontrol :

100 mm  109 mm (memenuhi) 100 mm  180 mm (memenuhi) 100 mm  176 mm (memenuhi) 100 mm  288 mm (memenuhi) 100 mm  300 mm (memenuhi)

 Maka :

Dipasang



12 – 100 mm (dengan sengkang 3 kaki)

Wilayah 3

Vu3 =

Ln Lx x 2 1 4 Vu1 1

=

2 9000 1

4 9600 57 1 , 774 . 283

x x x

= 151.346,44 N

Cek Kondisi :

 Syarat :

Kondisi 1  Vu  0,5 x  x Vc

Kondisi 2  0,5 x  x Vc  Vu  x Vc Kondisi 3   x Vc  Vu   (Vc + Vsmin) Kondisi 4   (Vc + Vsmin)  Vu  (Vc + Vsmax) Kondisi 5   (Vc + Vsmin)  Vu  (Vc + 2Vsmax)

 Kontrol : Kondisi 2 

0,5 x  x Vc  Vu  x Vc

0,5x0,75 x 31.828,58  151.346,44  0,75 x 31.828,58 124.435,72  151.346,44  248.871,44

 Maka : Penulangan geser pada kondisi 2 Luasan tulangan geser :

Avmin = 3fy

s x bw

240 3

500 3

min

 

 xfy bw s

A_v

= 0,694 mm²/mm

Dan spasi maksimum adalah : Smax =

2

d ≤ 600mm

=

2

727

= 363,5 mm atau 600 mm Digunakan sengkang 3 kaki :

 = 12 mm Av = 3 x As

= 3 x 0,25 x π x (12)²

= 339,29 mm²

Luasan tulangan geser + luasan tambahan puntir transversal :

s Atot

=

s 2At s Av

= 0,694 + (2 x 1,03)

= 2,754 mm²/mm

Maka didapatkan nilai : Sperlu =

s Atot /

Av

₌

2,75

339,29

= 123,4 mm

Cek Spasi Tulangan Geser :

 Srencana : 100 mm

 Syarat :

[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(2)]

Spakai  Sperlu

Spakai  d/2 pada daerah lapangan

Spakai  8 Dlentur

Spakai  24 _geser

Spakai  300 mm

 Kontrol :

100 mm  123,4 mm (memenuhi) 100 mm  364 mm (memenuhi) 100 mm  176 mm (memenuhi) 100 mm  288 mm (memenuhi) 100 mm  300 mm (memenuhi)

 Maka :

Dipasang



12 – 100 mm (dengan sengkang 3 kaki)

Panjang Penyaluran Tulangan

Gaya tarik dan tekan pada tulangan di setiap penampang komponen struktur beton bertulang harus disalurkan pada masing-masing sisi penampang melalui penyaluran tulangan. Adapun perhitungan penyaluran tulangan berdasarkan SNI 03-2847-2002 psl.14.

 Penyaluran Tulangan Dalam Kondisi Tarik

Penyaluran tulangan dalam kondisi tarik dihitung berdasarkan SNI 03-2847-2002 psl.14.2.

 Panjang penyaluran tidak boleh kurang dari 300 mm [SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.1)]

_d = panjang penyaluran tulangan kondisi tarik db =diameter tulangan

 = faktor lokasi penulangan = 1 [SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.4)]

 = faktor pelapis = 1,5 [SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.4)]

 = faktor digunakannya agregat ringan = 1 [SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.4)]

b d

dλ =

fc' x 5

λ x β x α fy x x

3

_{ 300 mm}

[SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.2)]

_d =

fc' x 5

d x λ x β x α fy x x

3 ^b  300 mm

= 5 x

30

22 x 1 x 1,5 x 1 x 400 x

3  300 mm

= 1.445,99 mm  300 mm

_{d reduksi} =

pasang perlu

As

As x _d

[SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.5)]

=

4.561,59

4.388,25

x 1.445,99 = 1.391,04 mm  1400 mm

 Maka panjang penyaluran tulangan dalam kondisi tarik 1400 mm

Penyaluran Tulangan Berkait Dalam Kondisi Tarik Penyaluran tulangan berkait dalam kondisi tarik dihitung berdasarkan SNI 03-2847-2002 psl.14.5.

 Panjang penyaluran tidak boleh kurang dari 150 mm [SNI 03-2847-2002 psl. 14.5.1)]

 Berdasarkan SNI 03-2847-2002 pasal 14.5.2 panjang penyaluran dasar untuk suatu batang tulangan tarik pada penampang tepi atau yang berakhir dengan kaitan adalah :

_hb = fc'

d x

100 ^b  8 x db

=

30

22 x

100  8 x 22 mm

= 401,67 mm  176 mm

_{hb reduksi} = F modifikasi x _hb  150 mm

=

pasang perlu

As

As x _hb  150 mm

SNI 03-2847-2002 psl. 14.5.3).(2)]

=

1.900,65

1.677,435

_{x 401,67  150 mm} = 354,5 mm  150 mm

 400 mm

 Maka panjang penyaluran tulangan berkait dalam kondisi tarik 400 mm

 Penyaluran Tulangan Dalam Kondisi Tekan

Penyaluran tulangan dalam kondisi tekan dihitung berdasarkan SNI 03-2847-2002 psl.14.3.

 Panjang penyaluran tidak boleh kurang dari 200 mm [SNI 03-2847-2002 psl. 14.3.1)]

_db =

fc' x 4

fy x

d^b  0,04 x db x fy

[SNI 03-2847-2002 psl. 14.3.2)]

=

30

x 4

400 x

22  0,04 x 22 x 400

= 401,7 mm  352 mm

db reduksi = F modifikasi x _db  200 mm

=

pasang perlu

As'

As' x _db  200 mm

[SNI 03-2847-2002 psl. 14.3.3).(2)]

=

760,26 760,26

x 401,7  200 mm = 401,7 mm  200 mm

Maka dipasang sepanjang 410 mm

 Maka panjang penyaluran tulangan dalam kondisi tekan 410 mm

5.2.5 Kontrol Retak

SNI-03-2847-2002 ps.12.6 z = fs ³ d_cA

≤ 30MN/m untuk struktur didalam ruangan

≤ 25MN/m untuk penampang yang dipengaruhi cuaca luar

d_c = decking + 0,5 tulangan

= 50 + (0,5 x 22) = 61 mm A =

4 500 61 2

 

= 15.250 mm² Z = 0,6400³ 6115.250

= 23.428,5 N/mm

= 23,4 MN/mm ≤ 30MN/m (OK) Sebagai alternatif terhadap perhitungan nilai z, dapat dilakukan perhitungan lebar retak yang diberikan oleh:

ω = 11 x 10^-6 x β x fs ³ d_cA

6

0 , 85 0 , 6 400

3

61 15 . 250 10

11

     

 ^



= 0,22 mm

Nilai lebar retak yang diperoleh tidak boleh melebihi 0,4 mm untuk penampang didalam ruangan dan 0,3 mm untuk penampang yang dipengaruhi cuaca luar, dimana β

= 0.85 untuk fc’ ≤ 30 Mpa

5.2.6 Gambar Penulangan Sloof Panjang kait ditentukan sejarak 6d = 6x 12mm

= 72mm ≈ 80mm (PBBI 1971, Bab 8.2)

5 D22

4 D19

3 D22 3 Ø12 - 90

TUMPUAN

LAPANGAN

3 D22

5 D22 3 Ø12 - 100

4 D19

Sketsa Penampang sloof 50-80 As B joint 10 - 11

Sketsa Pembengkokan tulangan pada tulangan geser 50

4 D19 5 D22

3 Ø12-90

3 D22 5 D22

3 D22 3 Ø12-100

600 1/2 Ln = 4500

410

400

TUMPUAN LAPANGAN

1600 650 2250

wilayah 1 wilayah 2 wilayah 3

Sketsa penulangan lentur dan geser pada sloof