1 PERBANDINGAN ANALISA BESAR DAYA DUKUNG PONDASI BORE
PILE MENGGUNAKAN METODE ELEMEN HINGGA TERHADAP METODE ANALITIK DAN METODE LOADING TEST
(STUDI KASUS PROYEK PEMBANGUNAN MANHATTAN MALL DAN CONDOMINIUM)
TUGAS AKHIR
Diajukan untuk melengkapi syarat penyelesaian Pendidikan sarjana teknik sipil
DIKERJAKAN OLEH :
10 0404 121 ARBY WIRA KARYA S
BIDANG STUDI GEOTEKNIK
DEPARTEMEN TEKNIK SIPIL
FAKULTAS TEKNIK
UNIVERSITAS SUMATERA UTARA
2
KATA PENGANTAR
Puji dan syukur saya ucapkan ke hadirat Tuhan Yesus Kristus yang telah memberikan berkat dan karunia-Nya sehingga Tugas Akhir ini dapat terlaksana dengan baik. Adapun Tugas Akhir ini berjudul “Perbandingan Analisa Besar Daya Dukung Pondasi Bore Pile Menggunakan Metode Elemen Hingga Terhadap Metode Analitik dan Metode Loading Test (Studi Kasus Proyek Pembangunan Manhattan Mall dan Condominium)’’. Tugas Akhir ini disusun sebagai syarat dalam ujian sarjana Teknik Sipil bidang studi Geoteknik di Fakultas Teknik Universitas Sumatera Utara.
Dalam penyelesaian Tugas Akhir ini, saya menyadari bahwa saya tidak terlepas dari bimbingan, bantuan dan dukungan berbagai pihak. Oleh karena itu, saya ingin mengucapkan terima kasih kepada beberapa pihak, diantaranya :
1. Bapak Ir. Rudi Iskandar, MT selaku dosen pembimbing yang telah memberikan arahan, masukan, dukungan dalam bentuk waktu dan pemikiran untuk membantu saya menyelesaikan Tugas Akhir ini.
2. Bapak Prof. Dr. Ir. Roesyanto, MSCE selaku Koordinator Sub Jurusan Geoteknik.
3. Bapak Prof. Dr. Ing. Johannes Tarigan selaku ketua Departemen Teknik Sipil Fakultas Teknik USU.
3 5. Bapak dan ibu pengajar Departemen Teknik Sipil Fakultas Teknik USU, khususnya Bapak Ir. Makmur Ginting, Msc ; Bapak Ir. Alferido Malik, atas ilmu dan bimbingan yang telah diberikan selama saya duduk di bangku perkuliahan.
6. Bapak Nobeli yang bersedia memberikan data-data yang saya butuhkan dalam mengerjakan Tugas Akhir ini, serta mendukung saya dalam mengerjakan Tugas Akhir ini.
7. Keluarga yang saya kasihi, terutama kedua orangtua saya, Bapak Robin D. Sihite dan Ibu Ikipmas Anny Siagian, dan adik saya Margaretha Sihite, serta wanita terkasih Dea Tamara Hutagaol yang telah memberikan doa dan dukungan penuh kepada saya dalam menyelesaikan Tugas Akhir ini. 8. Teman-teman angkatan 2010, khususnya bidang Geoteknik; Hopnagel
Sinaga, Henry Beteholi Hulu, Prisquila Sembiring, Essy Ginting, Anggi Badia Raja Sihite, Mangasi Sinaga, Agave Manulang, Welman Tambunan, Rano Ndraha, Uke Parhusip, Muhammad Wihardi, Taslim, serta teman-teman angkatan 2010 lainnya yang merupakan keluarga untuk saya.
9. Sahabat-sahabat angkatan 2010 , Dice Dachi, Muhammad Taufik, Andre Syahputra Manurung, Fransiscus I Pinem, Rizky T S Siagian, Aziz Oemry yang mendukung dan membantu saya.
10.Abang dan kakak senior angkatan 2007, atas arahan, bantuan serta dukungan dalam menyelesaikan Tugas Akhir ini.
4 12.Seluruh rekan-rekan yang tidak mungkin saya tuliskan satu-persatu atas
dukungannya selama ini.
Saya menyadari bahwa Tugas Akhir ini masih memiliki banyak kekurangan karena adanya keterbatasan pengetahuan dan pemahaman saya. Oleh karena itu, saya mengharapkan saran dan kritik yang bersifat membangun dari para pembaca.
Akhir kata, saya mengucapkan terima kasih dan semoga Tugas Akhir ini bermanfaat bagi para pembaca. Tuhan memberkati.
Medan, 2015 Penulis
5
ABSTRAK
Dalam setiap bangunan diperlukan pondasi sebagai dasar bangunan yang kuat dan kokoh. Hal ini disebabkan pondasi sebagai dasar bangunan harus mampu memikul seluruh beban bangunan dan beban lainnya untuk diteruskan sampai kelapisan tanah. Untuk mengetahui daya dukung dari pondasi bore pile, biasanya dilakukan pengujian beban tiang statis aksial (loading test). Dimana untuk setiap kali pelaksanaan loading test dibutuhkan biaya yang relatif mahal. Dalam perencanaannya, sangatlah penting dilakukan analisis mengenai daya dukung pondasi.
Dalam kaitannya dengan hal tersebut, penulis mengadakan penelitian tentang daya dukung aksial bore pile tunggal yang dihitung dengan metode elemen hingga (MEH) dibandingkan dengan metode analitis dan metode loading test. Lalu juga dibandingkan mengenai komparasi kurva beban dengan penurunan.
Berdasarkan hasil analisis kapasitas daya dukung tiang tunggal, jenis tanah dari penelitian ini berupa tanah kohesif diantaranya jenis lanau kelempungan hingga lanau berpasir. Untuk tiang ø 100 cm didapatkan nilai daya dukung menggunakan program MEH adalah 571,5 ton. Dan besar penurunan maksimum saat diberikan beban secara siklik 150% yaitu sebesar 6300 ton, dari hasil output program MEH adalah 205,42 mm, sedangkan dari interpretasi uji beban statis diperoleh sebesar 97,69 mm. Dimana terdapat selisih 107,73 mm yang lebih besar hasil output program MEH dari pada uji beban statis.
6
DAFTAR GAMBAR……… viii
DAFTAR NOTASI………... xi BAB I PENDAHULUAN………....
1.1. Latar Belakang………... 1.2. Pembatasan Masalah………... 1.3. Lokasi Penelitian…..………. 1.4. Tujuan Penelitian...……….. 1.5. Manfaat Penelitian..………... 1.6. Metode Pengumpulan Data ..…...………. 1.7. Sistematika Penulisan ..…...………..
1
2.1. Tinjauan Umum...………... 2.2. Penyelidikan Tanah (Soil Investigation)………... 2.3. Klasifikasi Tanah.………..
2.3.1. Klasifikasi Tanah Berdasarkan Tekstur.………… 2.3.2. Klasifikasi Tanah Sistem AASHTO...….…. 2.3.3. Klasifikasi Tanah Sistem UNIFIED……….. 2.4. Pondasi... 2.4.1. Pondasi Tiang………... 2.4.2. Penggolongan Pondasi Tiang... 2.4.3. Pondasi Tiang Bor………... 2.4.4. Metode Pelaksanaan Pondasi Bored Pile...…….. 2.5. MEH (Metode Elemen Hingga) Bidang Geoteknik...
7 2.5.2. Fungsi Perpindahan (Shape Function)………...
2.5.3. Elemen untuk analisa dua dimensi...………. 2.5.4. Interpolasi Displacement...………. 2.5.5. Regangan...………. 2.5.6. Hukum Konstitutif...………. 2.5.7. Matriks Kekakuan Elemen………. 2.5.8. Matriks Kekakuan Global.………. 2.5.9. Pemodelan pada Program MEH....………. 2.5.10. Model Mohr Coulomb...………... 2.5.11. Metode Elemen Hingga...……… 2.5.12. Studi Parameter Tanah....………... 2.5.13. Parameter Tanah...………... 2.6. Uji Pembebanan (Loading Test)...………... 2.7. Vibrating Wire Strain Gauge (VWSG)...………... BAB III METODOLOGI PENELITIAN………...
3.1. Data Umum………... 3.2. Data Teknis Proyek………... 3.3. Metode Pengumpulan Proyek……… 3.4. Lokasi Titik Loading Test dan Bored Pile………... BAB IV HASIL DAN PEMBAHASAN……… 4.1. Pendahuluan ………. 4.2. Input Parameter Pada Program MEH…..……….. 4.3. Proses Masukkan Data ke Program MEH…..………... 4.4. Hasil Perhitungan Daya Dukung Aksial..……….. 4.5. Perhitungan Penurunan...…..……….. 4.5.1. Komparasi Kurva Beban vs Penurunan dengan
Beban 50%………...…… 4.5.2. Komparasi Kurva Beban vs Penurunan dengan
Beban 100%………...…… 4.5.3. Komparasi Kurva Beban vs Penurunan dengan
8 4.6. Diskusi...……….
BAB V KESIMPULAN DAN SARAN………... 5.1. Kesimpulan ………... 5.2. Saran……….. DAFTAR PUSTAKA………... LAMPIRAN………..
9
DAFTAR TABEL
Tabel 2.1 Klasifikasi Tanah Menurut ASSHTO………... 12
Tabel 2.2 Sistem Klasifikasi UNFIED……….….... 15
Tabel 2.3 Fungsi Perpindahan ……….…... 41
Tabel 2.4 Tabel 2.5 Tabel 2.6 Tabel 2.7 Korelasi N-SPT dengan modulus elastisitas pada tanah pasir (Schmertman, 1970)... Korelasi N-SPT dengan modulus elastisitas pada tanah lempung (Randolph,1978)... Hubungan Jenis Tanah, konsistensi dan Poisson’s Ratio (μ)... Nilai Koefisien Permeabilitas Tanah (Das, 1995)... 52 53 54 57 Tabel 2.8 Spesifikasi Vibrating Wire Strain Gauge (VWSG)... 66
Tabel 4.1 Input parameter tanah untuk Bore Hole 2……….……... 75
Tabel 4.2 Input Parameter Bored Pile ………... 78
Tabel 4.3 Penurunan pada Program MEH ... 89 Tabel 4.4 Perbandingan Settlement menggunakan MEH dengan
10
DAFTAR GAMBAR
No. Judul Hal
2.1 Klasifikasi Berdasarkan Tekstur Tanah 10
2.2 Grafik Bagian Plastisitas 14
2.3 Pengelompokan Pondasi 19
2.4 Panjang Dan Beban Maksimum untuk berbagai Macam Tiang yang umum dipakai menurut Carzon
22
2.5 Jenis - Jenis Tiang Bor (Braja M Das, 1941) 23
2.6 Pengoperasian Dasar Metode RCD 30
2.7 Pelaksanaan Pondasi Bor Pile dengan Metode RCD 37
2.8 Contoh Pemodelan Pondasi 39
2.9 Jenis-Jenis Elemen 39
2.10 Titik Nodal dan Integrasi 40
2.11 Bentuk Umum Elemen Dua Dimensi 41
2.12 Elemen dan Six-Noded Triangular 42
11 2.17 Gambar Alat Vibrating Wire Strain gauge (VWSG) 64 2.18 Cara Penggunaan Vibrating Wire Strain Gauge (VWSG) di
lapangan
66
3.1 Denah lokasi proyek Manhattan Apartment and Condominium
69
3.2 Diagram Aliran Penelitian 71
3.3 Denah Pondasi 72
4.1 Tampilan Soil Properties Pada software Allpile 74 4.2 Kondisi active pore pressure pada bore hole 2 80 4.3 Kondisi effective stresses pada bore hole 2 81 4.4 Nilai Phi Reduction Titik Bore Hole 2 pada Fase 2
(Sebelum Konsolidasi)
82
4.5 Nilai Phi Reduction Titik Bore Hole 2 pada Fase 4 (Setelah Konsolidasi)
83
4.6 Titik nodal yang di tinjau pada proses penurunan 84
4.7 Deformed Mesh pada Bore Hole 2 85
4.8 Deformed mesh pada Bore Hole 2 ketika Qu bekerja 86
12 4.14 Kurva hubungan beban dan settlement pada MEH dan
Loading Test Cycle 1
92
4.15 Kurva hubungan beban dan settlement pada MEH dan Loading Test Cycle 2
93
4.16 Kurva hubungan beban dan settlement pada MEH dan Loading Test Cycle 3
13
DAFTAR NOTASI
qc = perlawanan penetrasi konus (kg/cm2)
HL = hambatan lekat
JHL = jumlah hambatan lekat JP = jumlah perlawanan konus
A = interval pembacaan sondir (setiap pembacaan 20 cm) B = luas konus
i = kedalaman lapisan yang ditinjau Dr = kerapatan relatif (%)
Φ = sudut geser dalam tanah (°) τ = kekuatan geser tanah (kg/cm2) c = kohesi tanah (kg/cm2)
σ = tegangan normal yang terjadi pada tanah (kg/cm2) Qult = kapasitas daya dukung aksial ultimit tiang (kN)
Qb = tahanan ujung tiang (kN)
Qs = tahanan selimut (kN)
Ab = luas ujung bawah tiang (cm2)
As = luas selimut tiang (cm2)
qb = kapasitas daya dukung di ujung tiang per satuan luas (kg/cm2)
fs = satuan tahanan kulit per satuan luas (kg/cm2)
P = keliling tiang (cm)
14 Ptiang = kekuatan yang diijinkan pada tiang (kg)
������ = tegangan tekan ijin bahan tiang (kg/cm2)
Lb = panjang tiang (m)
D = diameter tiang (m)
α = koefisien adhesi antara tanah dan tiang cu = kohesi undrained (kN/m2) = �−��� × nh = koefisien variasi modulus
R = modulus tanah konstan
T = modulus tanah tidak konstan sesuai dengan pertambahan kedalaman tanah
po = tekanan overburden efektif
Kp = ���2�45° +∅
2�
S = jarak antar tiang pancang (as ke as) dalam satu pile cap
15 n = jumlah tiang dalam satu kelompok
cb = kohesi tanah di bawah dasara kelompok tiang (kN/m2)
B = lebar kelompok tiang pancang, dihitung dari pinggir tiang (m) L = panjang kelompok tiang (m)
S = settlement = besar penurunan tiang pancang Q = besar beban yang bekerja
Es = modulus elastisitas bahan tiang pancang
μ = Poisson’s ratio =angka poisson K = faktor kekakuan tiang pancang C1 = kemiringan garis lurus
Se = penurunan elastik
[D] = matriks konstitutif yang nilainya bergantung pada jenis pemodelan elemen
[k] = matriks kekakuan (stiffness matrix) [B] = matriks interpolasi regangan Gs = specific gravity
e = angka pori �� = berat isi air
16 ky = koefisien permeabilitas arah vertikal
5
ABSTRAK
Dalam setiap bangunan diperlukan pondasi sebagai dasar bangunan yang kuat dan kokoh. Hal ini disebabkan pondasi sebagai dasar bangunan harus mampu memikul seluruh beban bangunan dan beban lainnya untuk diteruskan sampai kelapisan tanah. Untuk mengetahui daya dukung dari pondasi bore pile, biasanya dilakukan pengujian beban tiang statis aksial (loading test). Dimana untuk setiap kali pelaksanaan loading test dibutuhkan biaya yang relatif mahal. Dalam perencanaannya, sangatlah penting dilakukan analisis mengenai daya dukung pondasi.
Dalam kaitannya dengan hal tersebut, penulis mengadakan penelitian tentang daya dukung aksial bore pile tunggal yang dihitung dengan metode elemen hingga (MEH) dibandingkan dengan metode analitis dan metode loading test. Lalu juga dibandingkan mengenai komparasi kurva beban dengan penurunan.
Berdasarkan hasil analisis kapasitas daya dukung tiang tunggal, jenis tanah dari penelitian ini berupa tanah kohesif diantaranya jenis lanau kelempungan hingga lanau berpasir. Untuk tiang ø 100 cm didapatkan nilai daya dukung menggunakan program MEH adalah 571,5 ton. Dan besar penurunan maksimum saat diberikan beban secara siklik 150% yaitu sebesar 6300 ton, dari hasil output program MEH adalah 205,42 mm, sedangkan dari interpretasi uji beban statis diperoleh sebesar 97,69 mm. Dimana terdapat selisih 107,73 mm yang lebih besar hasil output program MEH dari pada uji beban statis.
17
BAB I
PENDAHULUAN
1.1. LATAR BELAKANG
Indonesia adalah sebuah negara berkembang, pembangunan di Indonesia telah banyak dijalankan, bukan hanya di kota-kota, tapi telah menyebar ke daerah-daerah, di seluruh pelosok tanah air. Dalam pembangunan tersebut banyak bangunan besar seperti gedung, jembatan, bendungan dan bangunan lain didirikan. Untuk menahan beban bangunan yang berat tersebut tentunya diperlukan pondasi yang kokoh.
18 berada di atas pondasi tadi. Dalam perencanaannya, sangatlah penting dilakukan analisis mengenai daya dukung pondasi.
Dari uraian di atas maka permasalahan yang akan dibahas dalam skripsi ini adalah bagaimana menentukan daya dukung pondasi bore pile di salah satu titik di lokasi Manhattan Shopping Mall & Condominium.
1.2. PEMBATASAN MASALAH
Dalam pelaksanaan proyek pembangunan Manhattan Mall dan Condominium hal yang dianalisa adalah daya dukung pondasi kelompok pilenya, maka sangatlah perlu diadakan pembatasan masalah yang bertujuan menghindari kerancuan serta penyimpangan dari tujuan semula. Pembatasan masalah dalam laporan ini dibatasi pada:
a) Proyek Manhattan Mall and Condominium
b) Tiang yang ditinjau adalah pondasi bore pile (TP2)
c) Menghitung daya dukung dengan menggunakan metode elemen hingga
d) Mengevaluasi dan membandingkan hasil uji metode elemen hingga dengan metode analitik dan metode loading test
19 1.3. TUJUAN PENELITIAN
Adapun tujuan dari penelitian ini ialah :
1. Mengevaluasi dan membandingkan besarnya daya dukung pada pondasi dengan menggunakan metode elemen hingga, metode analitik dan metode loading test dari hasil uji lapangan.
2. Membandingkan setiap cycle pembebanan dengan settlement yang terjadi.
1.4. MANFAAT PENELITIAN
Tugas Akhir ini diharapkan bermanfaat untuk:
1. Memberikan ilmu mengenai pondasi khususnya mengenai bore pile dalam pencarian daya dukung menggunakan metode elemen hingga
2. Mahasiswa ataupun pihak lain yang akan membahas tugas akhir yang sama
3. Pihak-pihak yang membutuhkan informasi dan mempelajari hal-hal yang dibahas dalam laporan Tugas Akhir.
1.5. METODE PENGUMPULAN DATA
20 Adapun teknik pembahasan yang dilakukan adalah:
1. Studi literature yaitu mengumpulkan kajian literature yang berhubungan dengan tugas akhir ini, yang bersumber dari buku serta referensi jurnal sebagai pendekatan teori maupun sebagai perbandingan untuk mengkaji penelitian ini.
2. Pengumpulan data-data yang diperlukan untuk menunjang penyelesaian tugas akhir ini yang terdiri dari :
- Data Primer :
o Data hasil uji lapangan yang dilakukan oleh perusahaan
Arsidi Group yang berupa detail tiang, drilling log dan data loading test.
o Data penelitian dari saudara Henry Beteholi Hulu
mahasiswa Universitas Sumatera Utara Jurusan Teknik Sipil berupa data perhitungan daya dukung menggunakan metode analitik.
o Data penelitian dari saudara Hopnagel Sinaga mahasiswa
Universitas Sumatera Utara Jurusan Teknik Sipil berupa data perhitungan daya dukung menggunakan metode loading test.
21 3. Studi Bimbingan, yaitu melakukan bimbingan dan konsultasi dengan dosen pembimbing yang turut berperan penting dalam penyelesaian tugas akhir ini.
1.6. SISTEMATIKA PENULISAN
Sistematika pembahasan ini bertujuan untuk memberikan gambaran secara garis besar isi setiap bab yang akan dibahas pada tugas akhir ini adalah sebagai berikut :
Rencana sistematika penulisan Tugas Akhir ini terdiri dari 5 ( lima ) bab, yang diuraikan sebagai berikut :
Bab I: Pendahuluan
Berisi latar belakang penulisan, tujuan dan manfaat, pembatasan masalah, dan sistematika penulisan.
Bab II: Tinjauan Pustaka
Berisi dasar teori, rumus, dan segala sesuatu yang digunakan untuk menyelesaikan Tugas Akhir ini, yang diperoleh dari buku literatur, tulisan ilmiah, website / search engine dan hasil penulisan sebelumnya.
Bab III: Metodologi Penelitian
Berisi metodologi penulisan Tugas Akhir berupa pengumpulan data dan metode analisis.
Bab IV: Hasil dan Pembahasan
22 Bab V: Kesimpulan dan Saran
23
BAB II
TINJAUAN PUSTAKA
2.1 Tinjauan Umum
Tanah adalah materi utama yang menerima sepenuhnya penyaluran beban yang ditimbulkan akibat konstruksi bangunan yang dibuat diatasnya. Tanah yang ada di permukaan bumi mempunyai karakteristik dan sifat yang berbeda-beda, sehingga hal ini merupakan suatu tantangan bagi perekayasa konstruksi untuk memahami perilaku tanah yang dihadapi dalam perencanaan konstruksi dengan jalan melakukan penyelidikan dan penelitian terhadap sifat-sifat yang dimiliki tanah, yang tentunya hasilnya tidak mutlak, tepat dan benar. Akan tetapi paling tidak kita dapat melakukan pendekatan secara teknis yang dapat dipertanggungjawabkan akurasinya dalam perencanaan konstruksi.
24 penurunan yang akan ditimbulkan dalam batas aman, pengendalian mutu menjadi salah satu kunci penting keberhasilan pondasi bore pile.
2.2. Penyelidikan Tanah (Soil Investigation)
Penyelidikan di lapangan adalah pokok untuk memutuskan apakah suatu usulan pekerjaan rekayasa layak/patut dan cukup secara ekonomis untuk direncanakan. Penyelidikan lapangan sangat perlu untuk menganalisa keamanan atau kasus keruntuhan pekerjaan pekerjaan yang ada, untuk memilih bahan-bahan dan menentukan metode konstruksi untuk direncanakan yang kemudian dilaksanakan. Penyelidikan tanah dilakukan untuk mengetahui parameter-parameter tanah yang dalam hal ini antara lain adalah kompisisi tanah (soil properties), sifat-sifat teknik tanah (soil engineering) serta kandungan mineralogi yang dimiliki oleh tanah. Pengetahuan akan akan paremeter-parameter tanah tersebut sangat diperlukan untuk perencaanan awal desain stabilisasi tanah.
25 2.3. Klasifikasi Tanah
Klasifikasi tanah sangat diperlukan untuk memberikan gambaran sepintas mengenai sifat-sifat tanah di dalam perencanaan dan pelaksanaan suatu konstruksi. Dalam mekanika tanah telah banyak dibuat metode pengklasifikasian sesuai dengan dasar yang dipakai untuk mendasari metode yang dibuat. Walaupun terdapat berbagai sistem pengklasifikasian tanah, tetapi tidak satupun dari sistem-sistem tersebut yang memberikan penjelasan yang tegas mengenai segala kemungkinan pemakaiannya. Hal ini disebabkan karena tanah memiliki sifat-sifat yang bervariasi. Adapun beberapa metode klasifikasi tanah yang ada antara lain: 1. Klasifikasi Tanah Berdasarkan Tekstur
2. Klasifikasi Tanah Sistem AASHTO 3. Klasifikasi Tanah Sistem UNIFIED
2.3.1. Klasifikasi Tanah Berdasarkan Tekstur
26 menentukan persentase tanah bagi setiap batasan ukuran. Departemen Pertanian AS telah mengembangkan suatu sistem klasifikasi ukuran butir yang menamakan tanah secara spesifik bergantung dari persentase pasir, lanau dan lempung. Untuk itu dibuat suatu grafik segitiga yang dipergunakan untuk mengklasifikasikan sistem ini. Gambar 2.1. memperlihatkan grafik segitiga yang dipergunakan untuk mengklasifikasikan tanah dengan sistem segitiga ini. Persentase pasir, lanau dan lempung diplotkan pada grafik tersebut dan daerah dimana titik itu terletak akan mengklasifikasikan tanah tersebut.
Akan tetapi meskipun ukuran butir ternyata menyajikan cara untuk rnengklasifikasian tanah, namun mempunyai suatu kekurangan. Cara ini tidak memperhitungkan sifat plastisitas tanah yang disebakan adanya kandungan (baik dalam segi jumlah dan jenis) mineral lempung yang terdapat pada tanah. Untuk dapat menafsirkan ciri ciri suatu tanah perlu memperhatikan jumlah dan jenis mineral lempung yang dikandungnya.
27 2.3.2. Klasifikasi Tanah Sistem AASHTO
29 Indeks kelompok = (F -35){ 0,2+ 0,005 (LL-40 ) + 0,0l(F - 15 )(P1 - 10)
Dimana:
F = persen lewat ayakan 0,075 mm ( No.200) dinyatakan dalam angka bulat. LL = Batas cair
PI = Indeks Plastisitas
Indeks kelompok ini selalu dinyatakan dalam bilangan bulat apabila tidak negative. Bila negatif maka dinyatakan sebagai nol. Pada saat menghitung indeks kelompok bagi sub kelompok A-2-6 dan A-2-7, hanya PI saja dan rumus itu yang dipergunakan. Indeks kelompok dituliskan sebagai bagian dan klasifikasi AASHTO. Apabila indeks kelompok bagi tanah A-7-6 dan A-2-7 sama dengan 15, maka klasifikasinya ditulis dengan A-7-6(15). Makin tinggi nilai indeks kelompok makin kurang sesuai bahan tersebut sebagai lapisan dasar. Indeks kelompok menunjukan nilai 0 itu berarti menunjukan suatu material lapis dasar yang bagus dan indeks kelompok 20 atau lebih tingi menunjukan suatu material lapis dasar yang sangat jelek.
2.3.3. Klasifikasi Tanah Sistem UNIFIED
30 pekerjaan pembuatan lapangan terbang yang dilaksanakan oleh The Army Corps Engineers. Sistem ini telah dipakai dengan sedikit modifikasi oleh U.S. Bureau of Reclamation dan U.S Corps of Engineers dalam tahun 1952. Dan pada tahun 1969 American Society for Testing and Material telah menjadikan sistem ini sebagai prosedur standar guna mengklasifikasikan tanah untuk tujuan rekayasa.
Sistem UNIFIED membagi tanah ke dalam dua kelompok utama:
1. Tanah berbutir kasar → adalah tanah yang lebih dan 50% bahannya tertahan pada ayakan No. 200. Tanah butir kasar terbagi atas kerikil dengan simbol G (gravel), dan pasir dengan simbol S (sand).
2. Tanah butir halus → adalah tanah yang lebih dan 50% bahannya lewat pada saringan No. 200. Tanah butir halus terbagi atas lanau dengan simbol M (silt), lempung dengan simbol C (clay), serta lanau dan lempung organik dengan simbol O, bergantung pada tanah itu terletak pada grafik plastisitas. Tanda L untuk plastisitas rendah dan tanda H untuk plastisitas tinggi. Adapun simbol simbol lain yang digunakan dalam klasifikasi tanah ini adalah :
W = well graded (tanah dengan gradasi baik) P = poorly graded (tanah dengan gradasi buruk) L = low plasticity (plastisitas rendah) (LL < 50) H = high plasticity (plastisitas tinggi) ( LL > 50)
32 Tabel 2.2 Lanjutan Sistem Klasifikasi UNIFIED
33 2.4. Pondasi
Pondasi dikelompokkan ke dalam 2 bagian, yaitu: a. Pondasi Dangkal (Shallow Foundation)
Terletak pada kedalaman yang dangkal, umumnya kedalaman pondasi dangkal lebih kecil dari panjang atau lebar pondasi.
b. Pondasi Dalam (Deep Foundation)
Merupakan pondasi yang dipergunakan untuk meneruskan beban ke lapisan tanah yang mampu memikulnya dan letaknya cukup dalam.
Menurut Bowles (1997), sebuah pondasi harus mampu memenuhi beberapa persyaratan stabilitas dan deformasi, seperti :
a) Kedalaman harus memadai untuk menghindarkan pergerakan tanah lateral dari bawah pondasi khusus untuk pondasi tapak dan pondasi rakit.
b) Kedalaman harus berada di bawah daerah perubahan volume musiman yang disebabkan oleh pembekuan, pencairan dan pertumbuhan tanaman. c) Sistem harus aman terhadap penggulingan, rotasi, penggelinciran atau
pergeseran tanah.
d) Sistem harus aman terhadap korosi atau kerusakan yang disebabkan oleh bahan berbahaya yang terdapat di dalam tanah.
e) Sistem harus cukup mampu beradaptasi terhadap beberapa perubahan geometri konstruksi atau lapangan selama proses pelaksanaan dan mudah dimodifikasi seandainya perubahan perlu dilakukan.
34 g) Pergerakan tanah keseluruhan (umumnya penurunan) dan pergerakan
diferensial harus dapat ditolerir oleh elemen pondasi dan elemen bangunan atas.
h) Pondasi dan konstruksinya harus memenuhi syarat standar untuk perlindungan lingkungan.
Jenis-Jenis Pondasi Dalam dan Pemakaiannya
Pada umumnya jenis pondasi dapat diklasifikasikan berdasarkan perbandingan lebar dan kedalaman pondasi, untuk jenis pondasi dalam umumnya D/B ≥ 4+ dan jenis-jenisnya antara lain :
Tiang pancang mengambang : biasanya dipakai dalam bentuk kelompok- kelompok yaitu dua atau lebih. Kondisi tanah terapan yang sesuai yaitu tanah permukaan atau tanah yang dekat dengan permukaan mempunyai daya dukung yang rendah dan tanah yang memenuhi syarat berada pada tempat yang dalam sekali. Keliling tanah terhadap tiang pancang dapat mengembangkan tahanan kulit yang cukup untuk memikul beban rencana.
35 Pilar dibor atau kaison dibor : dipakai sama seperti tiang pancang tetapi di gunakan dalam jumlah yang lebih irit ( sedikit ), dan beban kolom yang lebih besar.
Untuk lebih jelas mengenai jenis-jenis pondasi, dapat dilihat pada gambar berikut:
36 2.4.1 Pondasi Tiang
Pondasi tiang digunakan untuk suatu bangunan yang tanah dasar di bawah bangunan tersebut tidak mempunyai daya dukung (bearing capacity) yang cukup untuk memikul beban berat bangunan dan beban yang diterimanya atau apabila tanah pendukung yang mempunyai daya dukung yang cukup letaknya sangat dalam. Pondasi tiang adalah suatu konstruksi pondasi yang mampu menahan gaya vertikal ke sumbu tiang dengan cara menyerap lenturan. Pondasi tiang dibuat menjadi suatu kesatuan yang monolit dengan menyatukan pangkal tiang yang terdapat di bawah konstruksi dengan tumpuan pondasi. Pondasi tiang ini berfungsi untuk menyalurkan beban – beban yang diterimanya dari konstruksi di atasnya ke lapisan tanah dalam yang mampu memikul berat bangun tersebut.
Teknik pemasangan pondasi tiang ini dapat dilakukan dengan pemancangan tiang baja/beton pracetak atau dengan membuat tiang beton bertulang yang langsung dicor di tempat (cast in place) yang sebelumnya telah dibuatkan lubang terlebih dahulu, pondasi ini disebut dengan pondasi bore pile. Pada umumnya pondasi tiang ditempatkan tegak lurus (vertikal) di dalam tanah, tetapi apabila diperlukan dapat dibuat miring agar dapat menahan gaya – gaya horizontal. Sudut kemiringan yang dicapai tergantung dari alat yang digunakan serta disesuaikan dengan perencanaan.
Pondasi tiang digunakan untuk beberapa maksud, antara lain :
o Untuk meneruskan beban bangunan yang terletak di atas air atau tanah
37
o Untuk meneruskan beban ke tanah yang relatif lunak sampai kedalaman
tertentu sehingga pondasi bangunan mampu memberikan dukungan yang cukup untuk mendukung beban tersebut oleh gesekan dinding tiang dengan tanah disekitarnya.
o Untuk mengangker bangunan yang dipengaruhi oleh gaya angkat ke atas
akibat tekanan hidrostatis atau momen penggulingan.
o Untuk menahan gaya-gaya horizontal dan gaya yang arahnya miring. o Untuk memadatkan tanah pasir, sehingga kapasitas dukung tanah tersebut
bertambah.
o Untuk mendukung pondasi bangunan yang permukaan tanahnya mudah
tergerus air.
2.4.2 Penggolongan Pondasi Tiang
Pondasi tiang dapat dibagi menjadi 3 kategori, sebagai berikut : 1. Tiang Perpindahan besar (Large Displacement Pile)
Tiang perpindahan besar, yaitu tiang pejal atau berlubang dengan ujung tertutup yang dipancang ke dalam tanah sehingga terjadi perpindahan volume tanah yang relative besar. Termasuk dalam tiang perpindahan besar adalah tiang kayu, tiang beton pejal, tiang beton prategang (pejal atau berlubang), tiang baja bulat (tertutup pada ujungnya)
2. Tiang Perpindahan Kecil (Small Displacement Pile)
38 tiang beton berlubang dengan ujung terbuka, tiang beton prategang berlubang dengan ujung terbuka, tiang baja H, tiang baja bulat ujung terbuka, dan tiang ulir.
3. Tiang Tanpa Perpindahan (Non Displacement Pile)
Tiang tanpa perpindahan, terdiri dari tiang yang dipasang di dalam tanah dengan cara menggali atau mengebor tanah. Termasuk dalam tiang tanpa perpindahan adalah bore pile, yaitu tiang beton yang pengecorannya langsung di dalam lubang hasil pengeboran tanah ( pipa baja diletakkan di dalam lubang dan dicor beton) (Hardiyatmo, 2002)
Gambar 2.4 Panjang dan Beban Maksimum untuk Berbagai Macam Tipe Tiang yang Umum Dipakai dalam Praktek menurut Carson
39 2.4.3. Pondasi Tiang Bor (Bore Pile)
Tiang bor dipasang ke dalam tanah dengan cara mengebor tanah terlebih dahulu, kemudian diisi tulangan dan dicor beton. Tiang bor biasanya dipakai pada tanah yang stabil dan kaku, sehingga memungkinkan untuk membentuk lubang yang stabil dengan alat bor. Jika tanah mengandung air, pipa besi dibutuhkan untuk menahan dinding lubang dan pipa ini ditarik ke atas pada waktu pengecoran. Pada tanah yang keras atau batuan lunak, dasar tiang dapat dibesarkan untuk menambah tahanan dukung ujung tiang.
Ada berbagai jenis pondasi tiang bor, yaitu : 1. Tiang bor lurus untuk tanah keras.
2. Tiang bor yang ujungnya diperbesar berbentuk bel. 3. Tiang bor yang ujungnya diperbesar berbentuk trapesium.
Gambar 2.5 Jenis - jenis tiang bor (Braja M.Das, 1941) Ada beberapa alasan digunakan pondasi tiang bor dalam konstruksi, yaitu :
40 3. Tiang bor dapat dikerjakan sebelum penyelesaian tahapan selanjutnya dalam
konstruksi.
4. Proses pengerjaan tiang bor dapat menghindari kerusakan bangunan yang ada disekitarnya.
5. Pada pondasi tiang pancang, proses pemancangan pada tanah lempung akan membuat tanah bergelombang dan menyebabkan tiang pancang sebelumnya bergerak ke samping dan menimbulkan suara serta getaran. Hal ini tidak terjadi pada konstruksi tiang bor.
6. Karena dasar dari tiang bor dapat diperbesar, hal ini memberikan ketahanan yang besar untuk daya dukung.
7. Pondasi tiang bor mempunyai ketahanan yang tinggi terhadap beban lateral.
Beberapa kelemahan dari pondasi tiang bor :
1. Keadaan cuaca yang buruk dapat mempersulit pengeboran dan pembetonan. 2. Pengeboran dapat mengakibatkan gangguan kepadatan, bila tanah berupa
pasir atau tanah kerikil.
3. Pengecoran beton sulit apabila dipengaruhi air tanah karena mutu beton tidak dapat dikontrol dengan baik.
4. Pembesaran ujung bawah tiang dapat dilakukan bila tanah berupa pasir. 5. Air yang mengalir ke dalam lubang bor dapat mengakibatkan gangguan
tanah, sehingga mengurangi kapasitas dukung tanah terhadap tiang bor. 6. Akan terjadi tanah runtuh (ground loss) jika tindakan pencegahan tidak
41 7. Karena diameter tiang relatif besar dan memerlukan banyak beton, untuk
proyek pekerjaan kecil dapat mengakibatkan biaya yang melonjak.
8. Walaupun penetrasi sampai ke tanah pendukung pondasi dianggap telah terpenuhi, terkadang terjadi tiang pendukung kurang sempurna karena adanya lumpur yang tertimbun di dasar tiang.
Ditinjau dari segi pelaksanaannya pondasi tiang bor dapat dibedakan menjadi 3 jenis, yaitu :
1. Sistem Augering
Pada sistem ini selain augernya sendiri, untuk kondisi lapangan pada tanah yang mudah longsor diperlukan casing atau bentonite slurry sebagai penahan longsor. Penggunaan bentonite slurry untuk kondisi lapisan tanah yang permeabilitasnya besar tidak disarankan, karena akan membuat banyak terjadinya perembesan melalui lapangan permeable tersebut.
2. Sistem Grabbing
Pada penggunaan sistem ini diperlukan casing (continuous semirotary motion casing) sebagai penahan kelongsoran. Casing tersebut dimasukkan ke dalam tanah dengan cara ditekan sambil diputar. Sistem ini sebenarnya cocok untuk semua kondisi tanah, tetapi yang paling sesuai adalah kondisi tanah yang sulit ditembus.
3. Sistem Wash Boring
42 diberikan tambahan tulangan praktis untuk penahan gaya lateral yang terjadi. Penulangan minimum 2% dari luas penampang tiang.
Ada beberapa pengaruh yang diakibatkan ketika pemasangan bored pile yaitu: 1. Bored pile dalam tanah kohesif
Penelitian pengaruh pekerjaan pemasangan bore pile pada adhesi antara dinding tiang dan tanah sekitarnya, menunjukkan bahwa nilai adhesi lebih kecil dari pada nilai kohesi tak terdrainase (undrained cohesion) tanah sebelum pemasangan tiang. Hal ini, adalah akibat dari pelunakan lempung di sekitar dinding lubang. Pelunakan tersebut adalah pengaruh dari bertambahnya kadar air lempung oleh pengaruh – pengaruh air pada pengecoran beton, pengaliran air tanah ke zona yang bertekanan yang lebih rendah di sekitar lubang bor, dan air yang dipakai untuk pelaksanaan pembuatan lubang bor. Pelunakan pada tanh lempung dapat dikurangi jika pengeboran dan pengecoran dilaksanakan dalam waktu 1 atau 2 jam (Palmer and Holland, 1966).
43 pelengkungan tulangan beton saat pemasangan. Hal – hal tersebut perlu diperhatikan saat pemasangan.
2. Bored pile pada tanah granuler
Pada waktu pengeboran, biasanya dibutuhkan tabung luar (casing) sebagai pelindung terhadap longsoran dinding galian. Gangguan kepadatan tanah terjadi pada saat tabung pelindung ditarik keatas saat pengecoran . Karena itu dalam hitungan bored pile di dalam tanah pasir, tomlinson (1975) menyarankan untuk menggunakan sudut geser dalam (ϕ) ultimit dari contoh tanah terganggu, kecuali jika tiang diletakkan pada kerikil padat dimana dinding lubang yang bergelombang tidak terjadi Jika pemadatan yang seksama diberikan pada beton yang berada di atas tiang, maka gangguan kepadatan tanah dieliminasi sehingga sudut geser dalam (ϕ) pada kondisi padat dapat digunakan, akan tetapi pemadatan tersebut sulit dilaksanakan karena terhalang tulangan beton.
2.4.4 Metode Pelaksanaan Pondasi Bored Pile
44 Secara umum tahapan pekerjaan pondasi tiang bor sebagai berikut :
1. Persiapan Lokasi Pekerjaan (Site Preparation)
Pelajari lay – out pondasi dan titik – titik bored pile, membersihkan lokasi pekerjaan dari gangguan yang ada seperti bangunan, tanaman, pepohonan, tiang listrik/telepon, kabel dan lain sebagainya.
2. Rute / Alur Pengeboran (Route of Boring)
Merencanakan alur/urutan pengeboran sehingga setiap pergerakan mesin RCD, Excavator, Crane dan Truck Mixer dapat termobilisasi tanpa halangan.
3. Suvey Lapangan dan Penentuan Titik Pondasi (Site Survey and Centering of Pile)
Mengukur dan menentukan posisi titik koordinat bored pile dengan bantuan alat Theodolit.
4. Pemasangan Stand Pipe
Stand pipe dipasang dengan ketentuan bahwa pusat dari stand pipe harus berada pada titik as pondasi yang telah disurvei terlebih dahulu. Pemasangan stand pipe dilakukan dengan bantuan excavator (back hoe).
5. Pembuatan Drainase dan Kolam Air
45 kolam ke stand pipe berukuran 1,2m, dan kedalaman 0,7 m (tergantung kondisi lapangan). Jarak kolam air tidak boleh terlalu dekat dengan lubang pengeboran, sehingga lumpur dalam air hasil pengeboran mengendap dulu sebelum airnya mengalir kembali ke lubang pengeboran. Lumpur hasil pengeboran yang mengendap di dalam kolam diambil (dibersihkan) dengan bantuan excavator.
Prosedur Pengeboran dengan Metode RCD
46 Ada beberapa tahapan yang harus dilaksanakan dalam metode RCD yaitu :
1. Setting Mesin RCD (RCD Machine Instalation)
Setelah stand pipe terpasang, mata bor sesuai dengan diameter yang ditentukan dimasukkan terlebih dahulu ke dalam stand pipe, kemudian beberapa buah pelat dipasang untuk memperkuat tanah dasar dudukan mesin RCD (dapat dilihat pada Gambar 2.6), kemudian mesin RCD diposisikan dengan ketentuan sebagai berikut :
1. Mata bor disambung dengan stang pemutar, dan harus tepat berada pada pusat/as stand pipe (titik pondasi).
2. Pondasi mesin RCD harus tegak lurus terhadap lubang yang akan dibor (yang sudah terpasang stand tube).
Gambar 2.6 Pengoperasian Dasar Metode RCD
47 pile membuat pengeboran terus menerus berjalan, hal ini efektif dilakukan sehingga tidak perlu untuk mengangkat bucket seperti metode lain. Ketinggian air harus dijaga 2 m lebih tinggi daripada tingkat air bawah tanah untuk mencegah runtuhnya lubang dibor. Jika ketinggian muka air di dalam lubang yang berisi material halus dari air tanah yang dibor sudah cukup penuh, salurkan hingga habis ke kolam pengendapan dan endapkan, hal ini untuk mencegah runtuhnya dinding berongga pada bored pile. Proses sirkulasi air seperti mengirim air ke luar dari pipa dibor, aliran air dengan mudah mengalir, sehingga dinding berongga yang lebih stabil, dan air yang mengalir di dalam pipa mengalir dengan cepat, yang membuat tanah dibor habis dengan mudah. Dalam metode RCD, casing, diperlukan untuk mencegah runtuhnya dinding berlubang dan untuk mengamankan tingkat air di dalam lubang.
2. Proses Pengeboran (Drilling Work)
Setelah letak/posisi mesin RCD sudah benar – benar tegak lurus, maka proses pengeboran dapat dimulai dengan ketentuan sebagai berikut :
1. Pengeboran dilakukan dengan memutar mata bor kearah kanan, dan sesekali diputar ke arah kiri untuk memastikan bahwa lubang pengeboran benar – benar mulus, sekaligus untuk menghancurkan tanah hasil pengeboran supaya larut dalam air agar lebih mudah dihisap.
48 air harus dapat memenuhi sirkulasi air yang diperlukan untuk pengeboran.
3. Setiap kedalaman pengeboran + 3 meter, dilakukan peyambungan stang bor sampai kedalaman yang diinginkan tercapai.
4. Jika kedalaman yang diinginkan hampir tercapai + 1 meter lagi, maka proses penghisapan dihentikan (mesin pompa hisap tidak diaktifkan), sementara pengeboran terus dilakukan sampai kedalaman yang diinginkan (dapat diperkirakan dari stang bor yang sudah masuk), selanjutnya stang bor dinaikkan sekitar 0,5 – 1 meter, lalu proses penghisapan dilakukan terus sampai air yang keluar dari selang buang kelihatan lebih bersih + 15 menit.
5. Kedalaman pengeboran diukur dengan meteran pengukur, jika kedalaman yang diinginkan belum tercapai maka proses pada langkah ke 4 dilakukan kembali. Jika kedalaman yang diinginkan sudah tercapai maka stang bor boleh diangkat dan dibuka.
3. Instalasi Tulangan dan Pipa Tremic
(Steel Cage and Tremic Pipe Instalation)
49 Tulangan harus dirakit rapi dan ikatan tulangan spiral dengan tulangan utama harus benar – benar kuat sehingga pada waktu pengangkatan tulangan oleh crane tidak terjadi kerusakan pada tulangan.
Proses instalasi tulangan dilakukan sebagai berikut :
a. Posisi crane harus benar – benar diperhatikan, sehingga tulangan yang akan dimasukkan benar – benar tegak lurus terhadap lubang bor, dan juga pada waktu pengecoran tidak menghalangi jalan masuk truck mixer.
b. Pada tulangan diikatkan dua buah sling, satu buah pada ujung atas tulangan dan satu buah lagi pada bagian sisi memanjang tulangan. Pada bagian dimana sling diikat, ikatan tulangan spiral dengan tulangan utama diperkuat (bila perlu dilas), sehingga pada waktu tulangan diangkat, tulangan tidak rusak (ikatan spiral dengan tulangan utama tidak lepas). Pada setiap sambungan (bagian overlap) sebaiknya dilas, karena pada proses pengecoran, sewaktu pipa tremie dinaikkan dan diturunkan kemungkinan dapat mengenai sisi tulangan yang dapat menyebabkan sambungan tulangan terangkat ke atas.
50 perlahan ke dalam lubang, posisi tulangan terus dijaga supaya tidak menyentuh dinding lubang bor dan posisinya harus benar – benar di tengah/di pusat bor.
d. Jika level yang diinginkan berada di bawah permukaan tanah, maka digunakan besi penggantung.
e. Setelah tulangan dimasukkan, kemudian pipa tremie dimasukkan. Pipa tremie disambung – sambung untuk memudahkan proses instalasi dan juga untuk memudahkan pemotongan tremie pada waktu pengecoran. Ujung pipa tremie berjarak 25 – 50 cm dari dasar lubang pondasi. Jika jaraknya kurang dari 25 cm maka pada saat pengecoran beton lambat keluar dari tremie, sedangkan jika jaraknya lebih dari 50 cm, maka saat pertama kali beton keluar dari tremie akan terjadi pengenceran karena bercampur dengan air pondasi (penting untuk diperhatikan). Pada bagian ujung atas pipa tremie disambung dengan corong pengecoran.
4. Pengecoran dengan Ready Mix Concrete
51 Proses pengecoran dilakukan dengan ketentuan sebagai berikut :
1. Pipa tremie dinaikkan setinggi 25 -50 cm di atas dasar lubang bor, air dalam pipa tremie dibiarkan dulu stabil, kemudian dimasukkan bola karet atau mangkok karet yang diameternya sama dengan diameter dalam pipa tremie, yang berfungsi untuk menekan air campur lumpur ke dasar lubang sewaktu beton dituang pertama sekali, sehingga beton tidak bercampur dengan lumpur.
2. Pada awal pengecoran, penuangan dilakukan lebih cepat, hal ini dilakukan supaya bola karet dapat benar – benar menekan air campuran lumpur di dalam pipa tremie, setelah itu penuangan distabilkan sehingga beton tidak tumpah dari corong.
3. Jika beton dalam corong penuh, pipa tremie dapat digerakkan naik turun dengan syarat pipa tremie yang tertanam dalam beton minimal 1 meter pada saat pipa tremie dinaikkan. Jika pipa tremie yang tertanam dalam beton terlalu panjang, hal ini dapat memperlambat proses pengecoran, sehingga perlu dilakukan pemotongan pipa tremie dengan memperhatikan syarat bahwa pipa tremie yang masih tertanam dalam beton minimal 1 meter.
52 berada pada pusat lubang bor, sehingga tidak merusak tulangan atau tidak menyebabkan tulangan terangkat pada saat pipa tremie digerakkan naik turun. Pengecoran dihentikan 0,5 – 1 meter diatas batas beton bersih, sehingga kualitas beton pada batas bersih benar – benar terjamin (bebas dari lumpur). Setelah pengecoran selesai dilakukan, pipa tremie diangkat dan dibuka, serta dibersihkan. Batas pengecoran diukur dengan meteran kedalaman.
5. Penutupan Kembali/Back Filling Lubang pondasi yang telah selesai di cor ditutup kembali dengan tanah setelah beton mengeras dan stand pipe dicabut, kemudian tanah tersebut dipadatkan, sehingga dapat dilewati truck dan alat – lat berat lainnya.
53
Gambar 2.7 Pelaksanaan Pondasi Bored pile secara keseluruhan Pelaksanaan Pondasi Bored pile dengan Metode RCD
2.5. MEH (Metode Elemen Hingga) Bidang Geoteknik 2.5.1. Metode Elemen Hingga
54 menghindari kesalahan pada hasil akhirnya. Jaring ( mesh ) terdiri dari elemen - elemen yang dihubungkan oleh node. Node merupakan titik - titik pada jaring di mana nilai dari variabel primernya dihitung. Misal untuk analisa displacement, nilai variabel primernya adalah nilai dari displacement. Nilai - nilai nodal displacement diinterpolasikan pada elemen agar didapatkan persamaan aljabar untuk displacement, dan regangan, melalui jaring - jaring yang terbentuk.
Program ini melakukan perhitungan berdasarkan metode elemen hingga yang digunakan secara khusus untuk melakukan analisis deformasi dan stabilitas untuk berbagai aplikasi dalam bidang geoteknik. Kondisi sesungguhnya dapat dimodelkan dalam regangan bidang maupun secara axisymetris. Program ini menerapkan metode antarmuka grafis yang mudah digunakan sehingga pengguna dapat dengan cepat membuat model geometri dan jaring elemen berdasarkan penampang melintang dari kondisi yang ingin dianalisis. Program ini terdiri dari empat buah sub-program yaitu masukan, perhitungan, keluaran, dan kurva
55 Gambar 2.8 Contoh pemodelan pondasi
Adapun tahapan – tahapan analisa dengan menggunakan metode elemen hingga adalah sebagai berikut :
a.) Pemilihan Tipe Elemen
Gambar 2.9 Jenis – Jenis Elemen
56 - 1D (line elements) ; sering dipakai dalam pemodelan beam element. Beam element menerima momen tahanan (bending moment), tegangan normal dan juga tegangan geser.
- 2D (plane elements) : bentuk elemen 2D yang umum dipakai dalah triangular element (segitiga) dan quadrilateral element (segiempat).
- 3D : secara umum elemen – elemen 3D bisa dibedakan menjadi solid elements, shell elements, dan solid – shell elements. Bentuk elemen 3D yang umum dipakai adalah tetrahedral element (limas segitiga) dan hexahedral element (balok).
Di dalam elemen terdapat dua jenis titik, yaitu titik nodal dan juga titik integrasi. Titik nodal adalah titik yang penghubung antar elemen. Perpindahan terjadi pada titik nodal. Titik integrasi (stress point) dapat diperoleh tegangan dan regangan yang terjadi pada elemen.
57 2.5.2. Fungsi Perpindahan (shape function)
Fungsi perpindahan atau shape function (N) adalah fungsi yang menginterpolasikan perpindahan di titik nodal ke perpindahan di elemen dengan menggunakan segitiga pascal.
Dalam pemilihan fungsi perpindahan, hal mendasar yang perlu diketahui adalah fungsi perpindahan di titik yang ditinjau selalu bernilai satu dan bernilai nol (0) di titik lainnya.
Tabel 2.3 Fungsi Perpindahan
2.5.3. Elemen Untuk Analisa Dua Dimensi
Analisa dua dimensi pada umumnya merupakan analisa yang menggunakan elemen
58 Gambar 2.11 Bentuk umum elemen Dua Dimensi
2.5.4 Interpolasi Displacement
Nilai - nilai nodal displacement pada solusi elemen hingga dianggap sebagai primary unknown. Nilai ini merupakan nilai displacement pada nodes. Untuk mendapatkan nilai - nilai tersebut harus menginterpolasikan fungsi - fungsi yang biasanya merupakan polynomial.
59 Anggap sebuah elemen seperti pada Gambar 2.12. U dan V adalah Displacement pada sebuah titik di elemen pada arah x dan y. Displacement ini didapatkan dengan menginterpolasikan displacement pada nodes dengan menggunakan persamaan polynomial:
U(x,y) = a0 + a1x + a2y2 + a3x2 + a4xy + a5y2 ……….( 2.1 ) V(x,y) = b0 + b1x + b2y + b3x2 + b4xy + b5y2 ………...…...( 2.2 )
Konstanta a1, a2, …, a5 dan b1, b2, …, b5 tergantung pada nilai nodal
displacement. Jika jumlah nodes yang menjabarkan elemen bertambah maka fungsi interpolasi untuk polynomial yang juga akan bertambah.
2.5.5 Regangan
Regangan pada elemen dapat diturunkan dengan memakai definisi standar. Sebagai contoh untuk six-node triangle :
εxx = ∂u / ∂x = a1 + 2a3x + a4y ……….( 2.3 )
εyy = ∂v / ∂y = b2 + b4x + 2b5y ……….……… ( 2.4 )
εxy = (∂u / ∂y) + (∂v / ∂x) = (b1+ a2) (a4 + 2b3)x + (2a5x + b4)y .... … ( 2.5 )
Persamaan yang menghubungkan regangan dengan nodal displacement ditulis dalam bentuk persamaan matrix :
ε = B. Ue ………( 2.6 )
60
2.5.6 Hukum Konstitutif ( Constitutive Law )
Constitutive law diformulasikan untuk membuat matrik hubungan antara tegangan ( vektor σ ) dengan regangan ( vektor ε ) :
σ = D. ε ……….( 2.8 )
Keterangan :
D : Matrik kekakuan material
Untuk kasus elastisitas isotropik regangan bidang linear, matrixnya :
61 2.5.7 Matriks Kekakuan Elemen
Gaya pada tanah yang diaplikasikan pada elemen dianggap sebagai gaya yang bekerja pada nodes. Vektor nodal forces Pe ditulis :
��=
dengan nodal displacement dengan matrik :
KeUe = Pe ………( 2.11 ) Sedangkan Ke merupakan Matriks Kekakuan Elemen yang ditulis :
Ke = Bt.D.B.dv ………...( 2.12 ) Keterangan :
D : Matriks kekakuan material
B : Matriks penghubung nodal displacement dengan regangan dv : Elemen dari volume
2.5.8 Matriks Kekakuan Global
Matriks kekakuan K untuk jaring ( mesh ) elemen hingga dihitung dengan menggabungkan matrik - matrik kekakuan elemen di atas.
62 Di mana U merupakan vektor yang mempunyai unsur displacement pada semua titik pada jaring elemen hingga.
2.5.9. Pemodelan Pada Program MEH
Dalam menggunakan program MEH, pengguna harus mengetahui terlebih dahulu konsep pemodelan yang akan dipilih. Sebelum melakukan perhitungan secara numerik, maka terlebih dahulu dibuat model dari pondasi tiang pancang yang akan dianalisis, seperti Gambar 2.13 berikut ini :
63 Material yang dipergunakan dalam pemodelan tersebut adalah material tanah dan material pondasi, dimana masing-masing material mempunyai sifat teknis yang memengaruhi perilakunya. Dalam program MEH, sifat – sifat tersebut diwakili oleh parameter dan pemodelan yang spesifik.
Pemodelan pada Plaxis mengasumsikan perilaku tanah bersifat isotropis elastic linier berdasarkan Hukum Hooke. Akan tetapi, model ini memiliki keterbatasan dalam memodelkan perilaku tanah, sehingga umumnya digunakan untuk struktur yang padat dan kaku di dalam tanah. Input parameter berupa Modulus Young E dan rasio Poisson υ dari material yang bersangkutan.
� = �
� (2.14)
� = �ℎ
�� (2.15)
Di dalam program Plaxis ada beberapa jenis permodelan tanah antara lain model tanah Mohr – Coulomb dan model Soft Soil.
2.5.10.Model Mohr – Coulumb
Pemodelan Mohr – Coulomb mengasumsikan bahwa perilaku tanah bersifat plastis sempurna (Linear Elastic Perfectl Plastic Model), dengan menetapkan suatu nilai tegangan batas dimana pada titik tersebut tegangan tidak lagi dipengaruhi oleh regangan. Input parameter meliputi lima buah parameter yaitu :
• modulus Young ( E ), rasio Poisson ( υ ) yang memodelkan
64
• kohesi ( c ), sudut geser ( ϕ ) memodelkan perilaku plastis dari tanah
• dan sudut dilantasi ( ψ ) memodelkan perilaku dilantansi tanah Pada pemodelan Mohr – Coulumb umumnya dianggap bahwa nilai E konstan untuk suatu kedalaman pada suatu jenis tanah, namun jika diinginkan adanya peningkatan nilai E per kedalaman tertentu disediakan input tambahan dalam program Plaxis. Untuk setiap lapisan yang memperkirakan rata – rata kekakuan yang konstan sehingga perhitungan relatif lebih cepat dan dapat diperoleh kesan pertama deformasi. Selain lima parameter di atas, kondisi tanah awal memiliki peran penting dalam masalah deformasi tanah.
Nilai rasio Poisson υ dalam pemodelan Mohr – Coulomb didapat dari hubungannya dengan koefisien tekanan
�� = ��ℎ� (2.16)
dimana : υ
1−υ=
�ℎ
�� (2.17)
Secara umum nilai υ bervariasi dari 0,3 sampai 0,4 namun untuk kasus – kasus penggalian (unloading) nilai υ yang lebih kecil masih realistis.
Nilai kohesi c dan sudut geser ϕ diperoleh dari uji geser triaxial, atau diperoleh dari hubungan empiris berdasarkan data uji lapangan. Sementara sudut dilantasi ψ digunakan untuk memodelkan regangan volumetrik plastik yang bernilai positif. Pada tanah lempung NC, pada umumnya tidak terjadi dilantasi (ψ
65 2.5.11 Model Tanah Lunak ( Soft Soil )
Seperti pada pemodelan Mohr – Coulomb, batas kekuatan tanah dimodelkan dengan parameter kohesi (c), sudut geser dalam tanah (ϕ), dan sudut dilantasi (ψ). Sedangkan untuk kekakuan tanah dimodelkn menggunakan
parameter λ*
dan k*, yang merupakan parameter kekakuan yang didapatkan dari uji triaksial maupun oedometer.
λ∗ = ��
2.3(1+� ) (2.18)
�∗ = 2��
2.3 (1+�) (2.19)
Model Soft Soil ini dapat memodelkan hal – hal sebagai berikut :
- Kekakuan yang berubah bersama dengan tegangan (Stress Dependent Stiffness)
- Membedakan pembebanan primer (primary loading) terhadap unloading – reloading
- Mengingat tegangan pra – konsolidasi
2.5.12 Studi Parameter
Model tanah yang dipilih adalah model Mohr – Coulomb, dimana perilaku tanah dianggap elastis dengan parameter yang dibutuhkan yaitu :
66 2. Modulus elastisitas, E (stiffness modulus) digunakan pendekatan terlebih
dahulu dengan memperoleh Modulus Geser Tanah (G), sehingga nilai E dapat diperoleh melalui persamaan :
� = 2 � (1 + υ ) (2.20)
3. Poisson’s ratio (υ) diambil nilai 0.2 – 0.4
4. Sudut Geser Dalam (ϕ) didapat dari hasil pengujian laboratorium 5. Kohesi ( c ) didapat dari hasil pengujian laboratorium
6. Sudut dilantasi (ψ) diasumsikan sama dengan nol. 7. Perilaku tanah dianggap elastis
a. Tiang pancang, material yang dipilih adalah linier elastis
67 2.5.13 Parameter Tanah
Modulus Young ( E )
Terdapat beberapa usulan nilai E yang diberikan oleh peneliti, diantaranya pengujian sondir yang dilakukan oleh DeBeer (1965) dan Webb (1970) memberikan korelasi antara tahanan kerucut qc dan E sebagai berikut :
E = 2 qc ( dalam satuan kg/cm2 ) (2.21)
Bowles memberikan persamaan yang dihasilkan dari pengumpulan data sondir, sebagai berikut :
E = 3 qc (untuk pasir) (2.22)
E = 2 – 8 qc (untuk lempung) (2.23)
dengan qc dalam kg/cm2
Nilai perkiraan modulus elastisitas dapat diperoleh dengan pengujian SPT (Standard Penetration Test). Nilai modulus elastis yang dihubungkan dengan nilai SPT, sebagai berikut:
� = 6(�+ 5)� ��⁄ 2 (untuk pasir berlempung) (2.24)
69 Tabel 2.5 Korelasi N-SPT dengan modulus elastisitas pada tanah lempung (Randolph,1978)
Lanjutan Tabel 2.5
70
Poisson’s Ratio (μ)
Rasio poisson sering dianggap sebesar 0,2 – 0,4 dalam pekerjaan – pekerjaan mekanika tanah. Nilai sebesar 0,5 biasanya dipakai untuk tanah jenuh dan nilai 0 sering dipakai untuk tanah kering dan tanah lainnya untuk kemudahan perhitungan.
Tabel 2.6 Hubungan Jenis Tanah, konsistensi dan Poisson’s Ratio (μ)
Soil Type Description μ
Clay
Soft 0.35 – 0.40
71
Berat jenis tanah kering adalah perbandingan antara berat tanah kering dengan satuan volume tanah. Berat jenis tanah kering dapat diperoleh dari data Soil Test dan Direct Shear.
Berat Jenis Tanah Jenuh ( γsat )
Berat jenis tanah jenuh adalah perbandingan antara berat tanah jenuh. Dimana ruang porinya terisi penuh dengan air.
���� =��1+�+ ��� �� (2.26)
(sumber : Braja, 1995) dimana :
Gs : Spesific Gravity
e : Angka Pori γw : Berat Isi Ai
Nilai – nilai dari Gs, e dan γw didapat dari hasil pengujian tanah dengan
72
Sudut Geser Dalam (ϕ)
Sudut geser dalam tanah dan kohesi merupakan faktor dari kuat geser tanah yang menentukan ketahan tanah terhadap deformasi akibat tegangan yang bekerja pada tanah. Deformasi dapat terjadi akibat adanya kombinasi keadaan kritis dari tegangan normal dan tegangan geser. Nilai dari sudut geser dalam tanah didapat dari engineering properties tanah, yaitu dengan triaxial test dan direct shear test.
Kohesi (c)
Kohesi merupakan gaya tarik menarik antar partikel tanah. Nilai dari kohesi didapat dari engineering properties, yaitu dengan triaxial test dan direct shear test.
Permeabilitas (k)
Berdasarkan persamaan Kozeny – Carman, nilai permeabilitas untuk setiap layer tanah dapat dicari dengan menggunakan rumus :
� = �3
1+� (2.27)
Untuk tanah yang berlapis – lapis harus dicari nilai permeabilitas untuk arah vertikal dan horizontal dapat dicari dengan rumus :
73 dimana :
H : tebal lapisan
e : angka pori
k : koefisien permeabilitas
kv : koefisien permeabilitas arah vertikal
kh : koefisien permeabilitas arah horizontal
Nilai koefisien permeabilitas tanah dapat ditentukan berdasarkan jenis tanah tersebut seperti pada Tabel 2.6 berikut ini :
Tabel 2.7 Nilai Koefisien Permeabilitas Tanah (Das, 1995)
Jenis Tanah
K
cm/dtk ft/mnt
Kerikil bersih 1.0 - 100 2.0 - 200
Pasir kasar 1.0 – 0.01 2.0 – 0.02
Pasir halus 0.01 – 0.001 0.02 – 0.002
Lanau 0.001 – 0.00001 0.002 – 0.00002
74 2.6 Uji Pembebanan (Loading Test)
Loading test biasanya disebut juga dengan uji pembebanan statik. Cara yang paling dapat diandalkan untuk menguji daya dukung pondasi tiang adalah dengan uji pembebanan statik. Pengaplikasian terhadap hasil benda uji pembebanan statik merupakan bagian yang cukup penting untuk mengetahui respon tiang pada selimut dan ujungnya serta besarnya daya dukung ultimit.
Pengujian pembebanan tiang umumnya dilaksanakan dengan maksud : 1. Menentukan grafik hubungan beban dan penurunan, terutama pada
pembebanan di sekitar beban yang diharapkan.
2. Sebagai percobaan guna meyakinkan bahwa keruntuhan pondasi tidak akan terjadi sebelum beban ditentukan tercapai. Nilainya beberapa kali beban rencana. Nilai pengali tersebut dipakai sebagi faktor aman.
3. Menentukan kapasitas ultimit riil, mengecek hasil hitungan kapasitas tiang yang diperoleh dari rumus statis dan dinamis.
Uji pembebanan biasanya perlu dilakukan untuk kondisi-kondisi seperti berikut ini :
1. Perhitungan analitis tidak memungkinkan untuk dilakukan karena keterbatasan informasi mengenai detail dan geometri struktur. 2. Kinerja struktur yang sudah menurun karena adanya penurunan
75 3. Tingkat keamanan struktur yang rendah akibat jeleknya kualitas
pelaksanaan ataupun akibat adanya kesalahan perencanaan yang sebelumnya tidak terdeteksi.
4. Struktur direncanakan dengan metode-metode khusus, sehingga menimbulkan kekhawatiran akan tingkat keamanan struktur tersebut.
5. Perubahan fungsi struktur, sehingga menimbulkan pembebanan tambahan yang belum diperhitungkan pada perencanaan.
6. Diperlukan pembuktian mengenai kinerja suatu struktur yang baru saja dicor.
Pengujian beban statik melibatkan pemberian beban statik dan pengukuran pergerakan tiang. Beban – beban umumnya diberikan secara bertahap dan penurunan tiang diamati. Umumnya defenisi keruntuhan yang dicatat untuk interpretasi lebih lanjut adalah bila di bawah suatu beban yang konstan, tiang terus mengalami penurunan.
Sesudah tiang uji dipancang, perlu ditunggu terlebih dahulu selama tujuh hingga tiga puluh hari sebelum pengujian pembebanan tiang. Hal ini penting untuk memungkinkan tanah yang telah terganggu kembali ke keadaan semula, dan tekanan air pori yang terjadi akibat pemancangan tiang telah berdisipasi.
76 Gambar 2.16. Pembebanan diberikan pada tiang dengan menggunakan dongkrak hidrolik.
Pergerakan tiang dapat diukur menggunakan satu set dial guges yang terpasang pada kepala tiang. Toleransi pembacaan antara satu dial gauge lainnya adalah satu milimeter. Perlu diperhatikan bahwa pengukuran pergerakan relatif tiang sangatlah penting.
Gambar 2.15 Pengujian dengan Sistem Kentledge (Coduto,2001)
Gambar 2.16 Pengujian dengan Tiang Jangkar (Tomlinson, 1980)
Terdapat 4 macam metode pembebanan, yaitu :
1. Slow Maintained Test Load Method) (SM Test)
77 a. Beban tiang dalam delapan tahapan yang sama (yaitu 25 %, 50%,75%, 100%, 125%, 150%, 175%, dan 200%) hingga 200% beban rencana.
b. Setiap penambahan beban harus mempertahakan laju penurunan harus lebih kecil 0,01 in/jam (0,25 mm/jam).
c. Mempertahankan 200% beban selama 24 jam
d. Setelah waktu yang dibutuhkan didapat, lepaskan beban dengan pengurangan sebesar 25% dengan jarak waktu 1 jam diantara waktu pengurangan
e. Setelah beban diberikan dan dilepas keatas, bebani tiang kembali untuk pengujian beban dengan penambahan 50% dari beban desain, menyediakan waktu 20 menit untuk penambahan beban,
f. Kemudian tambahkan beban dengan penambahan 10% beban desain hingga Metode ini dianggap sebagai metode uji standart ASTM dan umumnya digunakan untuk penelitian dilapangan sebelum dilakukan pekerjaan selanjutnya.
2. Quick Maintained Load Test Method (QM Test)
Metode ini seperti yang direkomendasikan oleh departemen perhubungan Amerika serikat, pengelola jalan raya dan ASTM D1143-81 (opsional), terdiri dari bebarapa langkah berikut :
a. Bebani tiang dalam penambahan 20 kali hingga 300% dari beban desain (masing-masing tambahan adalah 15% dari beban desain).
78 c.Tambahkan peningkatan beban hingga jacking continue dibutuhkan untuk mempertahankan beban uji atau uji telah dicapai.
d. Setelah interval 5 menit, lepaskan atau hilangkan beban penuh dari tiang dalam empat pengurangan dengan jarak diantara pengurangan 5 menit.
Metode ini lebih cepat dan ekonomis. Waktu uji dengan metode ini adalah 3-5 jam. Metode ini lebih mendekati suatu kondisi. Metode ini tidak dapat digunakn untuk estimasi penurunan karena metode cepat.
3. Constant rate of Penetration Test Method (CRP Test)
Metode ini disarankan oleh komisi pile Swedia, Departemen perhubungan Amerika Serikat, dan ASTM D1143-81 (opsional). Juga terdiri dari beberapa langkah utama :
a. Kepala tiang didorong untuk settle pada 0,05 in/memit (1,25 mm/menit). b. Gaya yang dibutuhkan untuk mrncapai penetrasi akan dicatat.
c. Uji dilakukan dengan total penetrasi 2-3 in (50-75 mm). Keuntungan utama dari metode ini adalah lebih cepat (2-3) jam dan ekonomis.
4. Swedish Cyclic Test Method (SC Test)
Metode ini dianjurkan oleh komisi pile swedia terdiri beberapa langkah berikut : a. Bebani tiang hingga sepertiga beban desain.
79 c. Peningkatan beban dengan sebesar 50% dengan langkah (a) dan pengulangan seperti langkah (b).
d. Lanjutkan hingga kegagalan tercapai.
Metode ini adalah membutuhkan waktu dan siklus perubahan perilaku tiang sehingga tiang berbeda dengan yang aslinya. Ini hanya direkomendasikan atas proyek khusus dimana beban siklus dianggap sangat penting.
2.7 Vibrating Wire Strain Gauge (VWSG)
VWSG adalah sensor yang berguna untuk mencatat perubahan panjang yang sangat kecil yang disegel dan terbungkus dengan aman. Hasil sensor dari perubahan panjang yang sangat kecil tersebut dapat dikonversikan menjadi regangan.
80 Gambar 2.17 Gambar Alat Vibrating Wire Strain gauge (VWSG)
Kegunaan utama dari alat pembaca regangan adalah menghitung beban dan pembengkokan pada baja, beton dan gabungan dari bagian struktur. Seperti aplikasi tersebut dan tidak dibatasi pada:
- Pondasi tiang
- Dinding penahan tanah - slab lantai
- balok dan kolom - bendungan
81 - bangunan sementara dan pekerjaan sementara
- pembangunan jembatan
karakteristik dari VWSG adalah :
- dapat digunakan dalam jangka waktu yang panjang - cocok untuk tanah yang bervariasi (tidak datar) - akurasi tinggi
- mampu untuk kabel yang panjang
82 Tabel 2.8 Spesifikasi Vibrating Wire Strain Gauge (VWSG)
83 RST VWSG di desain untuk di las atau ditambahkan pada berbagai struktur untuk memantau perubahan regangan. RST VWSG ini terbagi dalam 3 bentuk:
- VWSG A (ditambahkan pada struktur baja) - VWSG S (ditambahkan pada struktur baja)
- VWSG-E dan VWSG-EL (ditambahkan pada beton)
Setiap alat ukuran regangan memiliki dua ujung pelat dengan kabel baja bertegangan berada diantaranya.Permukaan baja atau beton yang mengukur regangan dengan alat pengukur regangan, kedua ujung pelat akan bergerak secara bersamaan. Tegangan pada kabel diantara kedua pelat akan berubah secara beraturan, yang merubah resonansi yang ada pada wayar. Pembacaa sebuah getaran kabel digunakan untuk menghasilkan aliran tegangan pada magnet/gulungan kawat yang berpusat pada alat pengukur regangan. Pertemuan magnet/gulungan kawat mengetarkan kabel dan menghasilkan nilai getaran dari frekuensi resonansi.
Keuntungan VWSG adalah memiliki frekuensi keluaran yang tahan terhadap kebocoran arus dan dapat mentoleransi instalasi kabel pada kondisi basah sesuai dalam kasus geoteknik dan memiliki kapasitas mengirim sinyal radius beberapa kilo meter tanpa kehilangan sinyalnya. Alat ini dihubungkan ke komputer menggunakan kabel. Sehingga kita dapat melihat hasil dari alat ini langsung di komputer.
84 Gambar 2.18 Cara Penggunaan Vibrating Wire Strain Gauge (VWSG) di
85
BAB III
METODOLOGI PENELITIAN
3.1. Data Umum
Data umum dari Proyek Pembangunan Manhattan Mall dan Condominium adalah sebagai berikut :
1. Nama Proyek : Proyek Pembangunan Manhattan Mall dan Condominium
2. Lokasi Proyek : Jl. Jendral Gatot Subroto, Gagak Hitam- Medan
3. Owner/ Developer : PT. Greenland Garden
4. Kontraktor Utama : Davysukamta & patners, PT.Skemanusa Consultama Teknik
5. Konsultan Perencanaan : PT. Megatika International 6. Denah lokasi proyek dapat dilihat pada Gambar
86 3.2 Data Teknis Proyek
Data teknis diperoleh dari lapangan menurut perhitungan dari pihak konsultan, dengan data sebagai berikut :
1. Diameter bore pile : 1000 mm
2. Panjang tiang pancang : 34 m atau sampai tanah keras 3. Mutu beton : fc’ 350 kg/cm2
4. Tulangan utama : 8 ϕ 25 mm
5. Gambar pile dapat dilihat pada lampiran
3.3 Metode Pengumpulan Data
Untuk mencapai maksud dan tujuan penelitian ini, dilakukan dengan tahapan yang dianggap perlu dan secara garis besar sebagai berikut:
Tahapan pertama adalah melakukan review dan studi kepustakaan terhadap text book dan jurnal – jurnal yang terkait dengan pondasi tiang, permasalahan pada pondasi tiang serta desain dan pelaksanaan pemasangan pondasi bore pile.
Tahapan kedua adalah peninjauan langsung ke lokasi proyek dan menentukan lokasi pengambilan data yang tersedia.
Tahapan ketiga adalah pengumpulan data – data dari pihak konsultan. Data yang diperoleh adalah:
