• Tidak ada hasil yang ditemukan

Analisis Perencanaan Bendung (Studi Kasus Bendung Botung)

N/A
N/A
Protected

Academic year: 2021

Membagikan "Analisis Perencanaan Bendung (Studi Kasus Bendung Botung)"

Copied!
17
0
0

Teks penuh

(1)

1

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017

ANALISIS PERENCANAAN BENDUNG (STUDI KASUS BENDUNG BOTUNG) Sadewa Sabihi), Manyuk Fauzi 2), Siswanto2) 1)

Mahasiswa Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Riau

2)

Dosen Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Riau Kampus Bina Widya J. HR Soebrantas KM 12,5 Pekanbaru, Kode Pos 28293

Email : sadewa.sabihi@student.unri.ac.id

Abstract

This research will discuss the analysis of the stability of the dam in the area Botung

against weir botung in the area Botung it self actually has no weir bronjong but the

dam is temporary and has damaged it needs to be made weir remains to be utilized

in the long term, so it takes the design of the lighthouse and the pool megrim secure

against rolling, sliding and piping. Based on the results of the discussion of final

project study entitled "Analysis weir Planning Case of Studies weir Botung" it can

be concluded, using data of rain 10 Years of 2005-2014 years gained 100 year

flood discharge plan for, Q100= 16.617 m3/sec. High water levels in the upstream

dam is 2,456 m, and the water level downstream of the weir is 0.673 m, while the

weir height following the existing dam is not fixed in the amount of 1,35m. And the

dimensions of the flood discharge obtained value Froude of 7.632, and been

building an megrim type USBR of type III. Safety Factor Values sliding obtained a

value of 1.74 ≥1.5 and qualify. Safe

ty Factor Values rolling obtained a value of 2.10

≥1.5 and qualify. Planning this dam safe against piping for WCR value of 4.145

which is secure against gravel and clay.

Keywords:

weir

, Curved tile,

stability of the dam

,

rolling, sliding and piping

A. PENDAHULUAN

Indonesia memiliki wilayah sungai banyak sungai besar maupun kecil yang menguasai hampir 80% hajat hidup masyarakat Indonesia, terutama petani, sebagai dasar negara Agraris. Sehingga perlu dikembangkan potensi-potensi sungai tersebut guna meningkatkan hasil produksi pertanian, salah satunya dengan membangun bendung.

Bendung yang merupakan bangunan air memiliki cakupan segala macam aspek keteknik sipilan diantaranya struktur, tanah, air dan manajemen konstruksi. Agar mendapatkan hasil perencanaan struktur yang tepat perlu dilakukan analisis stabilitas pada bendung botung tersebut agar mengetahui kestabilan bendung botung itu sendiri terhadap

guling dan geser. Salah satu persayaratan keamanan bendung yaitu harus stabil terhadap geser dan guling (Mawardi dan Memet 2010)

Dalam hal ini bendung yang akan dilakukan perhitungan stabilitas bendung adalah Sungai Botung berada dari desa Botung yang merupakan salah satu desa yang ada dikecamatan

Kotanopan, Kabupaten Mandailing

Natal Provinsi Sumatera utara,

Indonesia. Kecamatan Kotanopan

sendiri dilewati pegunungan bukit barisan sehingga bentuk daratannya sendiri berbukit-bukit. Sungai Batang

Gadis berkonstribusi banyak bagi

perekonomian masyarakat sebagai

(2)

2

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017 Pemeliharaan Ikan, Kebutuhan sehari-hari.

Pertanian sebagai mata

pencaharian utama masyarakat desa

botung, maka tingkat keberadaan

bendung sangat diperlukan, maka dari itu bendung harus direncanakan dan dibangun semaksimal mungkin dan mampu bertahan lama, bendung yang dibangun harus memenuhi persyaratan stabilitas yang menjadi salah satu persyaratan penting guna menjamin umur bendung dan kemampuannya untuk menaikkan muka air yang mengalir menuju bagian irigasi di wilayah Sungai Botung

Pada penelitian ini akan

membahas analisis stabilitas bendung pada daerah Botung terhadap bendung botung dan akan bermanfaat untuk penelitian selanjutnya dengan topik yang

sama, karena didaerah Indonesia

membutuhkan penelitian analisis

bendung untuk mencegah kejadian kerusakan bendung.

Pada daerah Botung sendiri sebenarnya sudah ada bendung bronjong

tetapi bendung tersebut bersifat

sementara dan sudah mengalami

kerusakan maka perlu dibuat bendung tetap agar bisa dimanfaatkan dalam jangka panjang, sehingga dibutuhkan desain mercu dan kolam olak yang aman terhadap guling, geser dan piping.

Bertujuan untuk mengetahui stabilitas desain mercu dan kolam olak bendung botung yang terletak di

kecamatan Kotonopan kabupaten

Mandailing Natal pada sungai Botung. Penelitian ini diharapkan bisa menjadi bahan referensi bagi pihak yang ingin melakukan penelitian terkait stabilitas suatu bendung.

B. TINJAUAN PUSTAKA B.1 Bendung

Bendung adalah bangunan

melintang sungai yang berfungsi

meninggikan muka air sungai agar bisa di

sadap. Bendung merupakan salah satu dari bagian bangunan utama. Bangunan

utama adalah bangunan air (hydraulic

structure) yang terdiri dari

bagian-bagian: Bendung (weir structure),

bangunan pengelak (diversion structure),

bangunan pengambilan (intake

structure), bangunan pembilas (flushing structure), dan bangunan kantong

lumpur (sediment trapstructure).

Berdasarkan Standar Nasional Indonesia

03-2401-1991 tentang pedoman

perencanaan hidrologi dan hidraulik untuk bangunan di sungai adalah bangunan ini dapat didesain dan dibangunan sebagai bangunan tetap, bendung gerak, atau kombinasinya, dan

harus dapat berfungsi untuk

mengendalikan aliran dan angkutan muatan di sungai sedemikian sehingga dengan menaikkan muka airnya, air dapat dimanfaatkan secara efisien sesuai dengan kebutuhannya. Definisi bendung menurut analisis upah dan bahan BOW

(Burgerlijke Openbare Werken), bendung adalah bangunan air (beserta

kelengkapannya) yang dibangun

melintang sungai untuk meninggikan taraf muka air sehingga dapat dialirkan

secara gravitasi ke tempat yang

membutuhkannya.

B.2 Syarat-Syarat Konstruksi Bendung

Syarat bendung harus memenuhi beberapa faktor yaitu:

1. Bendung harus stabil dan mampu

menahan tekanan air pada waktu banjir.

2. Pembuatan bendung harus

memperhitungkan kekuatan daya dukung tanah di bawahnya.

3. Bendung harus dapat menahan

bocoran (seepage) yang disebabkan

oleh aliran air sungai dan aliran air yang meresap ke dalam tanah.

4. Tinggi ambang bendung harus dapat

memenuhi tinggi muka air minimum yang diperlukan untuk seluruh daerah irigasi.

(3)

3

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017

5. Bentuk peluap harus diperhitungkan,

sehingga air yang membawa pasir, kerikil, dan batu-batu dari sebelah hulu tidak menimbulkan kerusakan pada tubuh bendung.

B.3 Analisa Hidrologi

Hidrologi adalah suatu ilmu yang menjelaskan tentang kehadiran dan gerakan air di alam kita ini. Meliputi berbagai bentuk air, yang menyangkut perubahan perubahannya antar keadaan cair, padat dan gas dalam atsmofir, diatas

dan dibawah permukaan tanah.

Didalamnya tercakup pula air laut yang merupakan sumber dan penyimpanan air

yang mengaktifkan penghidupan

diplanet bumi ini. (Soemarto, 1999) Data hidrologi adalah kumpulan

keterangan atau fakta mengenai

fenomena hidrologi, seperti besarnya curah hujan, temperatur, penguapan, lamanya penyinaran matahari, kecepatan angin, debit sungai, tinggi muka air sungai, kecepatan aliran, konsentrasi sedimen sungai, akan selalu berubah terhadap waktu.

Data hidrologi dianalisis untuk

membuat keputusan dan menarik

kesimpulan mengenai fenomena

hidrologi berdasarkan sebagian data

tersebut yang dikumpulkan untuk

perencanaan bendung, analisis hidrologi yang terpenting, yaitu menetukan debit banjir rencana.

B.4 Analisa Frekuensi

Analisa Frekuensi memiliki

tujuan mencari hubungan antara

besarnya kejadian ekstrim terhadap frekuensi kejadian dengan menggunakan distribusi probabilitas. Analisa frekuensi dapat diterapkan untuk debit sungai sungai atau data hujan. Data yang digunakan adalah data debit hujan maksimum tahunan, yaitu data yang tersebar terjadi selama satu tahun, yang terukur selama beberapa tahun.

Parameter statistik data curah hujan yang perlu diperkirakan untuk pemilihan

distribusi yang sesuai dengan sebaran data adalah sebagai berikut.

a. Rata-rata 𝑥 −𝑛1∑𝑛𝑖=1𝑥𝑖 (2.1) b. Standar Deviasi 𝑆𝑑 = [𝑛−11 ∑ (𝑥𝑛𝑖=1 𝑖− 𝑥̅)2] 1 2 (2.2) c. Koefesien Variasi 𝐶𝑣 =𝑆𝑑 𝑥̅ (2.3) d. Kurtosis 𝐶𝑘 = (𝑛−1)(𝑛−2)(𝑛−3)𝑆𝑑𝑛2 4∑ (𝑥𝑛𝑖=1 𝑖− 𝑥̅)4 (2.4) e. Koefesien Skewness 𝐶𝑠 = 𝑛 ∑𝑛𝑖=1(𝑥𝑖−𝑥̅)3 (𝑛−1)(𝑛−2)𝑆𝑑3 (2.5) Dengan : 𝑥̅ = rata-rata (mm) 𝑆𝑑 = Standar deviasi (mm) 𝐶𝑣 = Koefesien variasi 𝐶𝑠 = Asimetri (Skewness) 𝐶𝑘 = Kurtosis

𝑛 = Jumlah data yang dianalisis

𝑥𝑖 = Curah hujan (mm)

B.4 Hidrograf Satuan Sintetik Nakayasu

Gambar 1 Sketsa Hidrograf Satuan Sintetik Model Nakayasu (Harto,1993)

Hidrograf Satuan Sintetik Nakayasu dari Jepang, telah menyelidiki hidrograf satuan pada beberapa sungai di Jepang. Nakayasu membuat rumus hidrograf

satuan sintetik dari hasil

penyelidikannya. Hidrograf Satuan

Sintetik Nakayasu merupakan hidrograf yang sampai saat ini umum digunakan baik oleh para ahli maupun para praktisi di Indonesia. Rumus yang digunakan untuk menghitung debit rencana adalah sebagai berikut :

(4)

4

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017 T0,8) 3,6.(0,3Tp .R C Qp A 0   (2.7) Untuk menghitung Waktu Puncak (Tp) dan waktu 30% dari debit puncak

(T0,3) digunakan rumus :

0,8Tr

Tg

Tp

(2.8)

Tg

0,3

T

.

(2.9)

Tg

0,75

Tr

(2.10) dengan :

a) Jika panjang sungai > 15 km maka

Tg = 0,4 + 0,058 L (2.11)

b) Jika panjang sungai < 15 km maka

Tg = 0,21 . L0,7 (2.12)

Keterangan

𝑄𝑝 = debit puncak banjir

𝐴 = luas DAS (𝑘𝑚3)

𝑅𝑒 = curah hujan efektif (1𝑚𝑚)

𝑇𝑝 = waktu dari permulaan banjir

sampai puncak hidrograf (𝑗𝑎𝑚)

𝑇0.3 = waktu dari puncak banjir

sampai 0.3 kali debit puncak

(𝑗𝑎𝑚)

𝑇𝑔 = waktu konsentrasi (𝑗𝑎𝑚)

𝑇𝑟 = satuan waktu dari curah hujan

(𝑗𝑎𝑚)

𝛼 = koefesien karakteristik DAS

𝐿 = panjang sungai utama (𝑘𝑚)

B.6 Sebaran Hujan Mononobe

Dalam analisa data pengamatan sebaran

hujan jam – jaman ini perhitungannya

menggunakan rumus sebagai berikut :

3 / 2 24

t

Tc

x

Tc

R

R

T (2.13) Dimana :

RT = Rata-rata hujan pada jam ke- n (mm)

R24 = Curah hujan efektif dalam 1 hari (mm)

Tc = Waktu konsentrasi hujan (jam)

t = Waktu hujan (jam)

B.7 Lebar Bendung

Lebar bendung, yaitu jarak antara

pangkal-pangkalnya (abutment),

sebaiknya sama dengan lebar rata-rata sungai pada bagian yang stabil. Di bagian ruas bawah sungai, lebar rata-rata ini dapat diambil pada debit penuh di bagian ruas atas mungkin sulit untuk menentukan debit penuh. Dalam hal ini banjir tahunan dapat diambil untuk menentukan lebar rata-rata bendung. Lebar maksimum bendung hendaknya tidak lebih dari 1,2 kali lebar ratarata sungai pada ruas yang stabil.

Untuk sungai-sungai yang

mengangkut bahan-bahan sedimen kasar yang berat, lebar bendung tersebut harus lebih disesuaikan lagi terhadap lebar rata-rata sungai, yakni jangan diambil 1,2 kali lebar sungai tersebut.

B.8 Mercu

Di Indonesia pada umumnya

digunakan dua tipe mercu untuk bendung pelimpah tipe Ogee dan tipe bulat lihat Gambar 2.

Gambar 2 Bentuk-bentuk Mercu (KP-02, 2010)

Kedua bentuk mercu tersebut dapat dipakai baik untuk konstruksi beton maupun pasangan batu atau bentuk kombinasi dari keduanya. Kemiringan maksimum muka bendung bagian hilir yang dibicarakan di sini berkemiringan 1 banding 1 batas bendung dengan muka hilir vertikal mungkin menguntungkan jika bahan pondasinya dibuat dari batu keras dan tidak diperlukan kolam olak.

(5)

5

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017

B.9 Stabilitas Bendung

Salah satu persayaratan keamanan bendung yaitu harus stabil terhadap geser guling dan piping. Untuk itu harus dihitung gaya-gaya yang bekerja pada bangunan itu sendiri yaitu:

1. Berat sendiri bangunan

2. Tekanan Air normal setinggi

bendung dan setinggi muka air banjir.

3. Tekanan lumpur

4. Gaya Gempa

5. Piping

Selanjutnya gaya-gaya yang bekerja pada bangunan itu dianalisis dan dikontrol satabilitasnya terhadap faktor-faktor keamanannya. (Mawardi dan Memet 2010).

Selanjutnya gaya-gaya yang berkerja pada bangunan ini dianalisis dan dikontrol stabilitasnya terhadap

faktor-faktor keamanannya. Perhitungan

dilakukan dengan tinjauan panjag satu meter.

Setelah menganalisis gaya-gaya

tersebut, kemudian diperiksa stabilitas bendung terhadap guling dan geser.

Akibat adanya gempa akan ada

penambahan momen guling yang terjadi secara horizontal menekan bending.

Persamaan yang digunakan (Teknik Bendung Ir.Soedibyo, 2003), yaitu:

a. Keadaan normal : 𝑠𝑓 = 𝑀𝑇 𝑀𝐺 ⁄ ≥ 1.5 (2.20) b. Keadaan gempa : 𝑠𝑓 = 𝑀𝑇 𝑀𝐺 ⁄ ≥ 1.3 (2.21) Dimana : 𝑠𝑓 = faktor keamanan

𝑀𝑇 = besarnya momen vertikal /

momen tahan (kN.m)

𝑀𝐺 = besarnya momen horisontal /

momen guling (kN.m)

Persamaan yang digunakan (Hinds Creager Justin, 1961), yaitu:

a. Keadaan normal : 𝑠𝑓 = 𝛴𝑉 𝛴𝐻 ⁄ ≥ 1.5 (2.22) b. Keadaan gempa : 𝑠𝑓 = 𝛴𝑉 𝛴𝐻 ⁄ ≥ 1.3 (2.23) Di mana : 𝑠𝑓 = faktor keamanan

𝛴𝑉 = besarnya total gaya vertikal

(kN)

𝛴𝐻 = besarnya total gaya horisontal

(kN)

B.10 Piping

Bangunan utama Bendung harus di cek Stabilitasnya terhadapa erosi bawah

tanah (paping)dan bahan runtuh akibat

naiknya dasar galian (heave) atau

rekahnya pangkal hilir bangunan.

Bahaya terjadinya erosi bawah tanah dapat dicek dengan beberapa metode empiris, seperti metode Bligh, metode lane, dan metode Koshia.

Meode Lane yang juga disebut juga angka rembesan lane adalah metode yang di anjurkan untuk mengcek

bangunan-bangunan utama untuk

mengetahui adanya erosi bawah tanah

(paping). Metode ini memberikan hasil yang aman dan mudah dipakai, untuk bangunan-bangunan yang relatif kecil.

𝐿𝑤 =∑𝐿ℎ+∑𝐿3 𝑣 (2.24)

Dengan :

𝐿𝑤 = Weight – Creep - Distance

∑𝐿ℎ = Jumlah Panjang Horizontal

(m)

∑𝐿𝑣 = Jumlah panjang Vertikal (m)

Weight – creep – ratio (WCR) dapat dihitung dengan rumus :

𝑊𝐶𝑅 = ∑𝐿𝑤

𝐻1−𝐻2 (2.25)

Dengan :

𝐿𝑤 = Weight-Creep-Distance

𝐻1 = Tinggi Muka Air Hulu (m)

𝐻2 = Tinggi Muka Air Hilir (m)

C. METODOLOGI PENELITIAN C.1 Studi Literatur

Untuk memahami penelitian yang dilakukan perlu didapatkan teori - teori yang diberhubungan dengan penelitian stabilitas bendung ini, sehingga teori - teori tersebut bisa dijadikan referensi penelitian stabilitas bendung ini.

(6)

6

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017

C.2 Pengumpulan Data

Pengumpulan data merupakan sarana pokok untuk menemukan penyelesaian suatu masalah secara ilmiah. Dalam pengumpulan data, peranan instansi yang

terkait sangat diperlukan sebagai

pendukung dalam memperoleh data yang dibutuhkan untuk melakukan penelitian.

Adapun data-data yang diperlukan dalam penelitian ini berupa data debit, agar dapat diolah dan dianalisis menggunakan metode HSS Nakayasu untuk menentukan Q100 nya. Juga tinggi bendung sementara yang ada dilokasi, sebagai pedoman tinggi mercu.

D. ANALISIS DAN PEMBAHASAN

D.1 Analisis Hujan Rencana D.1.1 Hujan Harian Maksimum Rata-rata

Untuk perancangan ini dipakai data curah hujan dari 3 stasiun pencatat curah hujan terdekat, yaitu Arse, Hutaraja dan Jae. Dari 3 data curah

hujan harian maksimum tahunan

tersebut diperolehlah curah hujan rata-rata dan maksimum keseluruhan. Tabel 1. Curah Hujan Maksimum dan Rata-rata.

D.1.2 Analisa Frekuensi

Berdasarkan data curah hujan rata-rata yang sudah didapatkan selanjutnya dicari nilai koefisien skewness (Cs) dan Kurtosis (Ck). Untuk menentukan jenis distribusi yang tepat dengan kondisi

statistik data. Tabel 2 berikut

merupakan tahap perhitungan untuk mencari nilai Cs dan Ck.

Tabel 2. Perhitungan Nilai Cs dan Ck

Berdasarkan Perhitungan yang

dilakukan didapat nilai Cs : -0,0471 dan nilai Ck : 2,9321 . Jenis distribusi ditentukan dengan mencocokkan nilai Cs dan Ck dengan syarat masing-masing jenis distribusi yang tertera pada Tabel 3 berikut.

Tabel 3. Parameter statistik untuk menentukan jenis distribusi

Nilai 𝑥̅ dan Sd telah didapatkan

diperhitungan sebelumnya sedangkan nilai KT diambil dari Tabel Variabel Reduksi Gauss.Setelah diperoleh nilai K100 : 2,326 kemudian dicari hujan rencana dengan periode ulang 100 tahun.

XT = 113,5+22,9267 . 2,326 = 166,828 mm

Tabel 4. Hujan Rencana

D.1.3 Analisis Banjir Rencana HSS Nakayasu

Banjir adalah suatu keadaan aliran sungai, dimana permukaan airnya lebih tinggi daripada suatu ketinggian tertentu (pada umumnya ditetapkan sama dengan titik tinggi bantaran sungai). Metode yang disarankan dalam

(7)

7

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017 SNI untuk analisis banjir rencana diantaranya adalah HSS Nakayasu dan berikut tabel 4.6 data karakteristik sungai Botung yang diperlukan dalam perhitungan.

Tabel 5 Karakteristik sungai Botung

DAS Luas

[km2]

Panjang Sungai [km]

Botung 2,0 2,20

Sumber: Data penelitian

Perhitungan pada DAS Botung dengan data-data :

A = 2,0 Km2

L = 2,2 Km

Perhitungan time lag (Tg)

Tg = 0,21 . L0,7(L < 15 Km)

= 0,21. 2,20,7

= 0,365 jam

Perhitungan Waktu Hujan satuan (Tr) Tr = 0,75 . Tg

= 0,75 . 0,365 = 0,274 jam

Perhitungan Tp (time peak)

Tp = Tg + 0,8 Tr = 0,365 + 0,8 . 0,274 = 0,583 jam

Perhitungan Waktu 80% dari debit

banjir (T0,8) Pada perhitungan T0,8 dapat

digunakan persamaan 528 , 0 215 , 0 . 604 , 3 L A

dan untuk mencari nilai α digunakan

persamaan yang berhubungan dengan

nilai Luas dan panjang sungai.

Perhitungan ini dapat dilihat seperti berikut: 𝛼 = 3,604 . 𝐴0,215 𝐿0,528 = 3,604 . 20,215 2,20,528 = 2,759 T0,8 = 𝛼 . Tg = 2 ,759 . 0,365 = 1,006 jam

Perhitungan Debit puncak (Qp)

Qp = 𝐴 .𝑅0

3,6 .(0,3 𝑇𝑝+𝑇0,8)

= 2 .1

3,6 .(0,3 .0,583+1,006)

= 0,470 m3/dt/mm

Lampiran 1merupakan gambar grafik hidrograf satuan sintetik metode Nakayasu DAS Botung berdasarkan kurva naik turunnya.

Untuk sebaran hujan ini

perhitungannya dikalikan koefisien

pengairan contoh kala ulang 100 tahun.

F = 1 – 6,6/R241/2

= 1 – 6,6 /166,8281/2

= 0,38

Untuk sebaran hujan jam – jaman ini

perhitungannya menggunakan rumus mononobe sebagai berikut :

3 / 2 24

t

Tc

x

Tc

R

R

T Dimana :

RT = Rata-rata hujan pada jam ke- n

(mm)

R24 = Curah hujan efektif dalam 1 hari

(mm)

Tc = Waktu konsentrasi hujan (jam) T = Waktu hujan (jam)

Contoh distribusi hujan 6 jam pada jam pertama.

𝑅𝑇

= (166,828𝑥0,386 ) 𝑥 (166,828𝑥0,38)6 2/3 𝑅𝑇 = 44,896

Dari data debit dan waktu diperhitungan HSS Nakayasu dan hujan rencana tahunan XT di tabel 4 maka diperoleh banjir rencana tahunan pada tabel 5 berikut.

(8)

8

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017

Tabel 6 Rekapitulasi banjir rencana tahunan

D.2 Desain Bendung

Sesuai dengan perencanaan maka data teknis bendung Botung dapat disajikan sebagai berikut :

Tabel 7 Data Teknis Bendung Botung

Material bendung Concrete

(beton)

Tipe bendung Mercu Ogee

Kolam olak USBR Tipe III

Lebar rata-rata sungai

34,70 meter

Tinggi bendung 1,35 meter

Q100 th 16,62 m3/dt

Sumber: Data penelitian

D.2.1 Tinggi dan Lebar Bendung

Tinggi bendung yang direncanakan mengikuti tinggi bendung tetap yang sudah ada disana yaitu setinggi 1,35 meter sedangkan lebar bendung yang direncanakan merupakan 1,2 kali dari lebar rata-rata sungai Botung itu sendiri yaitu sebesar 34,7 x 1,2 = 41,64 meter.

D.2.2Perencanaan Mercu Bendung

Mercu yang biasa digunakan di Indonesia ada dua yaitu mercu bulat dan mercu Ogee, diperencanaan bendung Botung ini sendiri mercu yang dipilih yaitu mercu ogee.

Persamaan antara tinggi energi dan debit untuk bendung mercu Ogee adalah:

𝑄 = 𝐶𝑑.2

3 . √2/3𝑔𝑏 . 𝐻11,5

Dimana:

H1 = Tinggi energi diatas ambang, meter

Q = Debit, m3/dt

Cd = Koef Debit

G = Percepatan Gravitasi, m/dt2 (9,8)

b = Lebar Mercu, m

Gambar 3 Macam-macam Mercu Ogee

Untuk nilai hd diasumsikan sama

dengan nilai H1, dan setelah

menggunakan metode trial and error

didapatkan nilai H1 sebesar 1,106 m diatas tinggi mercu. Penentuan nilai Cd adalah hasil dari C0.C1.C2, sehingga perlu ditentukan terlebih dulu ketiga nilai faktor koreksi tersebut dengan metode penentuan berdasarkan Kp-02.

C0 merupakan nilai Konstanta 1,30, sedangkan C1 adalah fungsi p/hd

(1,35/1,106=1,22) dan H1/hd

(1,106/1,106=1) dan dan C2 ditentukan

berdasarkan perbandingan p/H1 (1,35/1,106=1,122) dan kemiringan sungai (vertikal = 1:1) . ( jam ) Q 2 Th Q 5 Th Q 10 Th Q 20Th Q 50 Th Q 100 Th 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,50 7,72 10,14 11,44 12,84 13,74 14,58 1,00 8,80 11,56 13,04 14,63 15,66 16,62 1,50 6,91 9,07 10,23 11,49 12,30 13,04 2,00 5,75 7,55 8,51 9,56 10,23 10,85 2,50 4,86 6,39 7,21 8,09 8,66 9,19 3,00 4,15 5,46 6,15 6,91 7,39 7,84 3,50 2,91 3,82 4,31 4,83 5,17 5,49 4,00 1,92 2,53 2,85 3,20 3,42 3,63 4,50 1,35 1,77 2,00 2,24 2,40 2,55 5,00 0,96 1,27 1,43 1,60 1,72 1,82 5,50 0,70 0,92 1,04 1,17 1,25 1,32 6,00 0,52 0,68 0,77 0,86 0,92 0,98 6,50 0,38 0,50 0,57 0,64 0,68 0,73 7,00 0,28 0,37 0,42 0,47 0,51 0,54 7,50 0,21 0,28 0,31 0,35 0,38 0,40 8,00 0,16 0,21 0,23 0,26 0,28 0,30 8,50 0,12 0,15 0,17 0,19 0,21 0,22 9,00 0,09 0,11 0,13 0,14 0,15 0,16 9,50 0,06 0,08 0,09 0,11 0,11 0,12 10,00 0,05 0,06 0,07 0,08 0,08 0,09 10,50 0,04 0,05 0,05 0,06 0,06 0,07 11,00 0,03 0,03 0,04 0,04 0,05 0,05 11,50 0,02 0,03 0,03 0,03 0,03 0,04 12,00 0,01 0,02 0,02 0,02 0,03 0,03 12,50 0,01 0,01 0,02 0,02 0,02 0,02 13,00 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 13,50 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 14,00 0,00 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 14,50 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,01 15,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 15,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 16,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 16,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 17,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 17,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 18,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 18,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 19,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 19,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 20,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 20,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 21,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 21,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 22,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 22,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 23,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 23,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 24,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 24,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 max 8,80 11,56 13,04 14,63 15,66 16,62 Waktu (t) Q Ulang Tahunan

(9)

9

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017 Gambar 4 Faktor koreksi untuk selain tinggi energi rencana pada bendung mercu Ogee (menurut Ven Te Chow, 1959, berdasarkan data USBR dan WES)

Gambar 5 Harga-harga koefisien C2 untuk bendung mercu tipe Ogee dengan muka hulu melengkung (menurut USBR, 1960)

Berdasarkan Gambar 4.4 dan 4.5 diperoleh nilai C1 1,1 dan C2 0,995 , sehingga diperoleh nilai Cd.

Cd = C0.C1.C2

= 1,3.1,1.0,995

= 1,43

Kemudian dicari nilai debit bendung dan dibandingkan dengan Q100 16,617 m3/detik , apakah sinkron atau tidak.

𝑄 = 𝐶𝑑.2

3 . √2/3𝑔𝑏 . 𝐻11,5

= 1,43.23 . √2/3.9,81.41,64 . 1,1061,5 = 16,617 𝑚3/𝑑𝑒𝑡𝑖𝑘 (ok)

Gambar 6 Mercu Ogee Tipe I

Mercu Ogee yang dipilih adalah Mercu Ogee tipe I lihat gambar 4.6, kemudian dicari koordinat X dan Y dengan melakukan persamaan sebagai berikut: X1,85 = 2 . hd0,85 . Y = 2. 1,1060,85 . Y = 0,459 . Y Y = 0,459. X1,85 Misal , Y’ = 0,459 . 1,85 . X0,85 = 0,849 . X0,85

Kemudian, misal : Y’ : 1

1 = 0,849 . X0,85 1/0,849 = X0,85 1,178 = X0,85 X = 1,178 1/0,85 = 1,212 Y = 0,459. X1,85 = 0,459. 1,2121,85 = 0,655

Jadi koordinat titik potong mercu (1,212 : 0,655)

Melalui titik potong mercu dapat diketahui lengkung ambang bendung serta panjang ambang bendung tersebut dan diakhir lengkung.

Tabel 8 Persamaan lengkung ambang bendung botung tipe ogee I

X Y 0,100 0,006 0,200 0,023 0,300 0,049 0,400 0,084 0,500 0,127 0,600 0,178 0,700 0,237 0,800 0,304 0,900 0,378 1,000 0,459 1,100 0,548 1,200 0,643 1,212 0,655

(10)

10

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017 Untuk Mercu Ogee tipe I

R1 = 0,5 . Hd = 0,5 . 1,106 = 0,553 meter R2 = 0,2 . Hd = 0,2 . 1,106 = 0,221 meter Jarak R1 = 0,175 . Hd = 0,175 . 1,106 = 0,194 meter Jarak R2 = 0,282 . Hd = 0,281 . 1,106 = 0,312 meter

Gambar 7 berikut merupakan lengkung bendung yang didapat dengan akhir lengkung dibuat kemiringan 1:1 dari tinggi sisa bendung.

Gambar 7 Ambang Bendung Botung tipe Ogee I

D.2.3 Kolam Olak

Dalam perhitungan kolam olak ini direncanakan pada saat banjir dengan

Q100. Untuk mengecek apakah

diperlukan kolam olak atau tidak maka perlu dicari nilai Fr (Froude).

Untuk menentukan nilai Fr

diperlukan Nilai kecepatan awal loncat v1 dan nilai kedalaman air diawal loncat air y1, yang mana nilai z untuk menetukan v1 sama dengan tingggi mercu dikarenakan elevasi bendung diawal dan setelah dianggap datar.

Kemudian nilai q merupakan debit persatuan lebar (Q100/lebar bendung).

v1 = √2 . 𝑔 . (1 2𝐻1 + 𝑧) = √2 . 9,81 . (1 2. 1,106 + 1,35) = 6,107 m/dt2 q = Q100/41,64 = 16,617/41,64 = 0,399 m3/dt y1 = q/v1 = 0,399/6,107 = 0,065 m Fr = 𝑉1 √𝑔.𝑦1 = 6,107 √9,81.0,065 = 7,632

Untuk bilangan-bilangan Froude di atas 4,5 loncatan airnya bisa mantap dan peredaman energi dapat dicapai dengan baik. Kolam olak USBR tipe III khusus dikembangkan untuk bilangan-bilangan itu. Pada Gambar ditunjukan dimensi-dimensi dasar kolam olak USBR tipe

III, berdasarkan KP – 04.

Gambar 8 Diagram untuk

memperkirakan tipe bangunan yang akan digunakan untuk perencanaan detail.

Gambar 9 Karakteristik kolam olak untuk dipakai dengan bilangan Froude di atas 4,5 ; kolam USBR tipe III

(11)

11

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017

y2 = y1 . ½ . (√1 + 8𝐹𝑟2 -1) =0,065 . ½ . (√1 + 8. 7,632 2 -1) = 0,673 m n = 𝑦1.(18+𝑓𝑟) 18 = 0,065.(18+7,632) 18 = 0,093 m n3 = 𝑦1.(4+𝑓𝑟) 6 = 0,065.(4+7,632) 6 = 1,305 m

Panjang Kolam Olak

L1 = 2,7 . y2 = 2,7 . 0,673 = 1,818 m L2 = 0,82 . y2 = 0,82 . 0,673 = 0,552 m Blok Muka Tinggi = y1 = 0,065 m Jarak 1 = 0,5 y1 = 0,5 . 0,065 = 0,033 m Jarak 2 = y1 = 0,065 m Blok Halang Tinggi = n3 = 1,305 m LebarA = 0,2 . n3 = 0,2 . 1,305 = 0,261 m Lebar B = n3 + Lebar A = 1,305 + 0,261 Jarak 1 = 0,675 . n3 = 0,675 . 1,305 = 0,881 m Jarak 2 = 0,75 . n3 = 0,75 . 1,305 = 0,979 m Ambang Ujung Tinggi = n = 0,093 m Lebar = n . 2 = 0,093 . 2 = 0,186 m

Tabel 9. Perencanaan Kolam olak hasil perhitungan A B Perhitungan (m) Panjang Kolam Olak L1 1,818 L2 0,552

Blok Muka Tinggi 0,065

Jarak 1 0,033

Jarak 2 0,065

Blok Halang Tinggi 0,127

Lebar A 0,025 Lebar B 0,152 Jarak 1 0,086 Jarak 2 0,095 Ambang Ujung Tinggi 0,093 Lebar 0,186

Dikarenakan hasil perhitungan

yang didapat sulit direalisasikan

dilapangan maka yang digunakan desain yang sudah ada, dengan dimensi blok muka, blok halang yang lebih besar dari hasil perhitungan.

D.2.4 Dimensi Bendung Botung

Berikut merupakan Gambar

rencana Bendung Botung dengan bentuk dan ukuran mercu sesuai dengan perhitungan (Mercu Ogee) serta Kolam Olak yang dimensinya diperbesar.

Gambar 10 Dimensi Bendung Botung

D.3Analisis Stabilitas Bendung

Salah satu persayaratan keamanan bendung yaitu harus stabil terhadap

geser guling, sehingga untuk

mengetahui apakah bendung botung yang telah direncanakan ini aman, maka perlu diketahui gaya-gaya yang bekerja pada tubuh bendung itu sendiri. Seperti

(12)

12

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017 gaya berat sendiri, tekanan lumpur, gaya gempa dan gaya hidrostatik.

D.3.1Gaya Berat Sendiri

Gaya berat ini dihitung dengan arah vertikal kebawah yang garis kerjanya melewati titik berat konstruksi. Agar memudahkan perhitungan maka tubuh bendung dibagi menjadi beberapa bagian.

Gambar10 Pembagian tubuh bendung botung untuk berat sendiri

Kemudian setiap bagian titik berat tubuh bendung dihitung jarak lengan kearah kanan.

Gambar 11 Lengan masing-maing

bagian bendung botung

Luasan setiap bagian bendung dicari menggunakan program AutoCad, contoh bagian Bendung 1 yang dicari Luasannya menggunakan AutoCad. Berikut merupakan contoh perhitungan berat bagian bendung serta momen yang bekerja pada bendung, dengan nilai

𝛾Beton sebesar 2,4 ton/m3. Lebar

bendung dianggap 1 meter agar mempermudah perhitungan. V = A x L = 0,21 x 1 = 0,21 m3 Berat = V x 𝛾Beton = 0,21 x 2,4 = 0,504 Ton

Momen = Berat x Lengan

= 0,504 x 3,15

= 1,588 Ton.m

Hasil keseluruhan dari perhitungan tersebut dapat diliat di Tabel 4.18 Tabel 10. Perhitungan Berat dan Momen yang Bekerja pada Tubuh Bendung Botung

No

Volume Berat Lengan Momen (Ton/m3) (m3) (Ton) (m) (Ton.m)

1 2,400 0,210 0,504 3,150 1,588 2 2,400 0,217 0,521 2,360 1,229 3 2,400 0,159 0,382 2,310 0,881 4 2,400 1,599 3,838 1,650 6,332 5 2,400 0,990 0,799 1,570 1,255 6 2,400 0,333 2,376 1,040 2,471 7 2,400 0,390 0,936 0,150 0,140 Total 9,355 13,896 D.3.2Tekanan Lumpur

Lumpur yang dibawa aliran air yang kemudian mengendap di muka bendung menimbulkan tekanan lumpur dari arah horizontal dan dari arah vertikal ke bawah. Seperti gambar 12 berikut.

(13)

13

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017 Gambar 12 Tekanan Lumpur

Kemudian setiap bagian titik berat tekanan lumpur dihitung jarak lengan kearah sumbu kanan.

Gambar 13 Lengan Tekanan Lumpur Berikut merupakan contoh perhitungan

tekanan lumpur arah horizontal

bendung serta momen yang bekerja pada bendung, berdasarkan KP 06 dengan menggunakan rumus:

𝑃𝑠 =1,6𝑥ℎ2 (2 1 − 𝑠𝑖𝑛∅1 + 𝑠𝑖𝑛∅)

Dimana:

Ps = gaya yang terletak pada 2/3 kedalaman dari atas lumpur yang bekerja secara normal.

Φ = sudut geser dalam (30o ) γs = berat jenis lumpur = 1,6 ton/m3

h = kedalarnan lumpur (m) 𝑃𝑠 =1,6𝑥1,352 2(1 − 𝑠𝑖𝑛301 + 𝑠𝑖𝑛30) 𝑃𝑠 = 1,458 𝑇𝑜𝑛/m Gaya = Ps x Lebar = 1,458 x 1 =1,458 Ton Momen = 1,458 x 1,96 = 2,858 Ton.m Hasil keseluruhan dari perhitungan tersebut dapat diliat di Tabel 11

Tabel 11. Perhitungan berat dan momen tekanan lumpur Bendung Botung

Element

Ps Volume Berat Lengan Momen (ton/m3) (m3) (Ton) (m) (T.m) WSH1 1,458 1 1,458 1,96 2,858 Total 1,458 2,858 D.3.3 Gaya Gempa

Gaya gempa ini dihitung dengan arah horizontal yang garis kerjanya melewati titik berat konstruksi. Agar memudahkan perhitungan maka tubuh bendung dibagi menjadi beberapa bagian. Gaya gempa pada bendung Botung ini berada di wilayah gempa zona 2, maka diperoleh nilai z = 1,56. Jenis tanah yang ada pada daerah

tersebut adalah Diluvium, maka

didapatkan koefisien jenis tanah n = 0,87 dan m = 1,05.

Tabel 12. Koefisien Jenis Tanah

Jenis n m Batu 2,76 0,71 Diluvium 0,87 1,05 Aluvium 1,56 0,89 Aluvium Lunak 0,29 1,32

Gambar 14 Wilayah Zona Gempa di Indonesia

(14)

14

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017 Gambar15 Pembagian tubuh bendung botung untuk gaya gempa

Kemudian setiap bagian titik berat tubuh bendung dihitung jarak lengan kearah kanan.

Gambar 16 Lengan bagian tubuh

bendung botung untuk gaya gempa Dengan periode ulang 100 tahun maka didapatkan percepatan dasar gempa (ac)

= 160 cm/𝑑𝑒𝑡2 pada Tabel 4.21.

Tabel 13. Periode Ulang dan Percepatan Dasar Gempa Periode Ulang ac Tahun cm/dt2 20 85 100 160 500 225 1000 275 Ad = n (𝑍  ac)𝑚 = 0,87 (1,56  1,6)1,05 = 1,231 F = ad / g = 1,231 / 9,81 = 0,126

Berikut merupakan contoh

perhitungan gaya gempa bagian

bendung 1 serta momen gempa yang

bekerja pada bendung, dengan nilai koef gempa 0,126. Lebar bendung dianggap

1 meter agar mempermudah

perhitungan. V = A x L = 0,21 x 1 = 0,21m3 Berat = V x 𝛾Beton = 0,21 x 2,4 = 0,504 Ton

Gaya Gempa = Berat x Koef Gempa

= 0,504 x 0,127

= 0,063

Momen =Gaya Gempa x lengan

= 0,063 x 0,95

= 0,060 Ton.m

Hasil keseluruhan dari perhitungan tersebut dapat diliat di Tabel 14

Tabel 14. Perhitungan gaya dan momen gempa Bendung Botung

D.3.4 Gaya Hidrostatis

Gaya hidrostatis disebabkan oleh gaya tekan air yang mengenangi tubuh bendung sehingga menimbulkan gaya tekan air dari arah horizontal dan dari arah vertikal kebawah. Gaya hidrostatis yang ditinjau pada saat muka air banjir maksimum (H1 = 1.106).

(15)

15

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017 Kemudian setiap bagian titik berat tekanan lumpur dihitung jarak lengan kearah sumbu kanan.

Gambar 18 Lengan Gaya Hidrostatis

Berikut merupakan contoh

perhitungan gaya hidrostatis bendung serta momen yang bekerja pada

bendung, dengan nilai 𝛾air 1 ton/m3.

Berat = 𝛾air x Volume

= 1 x 0,911

= 0,0,911 Ton

Momen = Berat x Lengan

= 0,911 x 2,05

= 1,868 Ton.m

Hasil keseluruhan dari perhitungan tersebut dapat diliat di Tabel 4.23 Tabel 14. Perhitungan tekanan dan momen gaya hidrostatis Bendung Botung

D.3.5 Cek Stabilitas Bendung

Setelah semua gaya-gaya yang

mempengaruhi bendung diperiksa maka total gaya yang bekerja digabungkan sesuai dengan arah gaya dan momen yang bekerja pada tubuh bendung botung itu sendiri. Untuk total gaya yang bekerja dapat dilihat ditabel 15. Tabel 15. Total momen Bendung Botung

Kemudian gaya-gaya yang bekerja tersebut diuji kestabilannya terhadap guling dan geser, untuk koef gesek yang dipakai berupa koef gesek bahan pasangan batu yang bisa dilihat pada tabel 2.3. a. Kontrol Geser ∑𝑉 = 11,717 𝑇𝑜𝑛 ∑𝐻 = 3,543 𝑇𝑜𝑛 𝑓 = 0,75 𝐹𝑘 =∑ 𝑉∑ 𝐻 . 𝑓 ≥ 1.5 =11,7175,036 . 0,75 ≥ 1.5 = 1,74 ≥ 1.5 (𝑂𝐾) b. Kontrol Guling ∑ 𝑀𝑡 = 20,545 𝑇𝑜𝑛. 𝑚 ∑ 𝑀𝑔 = 9,775 𝑇𝑜𝑛. 𝑚 𝐹𝑘 =∑ 𝑀𝑔 ≥ 1.5∑ 𝑀𝑡 =20,5459,775 ≥ 1.5 = 2,10 ≥ 1.5 (𝑂𝐾) D.4 Kontrol Piping

Untuk melihat apakah Bendung Botung ini mengalami erosi bawah tanah diluar batas aman digunakan Metode Lane. Data yang perlu diketahui yaitu keliling bendung yang bersentuhan dengan tanah.

Gambar 19 Keliling bawah Bendung Botung Diketahui : Keliling = 22,170 m 𝐻1= 2,456 m 𝐻2= 0,673 m Maka, 𝐿𝑊 =𝐾𝑒𝑙𝑖𝑙𝑖𝑛𝑔3 𝐿𝑊 =22,173 𝐿𝑊 = 7,390 𝑚

(16)

16

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017

𝑊𝐶𝑅 =𝐻 𝐿𝑤

1− 𝐻2

𝑊𝐶𝑅 =2,456 − 0,6737,390 𝑊𝐶𝑅 = 4,146

Tabel 16. Perhitungan LW dan WCR

Dari perhitungan didapat nilai WCR 4,146, maka dari itu bisa disimpulkan bahwa bendungan dengan desain yang direncana erosi bawah tanahnya aman digunakan pada jenis tanah Kerikil dan Lempung WCRnya kecil dari 4,146. Tabel 17. Nilai Angka Aman Metode lane

D.5 Alternatif Desain Bendung

Guna memperoleh hasil yang optimal dalam perencanaan, maka dilakukan beberapa alternatif desain, dan juga diuji Stabiltas guling, geser serta

pipingnya. Berikut Gambar 4.18

merupakan 3 alternatif desain yang dicoba.

Gambar .20 Alternatif Desain Bendung Metode perhitungan untuk stabilitas dan piping sama dengan perhitungan di sub bab sebelumnya Tabel 20 merupakan hasil perhitungan serta perbandingan stabilitas dan pipingnya. Sedangkan untuk perhitungan berat sendiri, tekanan

lumpur, gaya gempa dan gaya

hidrostatis masing-masing alternatif perhitungan terdapat dilampiran. Tabel 18. Perbandingan stabilitas dan piping masing-masing desain

Berdasarkan hasil perhitungan stabilitas untuk alternatif 1,2 dan 3 memiliki Faktor keamanan guling yang lebih besar tetapi memiliki faktor kemananan geser yang lebih kecil dan setelah ditinjau pipingnya untuk alternatif 1, 2 dan 3 tidak aman terhadap kerikil halus tidak aman berbeda dengan desain rencana yang memiliki nilai WCR >4 yang aman terhadap semua jenis kerikil dan lempung sehingga cocok untuk tanah dilivium yang terdapat kerikil.

1

2

3

(17)

17

Jom FTEKNIK Volume 4 No.2 Oktober 2017

E KESIMPULAN DAN SARAN E.1 Kesimpulan

Berdasarkan hasil pembahasan dari penelitian Tugas Akhir yang berjudul

“Analisis Perencanaan Bendung Studi Kasus Bendung Botung ” ini dapat

diambil kesimpulan, yaitu :

1. Dengan menggunakan data hujan 10

Tahun dari tahun 2005-2014 didapat debit banjir rencana 100 Tahun

sebesar, 𝑄100= 16,617 𝑚3

𝑑𝑡.

2. Tinggi muka air di hulu bendung

adalah 2,456 m, dan tinggi muka air di hilir bendung adalah 0,673 m, sedangkan tinggi bendung mengikuti bendung tidak tetap yang ada yaitu sebesar 1,35m.

3. Dari debit banjir dan dimensi didapat

nilai Froude sebesar 7,632 , dan

dipilih bangunan kolam olak bertipe USBR tipe III.

4. Nilai Faktor Keamanan terhadapa

geser didapat sebesar 1,74 ≥ 1.5 dan

memenuhi syarat.

5. Nilai Faktor Keamanan terhadap

guling didapat nilai sebesar 2,10 ≥

1.5 dan memenuhi syarat.

6. Perencanaan bendung ini aman

terhadap piping karena nilai WCRnya

sebesar 4,145 yang aman terhadap

Kerikil dan Lempung.

E.2 Saran

Penelitian Analisis Perencanaan Bendung Botung ini bisa dikembangkan

menjadi lebih detail dengan

menambahkan Pilar dan pintu air. Data tugas ini merupaan referensi awal bagi para perencana dalam melakukan suatu desain Bendung sesuai dengan syarat keamananan yang ada. Perlu adanya kajian lebih lanjut mengenai Piping bila memiliki data tanah.

DAFTAR PUSTAKA

Anonim. Laporan Tugas besar Bangunan Irigasi, Universitas Brawijaya, Malang.

Dirjen Pengairan, Departemen Pekerjaan Umum. 1986, Standar Perencanaan Irigasi, Kriteria Perencanaan (KP-02), Galang Persada, Bandung.

Dirjen Pengairan, Departemen Pekerjaan Umum. 1986, Standar Perencanaan Irigasi, Kriteria Perencanaan (KP-04), Galang Persada, Bandung.

Dirjen Pengairan, Departemen Pekerjaan Umum. 1986, Standar Perencanaan Irigasi, Kriteria Perencanaan (KP-06), Galang Persada, Bandung.

Mawardi Erman, Memed Moch. (2010)

Desain Bangunan Bangunan Irigasi. Bandung

Nadia, F. 2015, Analisis karakteristik das di kota pekanbaru berbasis sistem informasi geografis untuk menganalisis hidrograf satuan sintetik. Fakultas Teknik UR. Pekanbaru

Firnanda, Afrian. 2016, Analisa Stabilitas Bendung tamiang DAS Tamiang, Universitas Riau, Pekanbaru.

Harto, Sri Br. 2000. Hidrologi.

Triadmojo, Bambang. 2008. Hidrologi Terapan, Beta Offset, Jakarta.

Tumpal Alexander Pakpahan. 2015.

PERHITUNGAN STABILITAS

BENDUNG PADA PROYEK PLTM AEK SILANG II DOLOKSANGGUL.

Gambar

Gambar  1  Sketsa  Hidrograf  Satuan  Sintetik Model Nakayasu (Harto,1993)
Tabel 7 Data Teknis Bendung Botung  Material bendung  Concrete
Gambar 6 Mercu Ogee Tipe I
Gambar  8  Diagram  untuk  memperkirakan  tipe  bangunan  yang  akan  digunakan  untuk  perencanaan  detail
+7

Referensi

Dokumen terkait

Peletakan dan pemilihan warna yang benar antara objek utama dan background serta objek pendukung, akan menghasilkan penekanan tambahan yang akan mengarahkan mata pada pada

Kusrini dan Koniyo Andri, 2007, Tuntunan Praktis Membangun Sistem Informasi Akuntansi dengan Visual Basic Dan Microsoft SQL Server , Edisi.. Pertama,

Tidak ada aturan yang pasti yang berlaku disini, namun Pedoman Perencanaan Bangunan Pelindung Pantai merekomendasikan untuk mengaplikasikan batu yang dua kali lebih

Tujuan penelitian ini adalah (1) memformulasikan model indeks kerentanan lingkungan pulau-pulau kecil, (2) menganalisis parameter kerentanan lingkungan pulau-pulau kecil

Block cipher merupakan algoritma yang berbasis kunci simetris dengan melakukan enkripsi/dekripsi pada tiap block-block data plain/cipher teks, dimana blok merupakan

Pasien gagal ginjal kronik yang menjalani terapi hemodialisa sering berpikiran bahwa agar dapat bertahan hidup harus bergantung pada terapi hemodialisis dan

Sehingga, peneliti dapat menyelesaikan penelitian dengan Judul “Hubungan Adversity Quotient dan Emotional Intelligence dengan Prokrastinasi Mengerjakan Tugas Akhir

Dan yang demikian itu hak bagi suaminya utang atas walinya.” (H.R. Malik dan As Syafii). Dari makna riwayat di atas bahwasanya pendapt tentang pembatalan nikah dari imam syafii dan