BAB IV
PERENCANAAN GELAGAR INDUK
4.1 Pembebanan pada Gelagar Induk dihitung ½ Bentang 4.1.1 Akibat Beban Mati Baja
qbs = 400.300.10.16 (asumsi) = 1,07 kN/m
PR =
panjangbatang
∑
¿x qbs ¿titik simpul bawah
∑
¿−1¿ (¿¿)
¿ ¿ ¿
x 1,1 =
(
(
(6,58x20)+50+45)
x1,0711−1
)
x 1,1= 26,90 kN PDL = Vgl + PR = 16,54+ 26,90 = 43,44kN PDL = 43,44
ΣMB = 0 → VA(50) – ½ PDL (50) - PDL (45) - PDL (40) - PDL (35) - PDL (30) - PDL (25) - PDL (20) - PDL (15)- PDL (10)- PDL (5) = 0
→ RA (50) – ½ 43,44 (50) - 43,44 (45) - 43,44 (40) - 43,44 (35) - 43,44 (30) -43,44 (25) - 43,44 (20) - 43,44 (15) - 43,44 (10)- PDL (5) = 0
→ -1086 – 1954,8 – 1737,6 – 1520,4 –1303,2 – 1086 – 868,8 – 651,6 – 434,4- 217,2 = 0
→ 50 RA = 10860 kN → RA= RB = 217,2 kN
ɑ = 64o
a. Perhitungan Gaya Batang Akibat Beban Mati Baja
Perhitungan gaya batang dengan metode kesetimbangan titik simpul
Titik A ΣV = 0 → VA - ½ PDL+ d1 sin = 0ɑ
217,2– 21,72 + d1 sin 640= 0 d1 = 217,49 kN (tekan)
ΣH = 0 → b1 – d1 cos = 0ɑ
b1 = 217,49 cos 640 b1 = 95,34 kN (tarik)
Titik C ΣV = 0 → d1 sin - ɑ d2 sin = 0ɑ
d2 = 217,49kN (tarik)
ΣH = 0 → a1 + d1 cos ɑ + d2 cos = 0ɑ
a1 = - 2 x 217,49 x cos 640 a1 = -190,63 kN (tekan) Titik D ΣV = 0 → d2 sin + dɑ 3 sin - Pɑ DL = 0
d3 = (43,44–217,49 sin 640) / sin 640
d3 = -169,15 kN (tekan) ΣH = 0 → b2 - b1 - d2 cos ɑ- d3 sin = 0ɑ
b2 = 95,34 + 217,49cos 640+ 169,15cos 640
b2 = 276,66kN (tarik) Titik E ΣV = 0 → d3 sin - d4 sin = 0ɑ ɑ
d4 = d3
d4 = 169,15 kN (tarik)
ΣH = 0 → a2 + a1 + d3 cos ɑ + d4 cos = 0ɑ
a2 = -190,63– (2 x 169,15 cos 640) a2 = -344,93 kN (tekan)
Titik F ΣV = 0 → d4 sin + dɑ 5 sin - Pɑ DL = 0 d5 = (43,44 – 169,15 sin 640) / sin
640
d5 = -119,81kN (tekan)
ΣH = 0 → b3 – b2 – d4 cos ɑ- d5 sin = 0ɑ
b3 = 276,66+ 169,15cos 640+ 119,81 cos640
b3 = 403,331kN (tarik) Titik G ΣV = 0 → d5 sin - d6 sin = 0ɑ ɑ
d6 = d5
d6 = 119,81kN (tarik)
ΣH = 0 → a3 + a2 + d5 cos ɑ + d6 cos = 0ɑ
Titik H ΣV = 0 → d6 sin + dɑ 7 sin - Pɑ DL = 0 d7 = (44,43 – 119,81sin 640) / sin
640
d7 = -70,37kN (tekan)
ΣH = 0 → b4 – b3 – d6 cos ɑ- d7 sin = 0ɑ
b4 = 403,331+ 70,37cos 640+ +119,81cos 640
b4 = 486,7kN (tarik) Titik I
ΣV = 0 → d7 sin - d8 sin = 0ɑ ɑ d8 = d7
d8 = 70,37kN (tarik)
ΣH = 0 →
a3 + a4 + d7 cos ɑ + d8 cos = 0ɑ
a4 = -449,97– (2 x 70,37cos 640) a4 = -511,66 kN (tekan)
Titik J ΣV = 0 → D8 sin + d9 sin - Pɑ ɑ DL = 0 D9 = (43,44 – 70,37 sin 640) / sin
640
D9 = -22,03kN (tekan)
ΣH = 0 → B5 – b4 – d8 cos ɑ- d9 sin = 0ɑ
B5 = 486,7+ 70,37 cos 640+ 22,03 cos640
B5 = 528,205kN (tarik) Titik K ΣV = 0 → D9 sin - d10 sin = 0ɑ ɑ
D10 = d9
D10 = 22,03kN (tarik)
ΣH = 0 → A5 + a4 + d9 cos ɑ + d10 cos = 0ɑ
A5 = -511,66– (2 x 22,03cos 640) A5 = -530,97 kN (tekan)
Karena bentuk rangka batang simetris maka cukup dihitung setengah bentang saja, sehingga didapatkan gaya-gaya batang:
Gaya-gaya batang akibat beban mati baja dengan metoda kesetimbangan titik simpul dapat dilihat pada tabel 4.1
Batang A2= A9 Batang A3= A8 Batang A4= A7 Batang A5 = A6
Batang B1= B10 Batang B2= B9 Batang B3= B8 Batang B4= B7 Batang B5 = B6
Batang D2= D9 Batang D3= D8 Batang D4 = D7 Batang D5 = D6
Tabel 4.1 Gaya-gaya batang akibat beban mati baja
NAMA BATANG
GAYA BATANG
TARIK (kN) TEKAN (kN)
A1 190,63
A2 344,93
A3 449,97
A4 511,66
A5 530,97
A6 530,97
A7 511,66
A8 449,97
A9 344,93
A10 190,63
B1 95,34
B2 276,66
B3 403,331
B4 486,7
B5 528,205
B6 528,205
B7 486,7
B8 403,331
B9 276,66
B10 95,34
D1 217,49
D2 217,49
D4 169,15
D5 119,81
D6 119,81
D7 70,37
D8 70,37
D9 22,03
D10 22,03
4.1.2 Akibat Beban Mati Pelat untuk ½ lebar jembatan qbeton=ϒbeton×(d ×1
2× B) ¿24×(0,22×1
2×8) ¿21,12kN/m Ppelat=
qbeton titik simpul−1 ¿21,12
11−1=2,11kN
ΣMB = 0 → VA(50) – ½ PPelat (40) - PPelat (35) - PPelat (30) - PPelat (25) - PPelat (20) - PPelat (15) - PPelat (10) - PPelat (5) = 0
→ VA (50) – ½ 2,11(50) -2,11(45) - 2,11(40) – 2,11(35) – 2,11(30) - 2,11(25) - 2,11(20) -2,11(15) - 2,11(10) - 2,11(5) = 0
→ 50 VA = 527,5 kN → VA= VB = 10,55 kN
ɑ = 64o
Titik A ΣV = 0 → VA - ½ PPelat+ d1 sin = 0ɑ
10,55 – 1,05 + d1 sin 640 = 0 d1 = -10,56 kN (tekan)
ΣH = 0 → b1 – d1 cos = 0ɑ
b1 = 10,56 cos 640 b1 = 4,63 kN (tarik)
Titik C ΣV = 0 → d1 sin - ɑ d2 sin = 0ɑ
d2 = d1
d2 = 10,56kN (tarik)
ΣH = 0 → a1 + d1 cos ɑ + d2 cos = 0ɑ
Titik D ΣV = 0 → d2 sin + dɑ 3 sin - Pɑ Pelat = 0 d3 = (2,11 - 10,56sin 640) / sin 640 d3 = -8,21 kN (tekan)
ΣH = 0 → b2 - b1 - d2 cos ɑ- d3 cos = 0ɑ
b2 = 4,63+ 10,56cos 640+8,21 cos 640
b2 = 12,85kN (tarik) Titik E ΣV = 0 → d3 sin - d4 sin = 0ɑ ɑ
d4 = d3
d4 = 8,21 kN (tarik)
ΣH = 0 → a2 + a1 + d3 cos ɑ + d4 cos = 0ɑ
a2 = -9,25 – (2 x 8,21 cos 640) a2 = -16,44 kN (tekan) Titik F ΣV = 0 → d4 sin + dɑ 5 sin - Pɑ Pelat = 0
d5 = (2,11 – 8,21sin 640) / sin 640 d5 = -5,86kN (tekan)
ΣH = 0 → b3 – b2 – d4 cos ɑ- d5 cos = 0ɑ
b3 = 12,85+ 8,21 cos 640+ 5,86+cos 640
b3 = 19,01kN (tarik) Titik G ΣV = 0 → d5 sin - d6 sin = 0ɑ ɑ
d6 = d5
d6 = 5,86kN (tarik)
ΣH = 0 → a3 + a2 + d5 cos ɑ + d6 cos = 0ɑ
a3 = -16,44 – (2 x 5,86cos 640) a3 = -21,15 kN (tekan)
Titik H ΣV = 0 → d6 sin + dɑ 7 sin - Pɑ Pelat = 0 d7 = (2,11 – 5,86sin 640) / sin 640 d7 = -3,51kN (tekan)
ΣH = 0 → b4 – b3 – d6 cos ɑ- d7 cos = 0ɑ
b4 = 19,01+5,86cos 640+3,51cos 640
Titik I
ΣV = 0 → d7 sin - d8 sin = 0ɑ ɑ d8 = d7
d8 = 3,51kN (tarik)
ΣH = 0 →
a3 + a4 + d7 cos ɑ + d8 cos = 0ɑ
a4 = -21,15– (2 x 3,51cos 640) a4 = -24,22kN (tekan)
Titik J ΣV = 0 → D8 sin + d9 sin - Pɑ ɑ pelat = 0 D9 = 2,11 – 3,51 sin 640) / sin 640 D9 = -1,16kN (tekan)
ΣH = 0 → B5 – b4 – d8 cos ɑ- d9 sin = 0ɑ
B5 = 23,11+ 3,51 cos 640+ 1,16 cos640
B5 = 25,15kN (tarik) Titik K ΣV = 0 → D9 sin - d10 sin = 0ɑ ɑ
D10 = d9
D10 = 1,16kN (tarik)
ΣH = 0 → A5 + a4 + d9 cos ɑ + d10 cos = 0ɑ
A5 = -24,22 – (2 x 1,16cos 640) A5 = -25,23 kN (tekan)
Karena bentuk rangka batang simetris maka cukup dihitung setengah bentang saja, sehingga didapatkan gaya-gaya batang:
Batang A1= A10 Batang A2= A9 Batang A3= A8 Batang A4= A7 Batang A5 = A6
Batang B1= B10 Batang B2= B9 Batang B3= B8 Batang B4= B7 Batang B5 = B6
Gaya-gaya batang akibat beban matipelat dengan metoda kesetimbangan titik simpul dapat dilihat pada tabel 4.2
Tabel 4.2 Gaya-gaya batang akibat beban mati pelat
NAMA BATANG
GAYA BATANG TARIK (kN) TEKAN (kN)
A1 9,25
A2 16,44
A3 21,15
A4 24,22
A5 25,23
A6 25,23
A7 24,22
A8 21,15
A9 16,44
A10 9,25
B1 4,63
B2 12,85
B3 19,01
B4 23,11
B5 25,15
B6 25,15
B7 23,11
B8 19,01
B9 12,85
B10 4,63
D1 10,56
D2 10,56
D3 8,21
D4 8,21
D5 5,86
D6 5,86
D7 3,51
D8 3,51
D9 1,16
D10 1,16
4.1.1 Akibat Beban Mati Tambahan untuk ½ lebar jembatan qair=ϒair×(d ×1
2× B) ¿10×(0,05×1
2×8) ¿2kN/m
qaspal=ϒaspal×(d ×
¿22×(0,05×1 2×8) ¿4,4kN/m
PA= qair+qaspal titik simpul−1 ¿4,4+2
11−1=0,64kN
ΣMB = 0 → VA(50) – ½ PA(40) - PA(35) - PA(30) - PA (25) - PA(20) - PA (15) - PA(10) - PA(5) = 0
→ VA (40) – ½ 0,64(50) - 0,64(45) - (40) – 0,64 (35) – 0,64 (30) - 0,64 (25) - 0,64 (20) - 0,64 (15) - 0,64 (10) -0,64 (5) = 0
→ 50 VA = 160 kN → VA= VB = 3,2 kN
ɑ = 64o
Titik A ΣV = 0 → VA - ½ PA+ d1 sin = 0ɑ
3,2 – 0,32+ d1 sin 640 = 0 d1 = -3,20 kN (tekan)
ΣH = 0 → b1 – d1 cos = 0ɑ
b1 = 3,20 cos 640 b1 = 1,40 kN (tarik)
Titik C ΣV = 0 → d1 sin - ɑ d2 sin = 0ɑ
d2 = d1
d2 = 3,20 kN (tarik)
ΣH = 0 → a1 + d1 cos ɑ + d2 cos = 0ɑ
a1 = - 2 x 3,20 x cos 640 a1 = -2,80 kN (tekan) Titik D ΣV = 0 → d2 sin + dɑ 3 sin - Pɑ A = 0
d3 = ( 0,64 - 3,20sin 640) / sin 640
d3 = -2,48 kN (tekan)
ΣH = 0 → b2 - b1 - d2 cos ɑ- d3 cos = 0ɑ
b2 = 1,40 + 3,20 cos 640+2,48 cos 640
Titik E ΣV = 0 → d3 sin - d4 sin = 0ɑ ɑ
d4 = d3
d4 = 2,48 kN (tarik)
ΣH = 0 → a2 + a1 + d3 cos ɑ + d4 cos = 0ɑ
a2 = -2,80 – (2 x 2,48 cos 640) a2 = -4,97 kN (tekan)
Titik F ΣV = 0 → d4 sin + dɑ 5 sin - Pɑ A = 0 d5 = ( 0,64 – 2,48sin 640) / sin
640
d5 = -1,76kN (tekan)
ΣH = 0 → b3 – b2 – d4 cos ɑ- d5 cos = 0ɑ
b3 = 3,88+ 2,48cos 640+1,76cos 640 b3 = 5,73kN (tarik)
Titik G ΣV = 0 → d5 sin - d6 sin = 0ɑ ɑ
d6 = d5
d6 = 1,76kN (tarik)
ΣH = 0 → a3 + a2 + d5 cos ɑ + d6 cos = 0ɑ
a3 = -4,97 – (2 x 1,76cos 640) a3 = -6,51 kN (tekan)
Titik H ΣV = 0 → d6 sin + dɑ 7 sin - Pɑ A = 0 d7 = ( 0,64 – 1,76sin 640) / sin
640
d7 = -1,04kN (tekan)
ΣH = 0 → b4 – b3 – d6 cos ɑ- d7 cos = 0ɑ
b4 = 5,73+ 1,76cos 640+ 1,04cos 640
b4 = 6,95kN (tarik) Titik I
ΣV = 0 → d7 sin - d8 sin = 0ɑ ɑ d8 = d7
d8 = 1,04kN (tarik)
ΣH = 0 →
a3 + a4 + d7 cos ɑ + d8 cos = 0ɑ
a4 = -6,51 – (2 x 1,04cos 640) a4 = -7,41kN (tekan)
ΣH = 0 → B5 – b4 – d8 cos ɑ- d9 sin = 0ɑ
B5 = 6,95+ 1,04 cos 640+ 0,32 cos640
B5 = 7,54kN (tarik) Titik K ΣV = 0 → D9 sin - d10 sin = 0ɑ ɑ
D10 = d9
D10 = 0,32kN (tarik)
ΣH = 0 → A5 + a4 + d9 cos ɑ + d10 cos = 0ɑ
A5 = -7,41 – (2 x 0,32cos 640) A5 = -7,69 kN (tekan)
Karena bentuk rangka batang simetris maka cukup dihitung setengah bentang saja, sehingga didapatkan gaya-gaya batang:
Batang A1= A10 Batang A2= A9 Batang A3= A8 Batang A4= A7 Batang A5 = A6
Batang B1= B10 Batang B2= B9 Batang B3= B8 Batang B4= B7 Batang B5 = B6
Batang D1= D10 Batang D2= D9 Batang D3= D8 Batang D4 = D7 Batang D5 = D6
Gaya-gaya batang akibat beban mati tambahan dengan metoda kesetimbangan titik simpul dapat dilihat pada tabel 4.3
Tabel 4.3 Gaya-gaya batang akibat beban mati tambahan
NAMA BATANG
GAYA BATANG TARIK (kN) TEKAN (kN)
A1 2,80
A2 4,97
A3 6,51
A4 7,41
A5 7,69
A7 7,41
A8 6,51
A9 4,97
A10 2,80
B1 1,04
B2 3,88
B3 5,73
B4 6,95
B5 7,54
B6 7,54
B7 6,95
B8 5,73
B9 3,88
B10 1,04
D1 3,20
D2 3,20
D3 2,48
D4 2,48
D5 1,76
D6 1,76
D7 1,04
D8 1,04
D9 0,32
D10 0,32
4.1.4 Akibat Beban Angin
Gambar 4.1Beban Angin Pada Gelagar Induk
w = 100 kg/m2 = 1 kN/m2
YR = 2a+b
3(a+b)
x H
=
2(50)+45
3(50+45) x 6 = 3,052 m YK = 1 + 1 + h’ = 1+ 1 + 1,25 = 3,25 m
WL = (h’ x L) x w = (1,25 x 50) x 1 = 62,5 kN WR = {(luas trapesium rangka) x 30%} x w = { (50+45)6
2 x 30%} x 1
= 85,5 kN WK = (2 x L) x w = (2 x 50) x 1 = 100 kN
Vw = WLx YL+WRx YR+WKx YK
B
=
(0,625x62,5)+(3,052x85,5)+(3,25x100) 8
=
78,12kNPw = Vw
∑
titik simpulbawah−1=
78,12
11−1
=
7,81 kNΣMB = 0 → VA(50) – ½ PW(40) – PW(35) PW (30) PW (25) PW(20) PW (15) -PW(10) - PW(5) = 0
→ VA (40) – ½ 7,81(50) – 7,81 (45) 7,81 (40) 7,81 (35) – 7,81 (30) -7,81 (25) - -7,81 (20) --7,81 (15) - -7,81 (10) - -7,81 (5) = 0
→ 50 VA = 1952,5 kN → VA= VB = 39,05 kN
ɑ = 64o
Titik A ΣV = 0 → VA - ½ Pw+ d1 sin = 0ɑ
39,05 – 3,91+ d1 sin 640 = 0 d1 = -39,09 kN (tekan)
ΣH = 0 → b1 – d1 cos = 0ɑ
b1 = 39,09 cos 640 b1 = 17,13 kN (tarik)
Titik C ΣV = 0 → d1 sin - ɑ d2 sin = 0ɑ
d2 = d1
d2 = 39,09 kN (tarik) ΣH = 0 → a1 + d1 cos ɑ + d2 cos = 0ɑ
Titik D ΣV = 0 → d2 sin + dɑ 3 sin - Pɑ W = 0 d3 = 7,81-39,09 sin 640) / sin 640 d3 = -30,40 kN (tekan)
ΣH = 0 → b2 - b1 - d2 cos ɑ- d3 cos = 0ɑ
b2 = 17,13+ 39,09cos 640+30,40cos 640
b2 = 47,59kN (tarik) Titik E ΣV = 0 → d3 sin - d4 sin = 0ɑ ɑ
d4 = d3
d4 = 30,40 kN (tarik)
ΣH = 0 → a2 + a1 + d3 cos ɑ + d4 cos = 0ɑ
a2 = -34,27 – (2 x 30,40 cos 640) a2 = -60,92kN (tekan)
Titik F ΣV = 0 → d4 sin + dɑ 5 sin - Pɑ W = 0 d5 = ( 7,81 – 30,40sin 640) / sin
640
d5 = -21,71kN (tekan)
ΣH = 0 → b3 – b2 – d4 cos ɑ- d5 cos = 0ɑ
b3 = 47,59+ 30,40 cos 640+21,71cos 640 b3 = 70,43kN (tarik) Titik G ΣV = 0 → d5 sin - d6 sin = 0ɑ ɑ
d6 = d5
d6 = 21,71kN (tarik)
ΣH = 0 → a3 + a2 + d5 cos ɑ + d6 cos = 0ɑ
a3 = -60,92–(2 x 21,71cos 640) a3 = -79,95kN (tekan)
Titik H ΣV = 0 → d6 sin + dɑ 7 sin - Pɑ w = 0
d7 = ( 7,81 –21,71sin 640)/sin 640 d7 = -13,02kN (tekan)
ΣH = 0 → b4 – b3 – d6 cos ɑ- d7 cos = 0ɑ
b4 = 70,43+ 21,71cos 640+ 13,02cos 640
Titik I
ΣV = 0 → d7 sin - d8 sin = 0ɑ ɑ d8 = d7
d8 = 13,02kN (tarik)
ΣH = 0 →
a3 + a4 + d7 cos ɑ + d8 cos = 0ɑ
a4 = -79,95– (2 x 13,02cos 640) a4 = -91,36kN (tekan)
Titik J ΣV = 0 → D8 sin + d9 sin - Pɑ ɑ w = 0 D9 = 7,81 – 13,02 sin 640) / sin 640 D9 = -4,33kN (tekan)
ΣH = 0 → B5 – b4 – d8 cos ɑ- d9 sin = 0ɑ
B5 = 85,65+ 13,02 cos 640+ 4,33 cos640
B5 = 93,25kN (tarik) Titik K ΣV = 0 → D9 sin - d10 sin = 0ɑ ɑ
D10 = d9
D10 = 4,33kN (tarik)
ΣH = 0 → A5 + a4 + d9 cos ɑ + d10 cos = 0ɑ
A5 = -91,36– (2 x 4,33cos 640) A5 = -95,15 kN (tekan)
Karena bentuk rangka batang simetris maka cukup dihitung setengah bentang saja, sehingga didapatkan gaya-gaya batang:
Batang A1= A10 Batang A2= A9 Batang A3= A8 Batang A4= A7 Batang A5 = A6
Batang B1= B10 Batang B2= B9 Batang B3= B8 Batang B4= B7 Batang B5 = B6
Gaya-gaya batang akibat beban angin dengan metoda kesetimbangan titik simpul dapat dilihat pada tabel 4.4
Tabel 4.4 Gaya-gaya batang akibat beban angin
NAMA BATANG
GAYA BATANG TARIK (kN) TEKAN (kN)
A1 34,27
A2 60,92
A3 79,95
A4 91,36
A5 95,15
A6 95,15
A7 34,27
A8 60,92
A9 79,95
A10 91,36
B1 17,13
B2 47,59
B3 70,43
B4 85,65
B5 93,25
B6 93,25
B7 85,65
B8 70,43
B9 47,59
B10 17,13
D1 39,09
D2 39,09
D3 30,40
D4 30,40
D5 21,71
D6 21,71
D7 13,02
D8 13,02
D9 4,33
D10 4,33
Lt Lx 2,75
50% 100%
1/2 B
q UDL P kel
trotoar gelagar induk
Gambar 4.2 Beban Hidup pada Gelagar Induk
L = 50 m
qUDL=6,4kN/m2 qtrotoar=5kN/m2
qKEL=49kN/m2 L = 40 m lx = 0,75 m
qLL =
(
qt × Lt + qUDL 50%× lx + qUDL 100%×5,5 2 B
2
)
qLL =
(
(5 × 1)+ (3,9375 × 0,75)+(7,875 × 2,75) 92
)
qLL =6,58 kN/m
PLL =
(
PKEL 100% ×5,52
)
+(PKEL 50% × lx) PLL =(
49 ×5,52
)
+(24,5 × 0,75)=153,125 kNPada saat P=1 satuan di titik, A →Va=P ×8λ
8λ =1 D→ Va=P ×7λ
8λ =0,875 F →Va=P ×6λ
8λ =0,75 H → Va=P ×5λ
8λ =0,625 J → Va=P ×4λ
L→ Va=P ×3λ
8λ =0,375 N → Va=P ×2λ
8λ =0,25 P→ Va=P ×1λ
8λ =0,125 B → Va=P ×0λ
8λ =0
a. Garis Pengaruh Batang A
1) Perhitungan Mencari Sa ketika P=1 satuan pada titik A (Va = 1¿
∑
V=0→Va−P+Sa1sinα=0Sa1=−Va sinα=
−1+1 sin 64o
Sa1=0
∑
MF=0→(
VA×2λ)
−(P ×2λ)+(Sa2. H)=0 (1×2×5)−(1×2×5)+6.Sa2=0Sa2=0
∑
MH=0→+(
VA×3λ)
−(P ×3λ)+(Sa3. H)=0 (1×3×5)−(1×3×5)+6.Sa3=0Sa3=0
∑
MJ=0→+(
VA×4λ)
−(P ×4λ)+(Sa4. H)=0 (1×4×5)−(1×4×5)+6.Sa4=0Sa4=0
2) Perhitungan Mencari Sa ketika P=1 satuan pada titik D (Va = 0,875¿
∑
V=0→Va+Sa1sinα=0 Sa1=−Va sinα=
−0,875 sin 64o
Sa1=−0,973
Sa2=−0,625
∑
MH=0→+(
VA×3λ)
−(P ×2λ)+(Sa3. H)=0 (0,875×3×5)−(1×2×5)+6.Sa3=0Sa3=−0,521
∑
MJ=0→+(
VA×4λ)
−(P ×3λ)+(Sa4. H)=0 (0,875×4×5)−(1×3×5)+6.Sa4=0Sa4=−0,417
3) Perhitungan Mencari Sa ketika P=1 satuan pada titik F (Va = 0,75¿
∑
V=0→Va+Sa1sinα=0Sa1=−Va sinα=
−0,75 sin 64o Sa1=−0,834
∑
MF=0→+(VA×2λ)+(Sa2. H)=0 (0,75×2×5)+6.Sa2=0Sa2=−1,25
∑
MH=0→+(
VA×3λ)
−(P × λ)+(Sa3. H)=0 (0,75×3×5)−(1×5)+6.Sa3=0Sa3=−1,042
∑
MJ=0→+(
VA×4λ)
−(P ×2λ)+(Sa4. H)=0 (0,75×4×5)−(1×2×5)+6.Sa4=0Sa4=−0,833
4) Perhitungan Mencari Sa ketika P=1 satuan pada titik H (Va =
0,625¿
∑
V=0→Va+Sa1sinα=0Sa1=−Va sinα=
∑
MF=0→+(VA×2λ)+(Sa2. H)=0 (0,625×2×5)+6.Sa2=0Sa2=−1,042
∑
MH=0→+(
VA×3λ)
+(Sa3. H)=0 (0,625×3×5)+6.Sa3=0Sa3=−1,5625
∑
MJ=0→+(
VA×4λ)
−(P × λ)+(Sa3. H)=0 (0,625×4×5)−(1×5)+6.Sa3=0Sa4=−1,25
5) Perhitungan Mencari Sa ketika P=1 satuan pada titik J (Va = 0,5¿
∑
V=0→Va+Sa1sinα=0Sa1=−Va sinα=
−0,5 sin 64o
Sa1=−0,556
∑
MK=0→+(VA×2λ)+(Sa2. H)=0 (0,5×2×5)+6.Sa2=0Sa2=−0,833
∑
MH=0→+(
VA×3λ)
+(Sa3. H)=0 (0,5×3×5)+6.Sa3=0Sa3=−1 ,25
∑
MM=0→+(
VA×4λ)
+(Sa3. H)=0 (0,5×4×5)+6.Sa3=0Mencari gaya batang maks Sa1 Ymax=−0,973
Gayatekan max=(P¿×Ymax)+(q¿×
1
2L× Ymax)
Gayatekan max=
(
153,125×(−0,973))+(
6,58×12×40×(−0,973)
)
Gayatekan max=−277,037kN(tekan)Mencari gaya batang maks Sa2
Ymax=−1 ,25
Gayatekan max=(P¿×Ymax)+(q¿×1
2L× Ymax)
Gayatekan max=
(
153,125×(−1,25))
+(
6,58×12×40×(−1,25)
)
Gayatekan max=−355,906kN(tekan) Mencari gaya batang maks Sa3
Ymax=−1,5625
Gayatekan max=(P¿×Ymax)+(q¿×1
2L× Ymax)
Gayatekan max=
(
153,125×(−1,5625))+(
6,58×12×40×(−1,5625)
)
Gayatekan max=−444,883kN(tekan)Mencari gaya batang maks Sa4
Ymax=−1,667
Gayatekan max=(P¿×Ymax)+(q¿×1
2L× Ymax)
Gayatekan max=
(
153,125×(−1,667))
+(
6,58×12×40×(−1,667)
)
Gayatekan max=−474,637kN(tekan)
b. Garis Pengaruh Batang B (Sb)
1) Perhitungan Mencari Sb ketika P=1 satuan pada titik A (Va = 1¿
∑
ME=0→(
VA×1,5λ)
−(P ×1,5λ)−(Sb1. H)=0 (1×1,5×5)−(1×1,5×5)−(Sb1.6)=0Sb1=0
∑
MG=0→+(
VA×2,5λ)
−(P ×2,5λ)−(Sb2. H)=0 (1×2,5×5)−(1×2,5×5)−(Sb2.6)=0Sb2=0
∑
MI=0→+(
VA×3,5λ)
−(P ×3,5λ)−(Sb3. H)=0 (1×3,5×5)−(1×3,5×5)−(Sb3.6)=0∑
MK=0→+(
VA×4,5λ)
−(P ×4,5λ)−(Sb4. H)=0 (1×4,5×5)−(1×4,5×5)−(Sb4.6)=0Sb4=0
2) Perhitungan Mencari Sb ketika P=1 satuan pada titik D (Va = 0,875¿
∑
ME=0→(
VA×1,5λ)
−(P ×0,5λ)−(Sb1. H)=0 (0,875×1,5×5)−(1×0,5×5)−(Sb1.6)=0Sb1=0,677
∑
MG=0→+(
VA×2,5λ)
−(P ×1,5λ)−(Sb2. H)=0 (0,875×2,5×5)−(1×1,5×5)−(Sb2.6)=0Sb2=0,573
∑
MI=0→+(
VA×3,5λ)
−(P ×2,5λ)−(Sb3. H)=0 (0,875×3,5×5)−(1×2,5×5)−(Sb3.6)=0Sb3=0,521
∑
MK=0→+(
VA×4,5λ)
−(P ×3,5λ)−(Sb4. H)=0 (0,875×4,5×5)−(1×3,5×5)−(Sb4.6)=0Sb4=0,365
3) Perhitungan Mencari Sb ketika P=1 satuan pada titik F (Va = 0,75 ¿
∑
ME=0→(
VA×1,5λ)
−(Sb1. H)=0 (0,75×1,5×5)−(Sb1.6)=0Sb1=0,9375
∑
MG=0→+(
VA×2,5λ)
−(P ×0,5λ)−(Sb2. H)=0 (0,75×2,5×5)−(1×0,5×5)−(Sb2.6)=0Sb2=1,146
∑
MI=0→+(
VA×3,5λ)
−(P ×1,5λ)−(Sb3. H)=0 (0,75×3,5×5)−(1×1,5×5)−(Sb3.6)=0∑
MK=0→+(
VA×4,5λ)
−(P ×2,5λ)−(Sb4. H)=0 (0,75×4,5×5)−(1×2,5×5)−(Sb4.6)=0Sb4=0,729
4) Perhitungan Mencari Sb ketika P=1 satuan pada titik H (Va = 0,625 ¿
∑
ME=0→(
VA×1,5λ)
−(Sb1. H)=0 (0,625×1,5×5)−(Sb1.6)=0Sb1=0,781
∑
MG=0→+(
VA×2,5λ)
−(Sb2. H)=0 (0,625×2,5×5)−(Sb2.6)=0Sb2=1,302
∑
MI=0→+(
VA×3,5λ)
−(P ×0,5λ)−(Sb3. H)=0 (0,625×3,5×5)−(1×0,5×5)−(Sb3.6)=0Sb3=1,406
∑
MK=0→+(
VA×4,5λ)
−(P ×1,5λ)−(Sb4. H)=0 (0,625×4,5×5)−(1×1,5×5)−(Sb4.6)=0Sb4=1,09375
5) Perhitungan Mencari Sb ketika P=1 satuan pada titik G (Va = 0,5 ¿
∑
ME=0→(
VA×1,5λ)
−(Sb1. H)=0 (0,5×1,5×5)−(Sb1.6)=0Sb1=0,625
Sb2=1,042
∑
MI=0→+(
VA×3,5λ)
−(Sb3. H)=0 (0,5×3,5×5)−(Sb3.6)=0Sb3=1,458
∑
MK=0→+(
VA×4,5λ)
−(P ×0,5λ)−(Sb4. H)=0 (0,5×4,5×5)−(1×0,5×5)−(Sb4.6)=0Sb4=1,458
Mencari gaya batang maks Sb1
Ymax=0,9375
Gayatarik max=(P¿× Ymax)+(q¿×1
2L ×Ymax)
Gayatarik max=(153,125×(0,9375))+
(
6,58×12×40×(0,9375)
)
Gayatarik max=266,930kN(tarik) Mencari gaya batang maks Sb2
Ymax=1,302
Gayatarik max=(P¿× Ymax)+(q¿×1
2L ×Ymax)
Gayatarik max=
(
153,125×(1,302))
+(
6,58×12×40×(1,302)
)
Gayatarik max=370,712kN(tarik)Mencari gaya batang maks Sb3
Ymax=1,458
Gayatarik max=(P¿× Ymax)+(q¿×1
2L ×Ymax)
Gayatarik max=
(
153,125×(1,458))
+(
6,58×12×40×(1,458)
)
Gayatarik max=415,129kN(tarik) Mencari gaya batang maks Sb4
Ymax=1,458
Gayatarik max=(P¿× Ymax)+(q¿×1
2L ×Ymax)
Gayatarik max=
(
153,125×(1,458))
+(
6,58×12×40×(1,458)
)
Gayatarik max=415,129kN(tarik)c. Garis Pengaruh Batang D
1) Perhitungan Mencari Sd ketika P=1 satuan pada titik A (Va = 1¿
Va−P+SD1sinα=0
1−1+SD1sin 64=0
SD1=0
∑
VF=0Va−P+SD2sinα=0
1−1+SD2sin 64=0
SD2=0
∑
VH=0Va−P+SD3sinα=0
1−1+SD3sin 64=0
SD3=0
∑
VJ=0Va−P+SD3sinα=0
1−1+SD3sin 64=0
SD4=0
2) Perhitungan Mencari Sd ketika P=1 satuan pada titik D (Va = 0,875)
∑
VD=0Va−P+SD1sinα=0
0,875−1+SD1sin 64=0
SD1=0,139
∑
VF=0Va−P+SD2sinα=0
0,875−1+SD2sin 64=0
SD2=0,139
∑
VH=0Va−P+SD3sinα=0
0,875−1+SD3sin 64=0
SD3=0,139
∑
VJ=0Va−P+SD3sinα=0
0,875−1+SD3sin 64=0
SD4=0,139
3) Perhitungan Mencari Sd ketika P=1 satuan pada titik F (Va = 0,75)
∑
VD=0 Va+SD1sinα=0SD1=−0,834
∑
VF=0Va−P+SD2sinα=0
0,75−1+SD2sin 64=0
SD2=0,278
∑
VH=0Va−P+SD3sinα=0
0,75−1+SD3sin 64=0
SD3=0,278
∑
VJ=0Va−P+SD3sinα=0
0,75−1+SD3sin 64=0
SD4=0,278
4) Perhitungan Mencari Sd ketika P=1 satuan pada titik H (Va = 0,625)
∑
VD=0 Va+SD1sinα=00,625+SD1sin 64=0
SD1=−0,695
∑
VF=0 Va+SD2sinα=00,625+SD2sin 64=0
SD2=−0,695
∑
VH=0Va−P+SD3sinα=0
0,625−1+SD3sin 64=0
∑
VJ=0Va−P+SD3sinα=0
0,625−1+SD3sin 64=0
SD4=0,417
5) Perhitungan Mencari SA ketika P=1 satuan pada titik J (Va = 0,5)
∑
VD=0Va+SD1sinα=0
0,5+SD1sin 64=0
SD1=−0,556
∑
VF=0 Va+SD2sinα=00,5+SD2sin 64=0
SD2=−0,556
∑
VH=0Va+SD3sinα=0
0,5+SD3sin 64=0
SD3=−0,556
∑
VJ=0Va−P+SD3sinα=0
0,5−1+SD3sin 64=0
SD4=0,556
qLL =6,58 kN/m
PLL =
(
PKEL 100% ×5,52
)
+(PKEL 50% × lx) PLL =(
49 ×5,52
)
+(24,5 × 0,75)=153,125 kNYmax = +0,139 (tarik)
Gayatekan max=(P¿×Ymax)+(q¿×1
2L× Ymax)
Gayatekan max=
(
153,125×(−0,834))
+(
6,58×12×40×0,834
)
Gayatekan max=−339,334kN(tekan)Gayatarik max=(P¿× Ymax)+(q¿×1
2L ×Ymax)
Gayatarik max=
(
153,125×(0,139))
+(
6,58×12×40×0,139
)
Gayatarik max=42,534kN(tarik)
Mencari gaya batang maks Sd2 Ymax = -0,695 (tekan)
Ymax = +0,278 (tarik)
Gayatekan max=(P¿×Ymax)+(q¿×1
2L× Ymax)
Gayatekan max=
(
153,125×(−0,695))
+(
6,58×12×40×0,695
)
Gayatekan max=−296,799kN(tekan)Gayatarik max=(P¿× Ymax)+(q¿×1
2L ×Ymax)
Gayatarik max=
(
153,125×(0,278))
+(
6,58×12×40×0,278
)
Gayatarik max=84,755kN(tarik)
Mencari gaya batang maks Sd3 Ymax = -0,814 (tekan)
Ymax = +0,406 (tarik)
Gayatekan max=(P¿×Ymax)+(q¿×
1
2L× Ymax)
Gayatekan max=
(
153,125×(−0,814))
+(
6,58×12×40×0,814
)
Gayatekan max=−254,578kN(tekan)Gayatarik max=(P¿× Ymax)+(q¿×
1
2L ×Ymax)
Gayatarik max=
(
153,125×(0,406))
+(
6,58×12×40×0,406
)
Gayatarik max=126,976kN(tarik)
Mencari gaya batang maks Sd4 Ymax = +0,556 (tarik)
Gayatarik max=(P¿× Ymax)+(q¿×1
2L ×Ymax)
Gayatarik max=
(
153,125×(0,556))
+(
6,58×1Analisa Batang Tekan dan Tarik Analisa Batang Tekan
Lk = 5 m = 5000 mm Tumpuan sendi-sendi
Batang Tekan Max (Nu)= -448,112 kN Fy = 247,5 Mpa
E = 200000 Mpa
Kekuatan Batang tekan dianggap plastis
λ ≤1,5→ λC=
LK iminx π
√
Fy E
1,5= 5000 iminx π
√
247,5 200000
imin=37,325mm=3,73cm
Gunakan Profil IWF 350.175.7.11
imin = 3,95 cm = 39,5 mm Ag= 63,14 cm2 = 6314 mm2 Cek Kelangsingan
λ=LK imin
≤140
λ=5000 39,5 ≤140
λ=126,582≤140→ OK
Kontrol Kekuatan tekan nominal akibat tekuk lentur 0,66¿λc
2
xAgxFy xϕ≥ Nu Nn=¿
0,66¿1,52x6314x247,5x0,85≥448,112kN Nn=¿
Nn=521521,9135N ≥448112N OK
λCreal
λC=
LK iminx π
√
Fy E
λC= 5000
39,5x π
√
λC=1,42≤1,5(Kondisi Plastis)
Kontrol Kekuatan tekan nominal akibat tekuk lentur 0,66¿λc
2
xAgxFy xϕ≥ Nu Nn=¿
0,66¿1,422x6314x247,5x0,85≥448,112kN Nn=¿
Nn=574681,343N ≥448112N OK
Analisa Batang Tekan Lk = 5 m = 5000 mm Tumpuan sendi-sendi
Batang Tarik Max (Nu)= 465,002 kN Fy = 247,5 Mpa
Fu = 400 Mpa E = 200000 Mpa U = 0,9
Asumsi diameter baut = diameter baut + 2 x (1,6 mm) = 22 mm +3,2=25,2 mm Asumsi n = 4 buah
Asumsi tf = 14 mm
a. Menentukan Luas profil Kondisi Leleh
Nu=ϕlelehAgxFy Ag= Nu
ϕLelehx Fy Ag= 465002
0,9x247,5=2087,55mm 2
Kondisi Fraktur
Nu=ϕFrakturAexFu
Ag= Nu
ϕFrakturx Fu x U+(nxdxtf) Ag= 465002
0,75x400x0,9+(4x25,2x14) Ag=3133,430mm2
Dari kedua kondisi tersebut diambil luas profil terbesar = 3133,430
mm2= 31,334 cm2
Mak gunakan Profil IWF 250.125.5.8
Jy = 255 cm4 =2550000 mm4 Ag = 32,68 cm2 = 3268 mm2 b. Memeriksa Kekuatan Profil
Kondisi Leleh
Nn=ϕlelehAgxFy ≥ Nu
Nn=0,9x3268x247,5≥465,002kN
Nn=727947N ≥465002N → OK Kondisi Fraktur
Nn=ϕFrakturAexFu ≥ Nu
Nn=ϕFrakturx
(
Ag−(nxdxtf))
x U x Fu ≥ NuNn=0,75x
(
3268−(4x25,2x8))
x0,9x400≥465,002kN Nn=664632N ≥465002N →OKCek Kelangsingan
λ= LK
√
Jmin A≤240
λ= 5000
√
2550000 3268≤240
λ=178,995≤240
Kode
Batang Batang Tarik Batang Tekan
a1 - 371,2 kN
a2 - 636,3 kN
a3 - 795,2 kN
a4 - 795,2 kN
Kode
Batang Batang Tarik Batang Tekan
a6 - 371,2 kN
b1 371,2 kN
-b2 636,3 kN
-b3 795,2 kN
-b4 848,1 kN
-b5 848,1 kN
-b6 795,2 kN
-b7 636,3 kN
-b8 371,2 kN
-v1 445,4 kN
-v2 318,1 kN
-v3 190,8 kN
-v4 49,683 kN
-v5 190,8 kN
-v6 318,1 kN
-v7 445,4 kN
-d1 - 579,8 kN
d2 - 414,1 kN
d3 - 248,4 kN
d4 - 82,7 kN
d5 - 82,7 kN
d6 - 248,4 kN
d7 - 414,1 kN
Batang Tekan Max (a): 795,2 kN